CS213327B2 - Method of double-stage cleaning of refuse waters activated by the sludge - Google Patents
Method of double-stage cleaning of refuse waters activated by the sludge Download PDFInfo
- Publication number
- CS213327B2 CS213327B2 CS775783A CS578377A CS213327B2 CS 213327 B2 CS213327 B2 CS 213327B2 CS 775783 A CS775783 A CS 775783A CS 578377 A CS578377 A CS 578377A CS 213327 B2 CS213327 B2 CS 213327B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- sludge
- stage
- activation stage
- activation
- sewage
- Prior art date
Links
- 239000010802 sludge Substances 0.000 title claims abstract description 71
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title description 6
- 239000003643 water by type Substances 0.000 title 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 claims abstract description 52
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 17
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 13
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 claims description 11
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 5
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 claims description 4
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 abstract 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract 1
- 239000010801 sewage sludge Substances 0.000 abstract 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 3
- 238000006065 biodegradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 2
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 2
- 239000008213 purified water Substances 0.000 description 2
- 102000004190 Enzymes Human genes 0.000 description 1
- 108090000790 Enzymes Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 1
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
- C02F3/1215—Combinations of activated sludge treatment with precipitation, flocculation, coagulation and separation of phosphates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
- C02F3/121—Multistep treatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu dvoustupňového čištění odpadních vod aktivovaným kalem, při němž se odpadní voda zavede do prvního aktivačního stupně, provzdušňovaného okolním vzduchem, a provozovaného prostorovým zatížením přibližně 10 kg BSK5 na krychlový metr a den, poté se podrobí mezičištění, a v návaznosti na to se zavede do druhého, méně zatíženého aktivačního stupně, provzdušňovaného okolním vzduchem, načež se podrobí dočištění a poté se odvede, přičemž se z mezičištění odvádí kal, který se částečně zavádí zpět do aktivačního stupně ve formě vratného kalu, a částečně se jako přebytečný kal ihned odvádí mimo cirkulaci kalu, zatím co z dočištění druhého aktivačního stupně se kal odvádí ve formě vratného kalu a přebytečného kalu, přičemž vratný kal z dočištění se zavádí zpět pouze do druhého aktivačního stupně.The invention relates to a process for two-stage activated sludge wastewater treatment, wherein the wastewater is introduced into a first activation stage, aerated with ambient air, and operated by a spatial load of approximately 10 kg BOD5 per cubic meter per day, then subjected to intermediate treatment. is introduced into a second, less loaded activation stage, aerated with ambient air, then subjected to a purification step and then discharged, leaving an intermediate sludge which is partially recycled to the activation stage in the form of return sludge and partly as excess sludge immediately The sludge is withdrawn from the sludge circulation, while the sludge is removed from the secondary activation stage in the form of return sludge and excess sludge, the return sludge being recycled only to the second activation stage.
Známý způsob tohoto druhu je provozován tak, jak je běžné u klasických dvoustupňových způsobů s aktivovaným kalem. To znamená, že v prvním aktivačním stupni je plně účinné alespoň takzvané dýchání substrátu, při němž mikroorganismy spotřebovávají kyslík oxidací organických sloučenin, následkem čehož stojí v popředí procesy biologického odbourávání. Navíc je nutno zajistit poměrně nízké zatížení kalu a poměrně vysoké stáří kalu. Z mezičištění je sice přebytečný kal odváděn, avšak jen za tím účelem, aby v prvním aktivačním stupni byla dodržena určitá koncentrace kalu. Striktní oddělení biocenóz obou aktivačních stupňů nenastane, protože výskyt mikroorganismů prvního aktivačního stupně ve druhém aktivačním stupni a naopak podporuje biologické odbourávací procesy, pročež také nadbytečný kal druhého aktivačního stupně je zaváděn zpět do prvního aktivačního stupně. Druhý aktivační stupeň je všeobecně provozován s obzvláště nízkým zatížením kalu. Popsaným způsobem se každopádně dosáhne biologického odbourání téměř všech nečistot.A known process of this kind is operated as is common in conventional two-stage activated sludge processes. That is, in the first activation stage at least the so-called substrate breathing is fully effective, in which microorganisms consume oxygen by oxidation of organic compounds, leading to biodegradation processes. In addition, it is necessary to ensure a relatively low sludge load and a relatively high sludge age. Excess sludge is discharged from the intermediate treatment, but only in order to maintain a certain sludge concentration in the first activation stage. Strict separation of the biocenosis of both activation stages does not occur, because the presence of microorganisms of the first activation stage in the second activation stage and vice versa supports biological degradation processes, therefore also the excess sludge of the second activation stage is returned to the first activation stage. The second activation stage is generally operated with a particularly low sludge load. In any case, the biodegradation of almost all impurities is achieved in the manner described.
Nevýhoda tohoto známého způsobu spočívá v tom, že spotřeba energie a tím spotřeba kyslíku je poměrně vysoká, neboť jsou odbourávány i obtížněji odbouratelné výšemolekulární sloučeniny.The disadvantage of this known method is that the energy consumption and hence the oxygen consumption is relatively high, since even the more difficultly degradable higher molecular weight compounds are degraded.
V rámci jiného známého dvoustupňového způsobu čištění aktivovaným kalem, u nějž jsou však oba aktivační stupně provzdušňovány plynem, obsahujícím alespoň 50% obj. kyslíku, je sice již známo zajištění striktního oddělení biocenóz obou aktivačních stupňů a odvedení přebytečného kalu z druhého aktivačního stupně, provo213 3 27 zovaného se - zatížením - kalu v oblasti 0,15 kg BSK5 na 1 kg sušiny a den, mimo cirkulaci kalu bez jeho vedení zpět. Pokud se týká striktního oddělení biocenóz, jedná se zde však jen o variantu způsobu, která je každopádně ekvivalentní způsobu bez striktního oddělení - biocenóz, a nedotýká se v žádném. . případě problému spotřeby energie, neboť i zde se všechny nečistoty odbourávají biologicky.In another known two-stage activated sludge scrubbing process in which both activation stages are aerated with a gas containing at least 50% oxygen by volume, it is already known to ensure strict separation of biocenosis of both activation stages and removal of excess sludge from the second activation stage. 27 sludge in the area of 0.15 kg of BOD5 per kg of dry matter per day, outside the circulation of sludge without leading it back. As far as strict separation of biocenosis is concerned, however, this is only a variant of the method, which in any case is equivalent to a method without strict separation - biocenosis, and does not affect in any way. . in the case of the problem of energy consumption, because here again all impurities are biodegradable.
Úkolem vynálezu je snížení spotřeby energie u způsobu uvedeného druhu bez snížení účinku čištění.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to reduce the energy consumption of a process of this type without reducing the cleaning effect.
Tento úkol je vyřešen způsobem dvoustupňového čištění odpadních vod aktivovaným kalem podle vynálezu, jehož podstatou je, že první aktivační stupeň je provozován se zatížením kalu alespoň 2 kg BSK5 na 1 kg sušiny a den, přičemž množstvím nadbytečného kalu, odvedeného z mezičištění, se kal v prvním aktivačním stupni udržuje ve fázi zapracování, v níž započne dýchání substrátu, přičemž se pečuje o striktní oddělení ' biocenóz obou aktivačních stupňů a přebytečný kal z druhého aktivačního stupně, provozovaného se zatížením - kalu 0,15 kg BSK5 na 1 kg sušiny a den, se ' odvádí bez zpětného zavedení ihned mimo systém cirkulace kalu.This object is achieved by the two-stage activated sludge treatment process according to the invention, which is characterized in that the first activation stage is operated with a sludge load of at least 2 kg BOD5 per kg dry matter per day, the amount of excess sludge removed from the intermediate treatment. maintains the first activation stage in the incorporation phase, in which breathing of the substrate begins, taking care to strictly separate the biocenosis of both activation stages and the excess sludge from the second activation stage, operated with a sludge load of 0.15 kg BOD5 per kg dry matter per day, is discharged without re-introduction immediately outside the sludge circulation system.
Fáze zapracování je fází předřazenou dýchání substrátu, v níž dochází k tvorbě enzymů potřebných pro odbourání substrátu. Fáze zapracování, v níž započne - dýchání substrátu, je tedy v důsledku toho mezní oblastí, v níž dýchání substrátu právě započne, není však ještě účinné. Aby byl kal prvního aktivačního stupně v tomto stavu udržován, je třeba nízkého stáří kalu a příslušně řízeného odvádění přebytečného ' kalu z mezičištění. V souvislosti - . s - - uvedeným prostorovým' zatížením a - poměrně - - vysokým zatížením - kalu - v prvním -aktivačním stupni je takto - - dosaženo - - -toho,- . že ’ v - popředí -stojí hlavně adsorpce, - - případně· ' vločkování výšemolekulárních- -' - Sloučenin, - ' a ' -tyto ' -' sloučeniny jsou - - v mezičištění Odvedený- - bez - rozkladu - spolu s přebytečným - ' kalem. Tím je dosaženo - úspory energie, kterou by - - - -jinak bylo třeba - - vynaložit - na odbourání - - těchto sloučenin. - Ve - druhém aktivačním - stupni - pak mohou být nízkomolékulární a - snadněji odbouratelné sloučeniny odbourány - Zvláště snadno a rychle - biologicky, když se pracuje se zatížením kalu - - 0,15 - kg BSK5 na 1 kg sušiny a den. Vyjádřeno jinak, probíhají v obou aktivačních stupních zcela rozdílné mechanismy působení. - To se však podaří jen tehdy, je-li postaráno o striktní oddělení obou aktivačních stupňů. Toho je dosaženo tím, že jednak v mezičištění se například příslušným konstrukčním - opatřením a/nebo příslušnými dobami usazování kalů do druhého aktivačního stupně nedostane žádný kal, ale - jen odpadní voda, a jednak není - kal z druhého aktivačního stupně veden zpět do prvního aktivačního stupně.The incorporation phase is the pre-breathing phase of the substrate in which the enzymes needed to break down the substrate are formed. Consequently, the incorporation phase in which the substrate breathing is initiated is therefore the boundary area in which the substrate breathing just begins but is not yet effective. In order to maintain the sludge of the first activation stage in this state, a low sludge age and an appropriately controlled removal of the excess sludge from the intermediate treatment is required. Related - . with - said spatial load and - relatively - - high load - sludge - in the first -activation stage, this is achieved. that the adsorption is the most prominent - - possibly the flocculation of the higher molecular weight - - - compounds - and the - these - compounds are - in the intermediate purification Dissolved - without - decomposition - together with the excess - sludge. This achieves - the energy savings that - - - - otherwise would have to - - be spent - to break down - these compounds. In the second activation stage, the low molecular weight and - more readily degradable compounds can then be degraded - Particularly easily and quickly - biologically when working with sludge loads - 0.15 - kg BOD5 per kg dry matter per day. In other words, completely different mechanisms of action take place in both activation stages. - However, this can only be achieved if strict activation of the two activation stages is ensured. This is achieved in that, on the one hand, in the intermediate treatment, for example, no sludge is obtained by the respective design measures and / or the respective sludge settling times in the second activation stage, but, on the other hand, the sludge is not recycled from the second activation stage to the first activation stage degree.
Pro další provedení existuje v rámci způsobu podle vynálezu více možností. Tak je velmi výhodné provzdušňovat první aktivační stupeň velkými bublinami a druhý aktivační stupeň jemnými bublinami. Předčištění odpadní vody lze všeobecně pominout, kromě výskytu vláken a podobně, kdy je možno doporučit hrubé odkalení, které však není časově náročné. Kromě toho je možno po dočištění provést ještě filtraci, čímž je možno též snížit náklady na dočištění.For further embodiments, several possibilities exist within the method of the invention. Thus, it is very advantageous to aerate the first activation stage with large bubbles and the second activation stage with fine bubbles. Wastewater pretreatment can generally be overlooked, except for the occurrence of fibers and the like, where coarse sludge can be recommended but not time consuming. In addition, after the treatment, it is possible to carry out filtration, which also reduces the costs of the treatment.
Výhody dosažené způsobem podle vynálezu spočívají tedy v tom, že při překvapivě stejném účinku čištění je spotřebováno podstatně méně energie.Thus, the advantages achieved by the process according to the invention are that, with surprisingly the same cleaning effect, considerably less energy is consumed.
Způsob podle vynálezu je objasněn podrobným popisem a znázorněn na výkrese, který představuje schéma zařízení k provedení způsobu podle vynálezu.The method of the invention is illustrated by the detailed description and shown in the drawing, which is a diagram of an apparatus for carrying out the method of the invention.
Odpadní voda je přiváděna přívodem 1 prostřednictvím čerpadla 2 přes vedení 11 do odkalovacího zařízení 3 pro hrubé odhalování. - Po oddělení - rušivých látek v ní obsažených, jako vláken, vstupuje odpadní voda vedením 12 do první provzdušňovací nádrže 4, tvořící první aktivační stupeň provozovaný jako - vysoce zatížený stupeň. Provzdušňované médium pak vstupuje - vedením 13 do mezičisticího zařízení 5. -Vyčištěná fáze je pak vedením 14 zaváděna do druhé provzdušňovací nádrže 6, tvořící druhý aktivační stupeň, provozovaný jako nízko zatížený stupeň. Z mezičisticího zařízení 5 je odváděn kal, který může být vedením 22 a čerpadlem 23 zaveden do dalších vedení 24 a 25. Jedno vedení 24 slouží k zavádění vratného kalu do systému prvního aktivačního stupně, zatímco druhé vedení 25 má za úkol odvést přebytečný kal - mimo systém, - například přes neznázorněný zahušťovač - do - vyhnívacího prostoru kalů. Stejné je prováděno -s - hrubým kalem, který je dováděn vedením 27 - z odkalovacího zařízení 3. Po ukončení biologického - ' odbourání v druhé provzdušňovací - ' nádrži - 6 vstupuje vodní fáze vedením 15 - do dočišťovacího zařízení 7, z něhož je kal - přes - - vedení - 18 a další čerpadlo 19 odváděn.The waste water is supplied via a pump 1 via a pump 2 via a line 11 to a sludge removal device 3 for coarse detection. After separation of the interfering substances contained therein, such as fibers, the waste water enters via line 12 into the first aeration tank 4, constituting a first activation stage operated as a high-load stage. The aerated medium then enters through the conduit 13 to the intermediate cleaning device 5. The cleaned phase is then passed through the conduit 14 to the second aeration tank 6, forming the second activation stage, operated as a low-load stage. Sludge is discharged from the intermediate cleaning device 5, which can be fed via line 22 and pump 23 to further lines 24 and 25. One line 24 serves to introduce return sludge into the first activation stage, while the other line 25 is designed to drain excess sludge - the system, for example via a thickener (not shown), into the sludge digester. The same is carried out with coarse sludge, which is fed via line 27 from the blowdown plant 3. After the biological degradation in the second aeration tank 6 is complete, the water phase enters via the line 15 into the after-treatment plant 7 from which the sludge is via - - line - 18 and other pump 19 drained.
Tento kal - - je pak možno vedením - 20' - - ve formě - vratného kalu zavést zpět- - - do' druhé provzdušňovací - nádrže 6, nebo odvést - dalším vedením 21 jako přebytečný - kal mimo systém. Přes - vedení 16, další čerpadlo - 8 a vedení 26 se vyčištěná vodní fáze vede do rychlofiltru 9, z něhož - --se vyčištěná voda přivede přes odváděči vedení 10 do vodoteče. Z rychlofiltru 9 je možno vedeními 28 a 17 zavést do druhé provzdušňovací nádrže 6 vratnou proplachovací vodu.This sludge can then be recycled to the second aeration tank 6 via the return sludge line 20, or discharged via an additional line 21 as excess sludge out of the system. Via line 16, another pump 8 and line 26, the purified water phase is fed to a quick filter 9 from which the purified water is fed via a drain line 10 to a watercourse. From the quick filter 9, return flushing water can be introduced via lines 28 and 17 into the second aeration tank 6.
Srovnávací příkladComparative example
Za účelem prokázání úspory energie, dosažené pomocí způsobu podle vynálezu, je v dalším provedeno srovnání spotřeby kyslíku u způsobu podle vynálezu se známým způsobem. K tomu slouží vzorec pro stanovení potřeby kyslíkuIn order to demonstrate the energy savings achieved by the process according to the invention, the oxygen consumption of the process according to the invention is compared with the known process. This is done by the formula for determining the oxygen demand
OVR — 0,5η . Br + 0Д· TSR [gO2/m3.d) v němž jednotlivé veličiny představují:OV R - 0.5η. Br + 0Д · TS R [gO 2 / m 3 .d) in which the individual variables represent:
OVr potřebu kyslíku, η čisticí výkon, případně podíl odbourané hmoty,OVr oxygen demand, η cleaning capacity, or percentage of degraded matter,
BR organické prostorové zatížení (m3)d,B R organic space load (m 3 ) d,
TSr obsah sušiny/m3.TSr dry matter / m 3 content.
Při zohlednění dýchání substrátu a dýchání podkladu, jakož i potřeby kyslíku pro nitrifikaci a denitrifikaci obdržíme tuto sestavu:Taking into account substrate breathing and substrate breathing as well as the need for oxygen for nitrification and denitrification, we receive the following set:
Potřeba energie K má funkční závislost na potřebě kyslíku OVr podle této rovnice:The energy requirement K has a functional dependence on the oxygen demand OVr according to the following equation:
k — je vnos kyslíku na KWh, který obnáší při provzdušňování středně velkými bublinami 1800 g O2.k - is the oxygen input per KWh which, when aerated with medium-sized bubbles, is 1800 g O 2 .
Skutečná celková spotřeba energie KG — — KN + Kb, včetně vedlejších agregátů vyplývá z této sestavy:The actual total energy consumption K G - - K N + Kb, including sub-aggregates, results from the following set:
0,600.60
3,33.3
1,01.0
3,3 g/1 KWh/ob, r3.3 g / 1 KWh / ob, r
Zde je celková potřeba energie uváděna v KWh ročně na jednoho obyvatele.Here the total energy consumption is given in KWh per capita per year.
Celková potřeba energie, souvisící s hodnotou potřeby kyslíku OVr, vyplývá z následujícího vzorce:The total energy requirement related to the oxygen demand value OVr results from the following formula:
Kg — Kn 4- 0,1014 . m . η . a 4+ 0,0203 . m . β —Kg - Kn 4- 0.1014. m. η. and 4+ 0.0203. m. β -
BrBr
Symboly ve vzorci uvedené značí:The symbols in the formula indicate:
Kn — měrná potřeba energie pro vedlejší agregáty, a to provzdušňovací agregátySpecific energy requirement for sub - aggregates, namely aeration units
Bk — 0,05 — Kn — 2,5 KWh/ob./.r, provzdušňovací agregátyB k - 0.05 - Kn - 2.5 KWh / ob / r, aeration units
Bk — 0,10 — Kn — 3,0 KWh/ob./.r, m — zvýšená potřeba pro nitrifikaci a denitrifikaci, η — podíl biologického stupně čištění, β podíl organických látek, a — měrné organické odbouratelné zatížení g BSK5 (ob., d]Bk - 0.10 - Kn - 3.0 KWh / v / r, m - increased need for nitrification and denitrification, η - biological treatment degree, β organic content, and - specific organic degradable load g BOD5 (ob ., d]
Hodnoty součinitelů v uvedené rovnici vyplývají příkladně pro různé aktivační postupy z následující sestavy:The values of the coefficients in the above equation result, for example, for the different activation procedures from the following set:
Z těchto výpočtů vyplývá pro dvoustupňový postup čištění aktivovaným kalem podle vynálezu( bez filtru):The following calculations show for the two-stage activated sludge treatment process according to the invention (without filter):
Kn — 3,00 KWh/obr., rKn - 3.00 KWh / Fig., R
Ku — (1,10 + 0,097 — 1,19 KWh/obr.,rKu - (1.10 + 0.097 - 1.19 KWh / fig., R
Ks — (2,27 4- 2,16) — 4,43 KWh/obr.,r, přičemžK s - (2.27 4- 2.16) - 4.43 KWh / fig, r, taking
Kn znamená potřebu energie vedlejších agregátů,Kn means the energy requirement of the sub-aggregates,
Kh potřebu energie prvního aktivačního stupně podle vynálezu,K the energy requirement of the first activation stage according to the invention,
Ks potřebu energie druhého aktivačního stupně, takže pro oba aktivační stupně činí celková potřeba energie 8,6 kWh/ob.,r.Ks the energy requirement of the second activation stage, so that for both activation stages the total energy consumption is 8.6 kWh / ob., R.
Za předpokladu, že jak jednostupňový srovnávací postup, tak i postup podle vynálezu v závěrečném stupni pracují oba s hodnotou Bk — 0,15, vyplývá z toho výpočtem úspora energieAssuming that both the one-step comparison procedure and the process according to the invention in the final stage both operate with a Bk value of 0.15, this results in energy savings by calculation
ΔΕ = (15,0 _ — 8,6) -= 6,4 kWh/ob., г. (bez filtru).ΔΕ = (15,0 _ - 8,6) - = 6,4 kWh / ob, г. (without filter).
U konvenčního postupu, který v závěru pracuje s hodnotou Bk = 0,15, se dosahuje v průměru zbytkové hodnoty obsahu BSK5 15 mg/1. Stejného výsledku je dosaženo po stupem podle vynálezu. V případě, že se u postupu podle vynálezu ještě připojí filtrační stanice, poklesne hodnota BSK5 na 8 až 10 mg/1. Z toho vyplývají pro přípojnou hodnotu 300 000 obyvatel, případně ekvivalent počtu obyvatel, hodnoty, patrně z následující sestavy:In the conventional procedure, which at the end operates with a Bk value of 0.15, an average residual BOD5 content of 15 mg / l is achieved. The same result is obtained after the process according to the invention. If a filter station is connected in the process according to the invention, the BOD5 value drops to 8 to 10 mg / l. This implies values for the connecting value of 300,000 inhabitants, or equivalent population, probably from the following report:
*> ideální potřebný prostor byl stanoven tak, že užitečný objem každé zpracovací jednotky byl vztažen na jednotkovou cenu.*> the ideal space required was determined so that the useful volume of each processing unit was related to the unit price.
Ideální objemy tedy současně představují kontrolní cenové porovnání hlavních jednotek aktivační čistírny.The ideal volumes thus represent a control price comparison of the main units of the activation plant.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2640875A DE2640875C3 (en) | 1976-09-10 | 1976-09-10 | Two-stage activated sludge process for cleaning wastewater |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS213327B2 true CS213327B2 (en) | 1982-04-09 |
Family
ID=5987658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS775783A CS213327B2 (en) | 1976-09-10 | 1977-09-06 | Method of double-stage cleaning of refuse waters activated by the sludge |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5335263A (en) |
| AT (1) | AT364799B (en) |
| BE (1) | BE858431A (en) |
| CA (1) | CA1084639A (en) |
| CS (1) | CS213327B2 (en) |
| DE (1) | DE2640875C3 (en) |
| ES (1) | ES462196A1 (en) |
| FI (1) | FI70566C (en) |
| FR (1) | FR2364183A1 (en) |
| GR (1) | GR66391B (en) |
| IT (1) | IT1087505B (en) |
| NL (1) | NL7709433A (en) |
| PL (1) | PL121946B1 (en) |
| SE (1) | SE429230B (en) |
| SU (1) | SU793374A3 (en) |
| TR (1) | TR19761A (en) |
| YU (1) | YU39817B (en) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2816390C2 (en) * | 1978-04-15 | 1983-10-06 | Boehnke, Botho, Prof. Dr.-Ing., 5100 Aachen | Plant for the treatment of wastewater according to the activated sludge process with several stabilization ditches |
| DE2803759C3 (en) * | 1978-01-28 | 1983-01-13 | Böhnke, Botho, Prof. Dr.-Ing. | Two-stage system for the treatment of wastewater according to the activated sludge process |
| DE2911623C2 (en) * | 1979-01-19 | 1983-10-27 | Böhnke, Botho, Prof. Dr.-Ing., 5100 Aachen | Plant for the treatment of wastewater according to the activated sludge process |
| DE3007782A1 (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-17 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | METHOD AND DEVICE FOR BIOLOGICAL WASTE WATER TREATMENT |
| DE3015515A1 (en) * | 1980-04-23 | 1981-10-29 | Klaus Dr.-Ing. 5100 Aachen Pöppinghaus | METHOD FOR OBTAINING PROTEIN-BASED ANIMAL FEED |
| DE3117805A1 (en) * | 1981-05-06 | 1982-11-25 | Böhnke, Botho, Prof. Dr.-Ing., 5100 Aachen | Plant for purifying waste water |
| DE3141889C2 (en) * | 1981-10-22 | 1984-05-30 | Böhnke, Botho, Prof. Dr.-Ing., 5100 Aachen | Method for operating a pond aeration system |
| DE3317371C1 (en) * | 1983-05-13 | 1984-10-31 | Böhnke, Botho, Prof. Dr.-Ing., 5100 Aachen | Process for the purification of waste water in plants with adsorption stage |
| DE3405236C2 (en) * | 1984-02-15 | 1986-08-14 | Botho Prof. Dr.-Ing. 5100 Aachen Böhnke | Plant for the purification of wastewater as well as for the treatment of the resulting sludge |
| DE3438198A1 (en) * | 1984-10-18 | 1986-04-30 | Böhnke, Botho, Prof. Dr.-Ing., 5100 Aachen | WASTEWATER PURIFICATION SYSTEM TO BE SET UP IN MULTIPLE EXPANSION STAGES |
| DE3508301C1 (en) * | 1985-03-08 | 1986-07-17 | Böhnke, Botho, Prof. Dr.-Ing., 5100 Aachen | Process for purifying waste water |
| DE3518623A1 (en) * | 1985-05-23 | 1986-11-27 | Herbert 6901 Mauer Kowa | METHOD AND DEVICE FOR REDUCING ORGANIC INGREDIENTS IN WASTE AND / OR WASTEWATER |
| DE3531178A1 (en) * | 1985-08-31 | 1987-03-12 | Boehnke Botho | Plant for biological waste water purification |
| DE3543432A1 (en) * | 1985-12-09 | 1987-06-11 | Fraunhofer Ges Forschung | PLANT FOR THE BIOLOGICAL TREATMENT OF WASTEWATER |
| US4780208A (en) * | 1986-08-29 | 1988-10-25 | Botho Bohnke | Process for purification of effluent |
| DE4036548C2 (en) * | 1990-11-16 | 1995-12-07 | Boehnke Botho | Process for the purification of wastewater with the help of a wastewater treatment plant which has two activation stages |
| AT396684B (en) * | 1991-08-06 | 1993-11-25 | Norbert Dipl Ing Dr Te Matsche | Activated sludge process for the purification of waste water |
| DE4204955C2 (en) * | 1992-02-19 | 1996-10-17 | Tecon Gmbh | Process for removing nitrogen and carbon compounds from waste water |
| DE4223285A1 (en) * | 1992-07-15 | 1994-01-20 | Sued Chemie Ag | Denitrification of waste water with a nitrate content - by mixing with activated sludge and organic sludge |
| DE4415637C2 (en) * | 1994-05-04 | 1998-08-06 | Wap Reinigungssysteme | Method and device for clarifying and treating wash water from vehicle wash systems |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH427674A (en) * | 1964-03-10 | 1966-12-31 | Cellulosefabrik Attisholz Ag V | Process for the biological purification of domestic waste water using the activated sludge process |
| DE1658112C3 (en) * | 1967-08-11 | 1973-11-08 | Passavant-Werke Michelbacher Huette, 6209 Aarbergen | Process and system for biological wastewater treatment after the activation process, in particular for full biological cleaning |
| US3764523A (en) * | 1972-05-01 | 1973-10-09 | Union Carbide Corp | Nitrification of bod-containing water |
-
1976
- 1976-09-10 DE DE2640875A patent/DE2640875C3/en not_active Expired
-
1977
- 1977-08-23 AT AT609077A patent/AT364799B/en not_active IP Right Cessation
- 1977-08-25 CA CA285,518A patent/CA1084639A/en not_active Expired
- 1977-08-26 NL NL7709433A patent/NL7709433A/en not_active Application Discontinuation
- 1977-09-01 YU YU208777A patent/YU39817B/en unknown
- 1977-09-06 TR TR1976177A patent/TR19761A/en unknown
- 1977-09-06 BE BE180693A patent/BE858431A/en not_active IP Right Cessation
- 1977-09-06 CS CS775783A patent/CS213327B2/en unknown
- 1977-09-07 FI FI772657A patent/FI70566C/en not_active IP Right Cessation
- 1977-09-07 ES ES462196A patent/ES462196A1/en not_active Expired
- 1977-09-08 GR GR54322A patent/GR66391B/el unknown
- 1977-09-09 SE SE7710169A patent/SE429230B/en not_active IP Right Cessation
- 1977-09-09 FR FR7727380A patent/FR2364183A1/en active Granted
- 1977-09-09 SU SU772522949A patent/SU793374A3/en active
- 1977-09-10 JP JP10938177A patent/JPS5335263A/en active Pending
- 1977-09-10 PL PL1977200767A patent/PL121946B1/en unknown
- 1977-09-12 IT IT2744777A patent/IT1087505B/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES462196A1 (en) | 1978-08-16 |
| AT364799B (en) | 1981-11-10 |
| FI772657A7 (en) | 1978-03-11 |
| DE2640875B2 (en) | 1980-10-16 |
| FI70566C (en) | 1986-09-24 |
| DE2640875A1 (en) | 1978-03-16 |
| DE2640875C3 (en) | 1983-01-20 |
| CA1084639A (en) | 1980-08-26 |
| PL200767A1 (en) | 1978-05-22 |
| GR66391B (en) | 1981-03-20 |
| PL121946B1 (en) | 1982-06-30 |
| BE858431A (en) | 1978-03-06 |
| FR2364183B1 (en) | 1984-06-29 |
| SU793374A3 (en) | 1980-12-30 |
| FR2364183A1 (en) | 1978-04-07 |
| SE7710169L (en) | 1978-03-11 |
| ATA609077A (en) | 1981-04-15 |
| NL7709433A (en) | 1978-03-14 |
| TR19761A (en) | 1979-11-30 |
| FI70566B (en) | 1986-06-06 |
| YU39817B (en) | 1985-04-30 |
| IT1087505B (en) | 1985-06-04 |
| SE429230B (en) | 1983-08-22 |
| JPS5335263A (en) | 1978-04-01 |
| YU208777A (en) | 1982-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS213327B2 (en) | Method of double-stage cleaning of refuse waters activated by the sludge | |
| Yasui et al. | A full-scale operation of a novel activated sludge process without excess sludge production | |
| US4487697A (en) | Biological waste-water-treatment method | |
| CA2390978C (en) | Wastewater purifying apparatus | |
| CZ289983B6 (en) | Method and apparatus for treating wastewater | |
| JP2008284427A (en) | Apparatus and method for treating waste water | |
| US4442005A (en) | Method of and apparatus for the biological decontamination of waste water | |
| TWI388513B (en) | Biological treatment method for organic wastewater and biological treatment device | |
| JPH04235799A (en) | Method and apparatus for treating organic waste water | |
| CN103241892B (en) | Sewage treatment method | |
| KR19990041261A (en) | Nitrogen and phosphorus removal method using fermentation waste | |
| KR100243729B1 (en) | Method for treating wastewater biologically by continuously cycling and regenerating powdered zeolite in the bioreactor | |
| KR20110003799A (en) | Crusher-adaptive kitchen waste and sewage treatment system | |
| JP2000140886A (en) | Nitrogen-containing wastewater treatment equipment | |
| JP3907152B2 (en) | Organic wastewater treatment method and treatment apparatus | |
| JPS5980398A (en) | Biological waste water disposal | |
| JP3562760B2 (en) | Wastewater treatment method and wastewater treatment facility by aeration and fermentation decomposition | |
| KR100465908B1 (en) | Method for processing livestock sewage without sludge | |
| DK156557B (en) | METHOD FOR TREATING SLAM FROM SEPTIC TANKS | |
| KR200257962Y1 (en) | processing livestock sewage without sludge | |
| KR100312819B1 (en) | Advanced Waste Water Treatmant Methods with using Organic Wastes | |
| JPH1015597A (en) | Method and apparatus for reducing volume of organic sludge | |
| KR20050023060A (en) | The system & equipment for treating food waste and waste water, by using complex process with anaerobic and aerobic microbe | |
| JPH10328693A (en) | Biological treatment of wastewater containing organic solids | |
| NO303171B1 (en) | Process and apparatus for biological purification of wastewater, including denitration |