CS211148B1 - Continuous manufacturing process of crimp fibres made from heterogenous polymere compounds - Google Patents
Continuous manufacturing process of crimp fibres made from heterogenous polymere compounds Download PDFInfo
- Publication number
- CS211148B1 CS211148B1 CS289980A CS289980A CS211148B1 CS 211148 B1 CS211148 B1 CS 211148B1 CS 289980 A CS289980 A CS 289980A CS 289980 A CS289980 A CS 289980A CS 211148 B1 CS211148 B1 CS 211148B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- fibers
- ratio
- components
- fiber
- velocity
- Prior art date
Links
Landscapes
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
Kontinuálny spfisob přípravy oblúčkovaných vláken z heterogenných zmesi, pri ktorom zložky sa samostatné tavia. Jednotlivé zložky majú poměr viskozlt pri zvláknovacgj teplóte od 1,1 do 3,8. Kapiláry zvláknovacej hubice majú dlžky osemnásobne vačSiu ako jej priemer a poměr zložiek pretekajúcich kapilárami je 0,42 až 2,3. pričom rýchlosť prietoku je 1,5.1.0“3 m/s až 1.10-2 m.s-1 a poměr rýchlosti prietoku polyméru ku odťahovacej rýchlosti je 1,5.10-3 až 2.10"4, Připravené vlákno sa dlži na poměr 2 až 3,8 a nepřetržíte zrážg pri 90 až 140 °C, pričom zo zrážacej zóny vystupuje oblúčkované vlákno rýchlosťou o 12 až 35 f> menšou,ako j§ rýchlosť, ktorou vstupuje do dížiacej zóny.Continuous preparation of curved of fibers from heterogeneous mixtures; which components are melted separately. individual the components have a spinner viscosity ratio from 1.1 to 3.8. capillaries the spinneret has a length of eight times greater than its diameter and component ratio flowing through the capillaries is 0.42 to 2.3. with a flow rate of 1.5.1.0 "3 m / s to 1.10-2 m.s-1 and flow rate ratio the polymer to the recovery rate is 1.5.10-3 to 2.10 "4, Prepared fiber with owes a ratio of 2 to 3.8 and does not persist at 90-140 ° C, with the precipitating agent off the zone emerges the curved fiber at a speed 12 to 35 f> less than y, by which it enters the separation zone.
Description
(54) Kontinuálny spdsob výroby oblúčkovaných vláken z heterogénnych polymórnych zmesi(54) Continuous process for producing fibrous fibers from heterogeneous polymer blends
Kontinuálny spfisob přípravy oblúčkovaných vláken z heterogenných zmesi, pri ktorom zložky sa samostatné tavia. Jednotlivé zložky majú poměr viskozlt pri zvláknovacgj teplóte od 1,1 do 3,8. Kapiláry zvláknovacej hubice majú dlžky osemnásobne vačSiu ako jej priemer a poměr zložiek pretekajúcich kapilárami je 0,42 až 2,3. pričom rýchlosť prietoku je 1,5.1.0“3 m/s až 1.10-2 m.s-1 a poměr rýchlosti prietoku polyméru ku odťahovacej rýchlosti je 1,5.10-3 až 2.104, Připravené vlákno sa dlži na poměr 2 až 3,8 a nepřetržíte zrážg pri 90 až 140 °C, pričom zo zrážacej zóny vystupuje oblúčkované vlákno rýchlosťou o 12 až 35 f> menšou,ako j§ rýchlosť, ktorou vstupuje do dížiacej zóny.A continuous process for preparing fibrous fibers from heterogeneous mixtures wherein the components melt separately. The components have a viscosity ratio at a spinning temperature of from 1.1 to 3.8. The capillaries of the spinneret are 8 times greater than their diameter and the ratio of capillary flowing components is 0.42 to 2.3. wherein the flow rate is 1.5.1.0 "3 m / s to 1.10 -2 ms -1 and the ratio of the polymer flow rate to the draw off speed is 1.5.10-3 to 2.104, The prepared fiber is drawn to a ratio of 2 to 3.8, and do not break the precipitation at 90 to 140 ° C, whereby the coiled fiber exits from the precipitation zone at a rate of 12 to 35 f> less than the speed at which it enters the quenching zone.
21,14821,148
Vynález rieši spčsob výroby oblúčkovaných vláken kontinuálnym postupom pozostávajúcim z přípravy heterogénnej polymérnej zmesi, ktorá sa pri Specifických technologických podmienkach zvlákňuje, odtahuje, díži a zráže.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a process for the production of fibrillated fibers by a continuous process comprising the preparation of a heterogeneous polymer blend which is spun, drawn, precipitated and precipitated under specific technological conditions.
Oblúčkované vlákna je možné připravit rčznymi spčsobmi. Najznámejšie sú vlákna mechanicky tvarované, ktorých příprava si vyžaduje zvláštně strojno-technologické zariadenie na mechanická texturáciu vláken. Druhou skupinou sú vlákna, u ktorých obláčky vznikajú spontánně v priebehu technologických operécií - díženie, zrážanie - ako dčsledok špecifickej vnútornej štruktúry vlákna, ktoré sa skládá z aspoň dvoch zložiek s rčznymi fyzikálno-mechanickými vlastnostem!, a ktorých tažiská majú rčznu polohu.Stranded fibers can be prepared in a variety of ways. The most well-known fibers are mechanically shaped, the preparation of which requires special mechanical-technological equipment for mechanical texturing of fibers. The second group is fibers in which the clouds are formed spontaneously during technological operations - dredging, shrinkage - as a result of a specific internal fiber structure consisting of at least two components with different physico-mechanical properties and whose centers of gravity have different positions.
Takúto vnútornú Stru’ ?u vláken schopných oblúčkovať, možno dosiahnuť viacerými sp8sobmi, ako je díženie oez hranu, asymetrická termická alebo chemická úprava vlákna, zvlékňovanie tavenín dvoch zložiek cez bikomponentnú hubicu. Nedostatkom týchto postupov je, že je potřebné pre vznik oblúčkovaného vlákna buS zvláštně zariadenie na mechanické tvarovanie alebo termická, či chemickú úpravu, alebo bikomponentnú hubicu.Such internal struc- ture of the fibers capable of curling can be achieved in a number of ways, such as edge cut-off, asymmetric thermal or chemical treatment of the fiber, stripping the melts of the two components through the bicomponent die. A disadvantage of these processes is that a mechanical shaping device or a thermal or chemical treatment or a bicomponent nozzle is required in particular for the formation of the fibrillated fiber.
Vyššie uvedené nedostatky rieši kontinuálny spfisob výroby oblúčkovaných vláken z heterogénnych polymérnych zmesi, ktorého podstatou je, že sa vychédza z heterogénnej polymérnej zmesi pripravenej tavením, filtrováním a zmiešanim aspoň dvooh polymérnych zložiek, ktoré majú pri teplote tavenia rčzne fyzikálno-mechanické vlastnosti vyjádřené pomerom viskozít zložiek v rozmedzí 1,1 až 3,8.The aforementioned drawbacks are solved by a continuous process for the production of fibrous fibers from heterogeneous polymer blends, which is based on starting from a heterogeneous polymer blend prepared by melting, filtering and blending at least two polymer components having different viscosity / mechanical properties at melting temperatures. ranging from 1.1 to 3.8.
Pre vznik asymetrickej fázovej morfologie je výhodné takúto zmes bezprostředné po zmiešani vytláčať cez otvory hubice, ktorých dížka je minimálně osemnásobok priemeru, pri -i -2-1 rýchlosti taveniny v otvore hubice od 1,5.10 J do 1:10 ms . Přitom hmotnostny poměr polymérnej zložky v zmesnej tavenine mčže byť v rozmedzí od 0,4 do 2,3, najvýhodnejšie 1,0. Rýchlosť odťahovania takto formovaných vláken v závislosti na chladení je v rozmedzí od 0,075 do 3,3 ms-1. Odtahované vlákna je výhodné kontinuálně dížiť na dížiaoi poměr 2,0 až 3,8 a vydížené vlákno kontinuálně zrážáť v zrážacej zóně pri teplotách 90 až 140 °C, pričom zrážaním sa postupná rýchlosť vláken po zrážaní zníži o 12 až 35 % oproti rýchlosti diženia.For the formation of asymmetric phase morphology, it is advantageous to extrude such a mixture immediately after mixing through the orifices of a nozzle whose length is at least eight times the diameter, at -2-1 the melt velocity in the orifice opening from 1.5.10 J to 1:10 ms. The weight ratio of the polymer component in the mixed melt may be in the range from 0.4 to 2.3, most preferably 1.0. The withdrawal rate of the formed fibers as a function of cooling is in the range of 0.075 to 3.3 ms -1 . It is preferred to continuously draw the drawn fibers to a ratio of 2.0 to 3.8 and to continuously precipitate the discharged fiber in the precipitation zone at temperatures of 90-140 ° C, whereby the gradual speed of the fibers after precipitation decreases by 12-35% compared to the drawing speed.
Oblúčkovitosť vláken podTa tohto spčsobu je výsledkom vhodnej vol’by kombinácie polymérnych zložiek, vznikom asymetrickej fázovej morfologie zmesnej taveniny, procesom díženia a procesom tepelnej úpravy vydížených vláken. Od kombinácie polymérnych Zložiek, resp. ich rozdielnych fyzikálno-mechanických vlastností, teda i- viskozity, elascity, tepelnej zmrštivosti apriori závislá fyzikálno-mechanické vlastnosti vláken z nich připravených, i frekvencia oblúčkov. Rozdielnosť fyzikálno-mechanických vlastností je vhodné vyjádřit pomerom viskozít zložiek pri teplote zvlákňovania.The fiber archiness according to this method is the result of a suitable choice of the combination of polymeric components, the formation of an asymmetric phase melt morphology of the mixed melt, a quenching process and a heat treatment process for the loaded fibers. From the combination of polymeric components, respectively. their different physico-mechanical properties, i.e. i-viscosity, elascity, heat shrinkage and, above all, the physico-mechanical properties of the fibers prepared therefrom, as well as the frequency of the bends. The difference in physico-mechanical properties should be expressed by the ratio of the viscosities of the components at the spinning temperature.
Vznik asymetrickej fázovej morfologie je závislý na teplifte, pomere viskozít zložiek, hmotnostného poměru zložiek, šmykovej rýchlosti toku zmesnej taveniny kapilárou, dobou toku zmesnej taveniny kapilárou a veTkosťou medzimolekulových sil polymérnych zložiek.The formation of asymmetric phase morphology depends on the temperature, the viscosity ratio of the components, the weight ratio of the components, the shear rate of the mixed melt flow through the capillary, the time of the mixed melt flow through the capillary and the size of the intermolecular forces of the polymer components.
Keďže teplota a poměr viskozít polymérnych zložiek sú navzájom závislé faktory, stačí definovat poměr viskozít pri teplote zvlákňovania. Asymetrická fázová porfológia mSže vznikať.pri TubovoTnom hmotnostnom pomere zložiek, avšak oblúčkovaoí potenciál je dostatečný len při určitom definovanom hmotnostnom pomere. Zdánlivá šmykové rýchlosť toku a doba toku zmesnej taveniny kapilárou hubice spolu súvisia a závislá tiež od teploty zvlákňovania a stačí definovat rýchlosť toku zmesnej taveniny kapilárou hubice. VeTkosť písobenia medzimolekulových sil polymérnych zložiek možno u heterogénnych polymérnych systémov zanedbat.Since the temperature and viscosity ratio of the polymer components are interdependent factors, it is sufficient to define the viscosity ratio at the spinning temperature. Asymmetric phase porphology may arise at the tubular weight ratio of the components, but the arc potential is sufficient only at a certain defined weight ratio. The apparent shear flow rate and mixed melt flow time through the orifice capillary are also related and also dependent on the spinning temperature, and it is sufficient to define the melt flow rate through the orifice capillary. The inter-molecular forces of the polymer components can be neglected in heterogeneous polymer systems.
V procese díženia, ktorý je možné definovat rýchlosťou díženia a dížiacim pomerom, polymérne zložky menia svoju nadmolekulovú štruktúru a dosahuje sa definovaný rozdiel vo fyzikálno-mechanických vlastnostiach polymérnych zložiek, čo v spojitosti s asymetrickou fázovou morfológiou je příčinou toho, že pSsobením tepla, čo možno vyjadriť teplotou ohrevného média, vlákno spontánně trojdimenzionálne obláčkuje, pričom frekvencia oblúčkov, okrem už uvedených faktorov, závisí i od rozdielu rýchlostí vláken před a po tepelnej úpravě, čo je výhodné vyjadriť percentuálnym rozdielom rýchlostí díženia a rýchlosti vlákna na výstupe zo zrážacej zóny.In the quenching process, which can be defined by the quenching rate and the quenching ratio, the polymer components change their supermolecular structure and achieve a defined difference in the physico-mechanical properties of the polymer components, which in conjunction with asymmetric phase morphology makes heat possible. The temperature of the curves, in addition to the factors already mentioned, also depends on the difference in fiber velocities before and after heat treatment, which is advantageous to be expressed by the percentage difference between the quenching speeds and the fiber velocity at the exit of the precipitation zone.
Riešením podl’a vynálezu sa dosiahne kontinualizácia procesu přípravy oblúčkovaných Vláken, Z ktorých však každé je zložené z dvoch zložiek. Výhodou je, že nie je nutné žiadne zvláštně zariadenie na oblúčkovanie, ani bikomponentná hubica, je nutné len jednoduchá hubica s-kapilárami, ktorých dížka ja viac ako osemnásobok priemeru kapiláry.The solution according to the invention achieves a continualization of the process of preparing the fibrous fibers, each of which is composed of two components. The advantage is that no special beading device or a bicomponent nozzle is required, only a simple nozzle with capillaries having a length of more than eight times the diameter of the capillary is required.
Příklad 1Example 1
Polypropylén s viskozitou 350 Pa.s. pri 230 °C bol tavený v jednom extrúderi a polypropylén s viskozitou 294 Pa.s, pri 230 °C bol tavený v druhom extrúderi. Obe polymérne zložky sa oddelene filtrovali a viedli cez zubové dávkovacie čerpadlá do zvlákňovacieho bloku tak, že poměr hmotností zložiek bol 0,67. V statickom zmešoyači umiestnenom v zvlákňovacom bloku sa z nich vytvořila zmesná tavenina, ktoré sa zvlákňovala na hubici s otvormi priemeru 0,6 mm a dížky 5 mm.Polypropylene with a viscosity of 350 Pa.s. at 230 ° C it was fused in one extruder and polypropylene with a viscosity of 294 Pa.s, at 230 ° C it was fused in the other extruder. Both polymer components were separately filtered and passed through gear metering pumps to the spinning block such that the component weight ratio was 0.67. In a static mixer placed in the spinning block, they formed a mixed melt, which was spun into a nozzle with a diameter of 0.6 mm and a length of 5 mm.
Dávkovanie bolo upravené tak, že na jeden hubicový otvor připadala 0,02 g/min zmesnej taveniny, čo představuje rýchlosť taveniny v zmesi v hubicovom otvore 1,6.10”^ m.s-'. Vznikajúce vlékna sa odtahovali rýchlosťou 0,5 m.s-', pričom boli chladené prúdom vzduchu teplého 20 °C. Na odtahované vlákna bola pomocou brodiaceho valea nanášené zvlákňovacia preparácia v množstve 15 t hm. Z odťahovacej galety sa zvazok vláken viedol na dížiaoe zariadenie vytvořené galetovými duami, pričom dížiaci poměr bol 2. Zvazok vydižených vláken sa viedol od dížiaceho dua cez parný kanál s teplotou 105 °C na pomocné duo, ktorého rýchlosť bola 0,85 m.s-'. Zvazok takto upravených vláken sa následné v rezačke pořezal na střiž. Strižové vlákna vykazovali jemnost 3>6 dtex a frekvencia oblúčkov bola 3,8 cm-'.The dosage was adjusted so that the spout opening a felt of 0.02 g / min of a mixed melt, which is a melt rate of the mixture in the die orifice 1,6.10 "^ ms - '. The resulting fibers were drawn off at a speed of 0.5 ms -1 while being cooled by a stream of air at 20 ° C. A spinning preparation in an amount of 15 t by weight was applied to the drawn fibers by means of a wading roller. From the off godet the fiber bundle leading to the dížiaoe device formed duami galette, wherein the die draw ratio was 2. The bundle of fibers was passed vydižených the drawing stage duo through a steam channel having a temperature of 105 ° C to aid duo, the rate was 0.85 ms - '. The bundle of fibers thus treated was then cut in a chopper. The staple fibers exhibit a fineness of 3> 6 dtex and oblúčkov rate was 3.8 cm - '.
Příklad 2Example 2
Polypropylén s viskozitou 350 Pa.s. pri 230 °C bol tavený v jednom extrúderi a polypropylén s viskozitou 126 Pa.s. pri 230 °C bol tavený v druhom extrúderi. Obe polymérne zložky sa oddelene filtrovali a viedli cez zubové dávkovacie čerpadlá do zvlákňovacieho bloku tak, že poměr hmotností zložiek bol 0,50. V statickom zmešovači umiestnenom v zvlákňovacom bloku sa z nich vytvořila zmesná tavenina, ktorá sa zvlákňovala na hubici s otvormi priemeru 0,6 mm a dížky 5 mm. Dávkovanie bolo upravené tak, že na jeden hubicový otvor připadalo 0,12 g/min zmesnej taveniny, čo představuje rýchlosť taveniny zmesi v hubicovomPolypropylene with a viscosity of 350 Pa.s. at 230 ° C was melted in one extruder and polypropylene with a viscosity of 126 Pa.s. at 230 ° C it was melted in a second extruder. The two polymer components were separately filtered and passed through gear metering pumps to the spinning block such that the component weight ratio was 0.50. In a static mixer placed in the spinning block, they formed a mixed melt, which was spun into a nozzle with a diameter of 0.6 mm and a length of 5 mm. The dosage was adjusted so that per orifice hole was 0.12 g / min of the mixed melt, which represents the melt velocity of the mixture in the orifice
-1 otvore 1,0.10 m.s .-1 hole 1,0.10 m.s.
Vznikájúce vlákna sa odtahovali rýchlosťou 0,55 m.s-', pričom boli chladené prúdom vzduchu teplého 20 °C. Na odtahované vlákna bola pomocou brodiaceho valea nanášená zvlákňovacia preparácia v množstve 15 9> hm. Z odťahovacej galety sa zvazok vláken viedol na dížiace zariadenie vytvořené galetovými duami, pričom dížiaci poměr bol 3,6. Zvazok vydížených vláken sa viedol do dížiaceho dua cez parný kanál s teplotou 125 °C na pomocné duo, ktorého rýchlosť bola 1,38 m.s . Zvazok takto upravených vláken sa následné v rezačke pořezal na střiž. Strižová vlákna vykazovali jemnost 11,1 dtex a frekvencia oblúčkov bolaThe resulting fibers were drawn off at a rate of 0.55 ms -1 while being cooled by a stream of air at 20 ° C. A spinning preparation was applied to the filaments withdrawn in an amount of 15% by weight. The fiber bundle was fed from the draw-off galley to a die-casting machine formed by the galet duets, with a drag ratio of 3.6. The bundle of discharged fibers was fed into the sinking duo through a steam channel at 125 ° C to an auxiliary duo having a speed of 1.38 ms. The bundle of fibers thus treated was then cut in a chopper. The staple fibers exhibited a fineness of 11.1 dtex and the frequency of the arcs was
5,3 cm-'.5.3 cm - '.
Příklad 3Example 3
Polypropylén s viskozitou 350 Pa.s.pri 230 °C bol tavený v jednom extrúderi a polyetylén s viskozitou 98 Pa.s.pri 230 °C bol tavený v druhom extrúderi. Obe polymérne zložky sa oddelene filtrovali a viedli cez zubové dávkovacie čerpadlá do zvlákňovacieho bloku tak, že poměr hmotností zložiek bol 2,08. V statickom zmešovači umiestnenom y zvlékňovacom bio3 ku sa z nich vytvořila zmesná tavenina, ktorá sa zvlákňovala na hubici s otvormi priemeru 0,6 mm a dížky 5 mm. Dávkovanie bolo upravené tak, že na jeden hubicový otvor připadaloPolypropylene with a viscosity of 350 Pa.s. at 230 ° C was fused in one extruder and polyethylene with a viscosity of 98 Pa.s. at 230 ° C was fused in the other extruder. The two polymer components were separately filtered and passed through gear metering pumps to the spinning block so that the component weight ratio was 2.08. In a static mixer placed on the spinning bio3, they formed a mixed melt, which was spun into a nozzle with a diameter of 0.6 mm and a length of 5 mm. The dosage was adjusted so that there was one orifice hole
0,12 g/min zmesnej taveniny, čo představuje rýchlost taveniny zmesi v hubicovom otvore -2-1 -10.12 g / min of the mixed melt, which represents the melt velocity of the mixture in the die orifice -2-1 -1
1,0.10 m.s . Vznikajúce vlákna sa odtahovali rýchlostou 0,83 m.s , pričom boli chladené prúdom vzduchu teplého 20 °C.1,0.10 m.s. The resulting fibers were drawn off at a speed of 0.83 m.s. while being cooled by a stream of air at 20 ° C.
Na odtahované vlákna bola pomocou brodiaceho valea nanášená zvlákňovacia preparácia v množstve 15 % hm. Z odťahovaoej galety sa zvazok vláken viedol na dlžiaoe zariadenie vytvořené galetovými duaml, pričom dížiaei poměr bol 3. Zvazok vydížených vláken sa viedol do dlžiaceho dua cez parný kanál s teplotou 135 °C na pomocné duo, ktorého rýchlosť bola 1,97 m.s”’. Zvazok takto upravených vláken sa následné v rezačke pořezal na střiž. Strižové vlákna vykazovali jemnost 8,0 dtex a frekveneia oblúčkov bola 4,4 cm”’.A spinning preparation in an amount of 15 wt. The fiber bundle was fed from the withdrawal galley to a deburring device formed by the galet duets, with a weighting ratio of 3. The fiber bundle was fed to the elongation duo through a 135 ° C steam channel to an auxiliary duo having a velocity of 1.97 m / s. The bundle of fibers thus treated was then cut in a chopper. The staple fibers exhibited a fineness of 8.0 dtex and an arc frequency of 4.4 cm.
Přiklad 4Example 4
Polypropylén s viskozitou 190 Pa.s. pri 260 °C bol tavený v jednom extrúderi a polyamid s viskozitou 56 Pa.s. při teplote 260 °C .bol tavený v druhom extrúderi. Obe polymérne zložky sa odďelene filtrovali a viedli cez zubové dávkovacie čerpadlá do zvlákňovacieho bloku tak, že hmotnostný poměr zložiek bol 1,0. 7 statickom zmešovači umiestnenom v zvlákňovacom bloku sa z nioh vytvořila zmesná tavenina, ktorá sa zvlákňovala na hubici s priemerom 0,6 mm a dížky 6 mm. Dávkovanie bolo upravené tak, že na jeden hubicový otvor připadalo 0,12 g/min zmesnej taveniny, čo představuje rýchlosť taveniny zmesi v hubicovom otvore 1,0.10-2 m.s”’.Polypropylene with a viscosity of 190 Pa.s. at 260 ° C was melted in one extruder and a polyamide with a viscosity of 56 Pa.s. at 260 DEG C., it was melted in a second extruder. The two polymer components were separately filtered and passed through gear metering pumps to the spinning block such that the weight ratio of the components was 1.0. 7 from a static mixer placed in the spinning block, the melt was formed into a mixed melt, which was spun into a nozzle with a diameter of 0.6 mm and a length of 6 mm. The dosing was adjusted so that per orifice hole was 0.12 g / min of the mixed melt, which represents the melt velocity of the mixture in the orifice hole 1.0.10 -2 ms -1 .
Vznikajúce vlákna sa odtahovali rýchlostou 0,83 m.s”’, pričom boli chladené prúdom vzduchu teplého 20 °C. Na odtahované vlákna bola nanesená zvlákňovacia preparácia v množstve 15 % hm. Z odťahovaoej galety sa zvazok vláken viedol na dížiace zariadenie vytvořené galetovými duami, pričom dížiaei poměr bol 2,6. Zvazok vydížených vláken sa viedol od dížiňceho dua cez parný kanál s teplotou 140 °C na pomocné duo, ktorého rýchlosť bola 1,7 Í.s”’. Zvazok takto upravených vláken sa následné v rezačke pořezal na střiž. Strižové vlákna vykazovali jemnost 9 dtex a frekveneia oblúčkov bola 5,2 cm”’.The resulting fibers were pulled off at a speed of 0.83 m / s, and were cooled by a 20 ° C hot air stream. A 15% w / w spinning preparation was applied to the drawn fibers. The fiber bundle was fed from the withdrawal galette to a die-casting machine formed by the galet duets, the ratio being 2.6. The bundle of discharged fibers was led from the duo duo through a 140 ° C steam channel to an auxiliary duo whose velocity was 1.7sec. The bundle of fibers thus treated was then cut in a chopper. The staple fibers had a fineness of 9 dtex and the bead frequency was 5.2 cm ".
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS289980A CS211148B1 (en) | 1980-04-25 | 1980-04-25 | Continuous manufacturing process of crimp fibres made from heterogenous polymere compounds |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS289980A CS211148B1 (en) | 1980-04-25 | 1980-04-25 | Continuous manufacturing process of crimp fibres made from heterogenous polymere compounds |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS211148B1 true CS211148B1 (en) | 1982-01-29 |
Family
ID=5367455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS289980A CS211148B1 (en) | 1980-04-25 | 1980-04-25 | Continuous manufacturing process of crimp fibres made from heterogenous polymere compounds |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS211148B1 (en) |
-
1980
- 1980-04-25 CS CS289980A patent/CS211148B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2599847B2 (en) | Polyethylene terephthalate type melt blown nonwoven fabric and its manufacturing method | |
| US6800226B1 (en) | Method and device for the production of an essentially continous fine thread | |
| DE10022889B4 (en) | Process for producing synthetic threads from a polyester-based polymer blend | |
| DE3708168C2 (en) | ||
| US3528129A (en) | Apparatus for producing nonwoven fleeces | |
| CN1039039C (en) | Process and device for producing cellulose fibres | |
| US2957747A (en) | Process for producing crimpable polyamide filaments | |
| NL8402192A (en) | METHOD FOR MANUFACTURING THREADS FROM AROMATIC POLYAMIDES | |
| CH667676A5 (en) | DEVICE FOR COOLING AND PREPARING MELT-SPONNED SPINNING MATERIAL. | |
| EP0871805A1 (en) | Process and device for the formation of monofilaments produced by melt-spinning | |
| EP0455897B1 (en) | Apparatus for the preparation of very fine fibres | |
| US3439084A (en) | Thick and thin yarn and process for the preparation thereof | |
| WO1998036110A1 (en) | Drawing device and method for producing drawn synthetic filaments | |
| CS211148B1 (en) | Continuous manufacturing process of crimp fibres made from heterogenous polymere compounds | |
| JP4249985B2 (en) | Method and apparatus for producing multilayer multicomponent filaments | |
| KR100609801B1 (en) | High Speed Melt-Spinning of Fibers | |
| CA1206713A (en) | Melt-spinning polyester filaments | |
| CN107794580A (en) | A kind of efficiently solution spinning machine | |
| EP0724029B1 (en) | Yarns from melts using cold gas jets | |
| DE10054758A1 (en) | Process for the production of synthetic threads from polymer blends | |
| EP0245070B1 (en) | Spherulite reduction in polyamides | |
| EP1185728A1 (en) | Method for producing ultra-fine synthetic yarns | |
| CH631494A5 (en) | DRAWING SPINNING METHOD FOR THE PRODUCTION OF POLYAMIDE CONTINUOUS YARN. | |
| CN113502549B (en) | Melt-blown spinning assembly | |
| DE3323202A1 (en) | Melt spinning and drawing process for producing polypropylene filaments |