CS205074B2 - Method of the high-speed opening of the thermochemical reaction on the surface of the workpiece determined for the descaling - Google Patents
Method of the high-speed opening of the thermochemical reaction on the surface of the workpiece determined for the descaling Download PDFInfo
- Publication number
- CS205074B2 CS205074B2 CS773049A CS304977A CS205074B2 CS 205074 B2 CS205074 B2 CS 205074B2 CS 773049 A CS773049 A CS 773049A CS 304977 A CS304977 A CS 304977A CS 205074 B2 CS205074 B2 CS 205074B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- oxygen
- workpiece
- width
- peeling
- laser
- Prior art date
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 28
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 84
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 84
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 84
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 25
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 claims description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 8
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 4
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 3
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000007373 indentation Methods 0.000 claims description 2
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 claims description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 9
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 8
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 7
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 6
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 4
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 3
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 125000002066 L-histidyl group Chemical group [H]N1C([H])=NC(C([H])([H])[C@](C(=O)[*])([H])N([H])[H])=C1[H] 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000003032 molecular docking Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/1423—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor the flow carrying an electric current
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Transforming Electric Information Into Light Information (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
Abstract
Description
Vynález se - týká způsobu mžikového zahájení termochemické -reakce na povrchu kovového -obrobku určeného k odokujnéní.The present invention relates to a method of instantaneous initiation of thermochemical reaction on the surface of a metal workpiece to be scaled.
Vynález se tedy týká obecně termochemického -odstraňování kovu s povrchu obrobku, což se obvykle nazývá -čištění plamenem- nebo loupání, popřípadě odo-kujnění. Zejména ' se vynález týká vyvolávání mžikových nebo „letmých startů“ pro loupači děje. „Letmý start“, kteréhožto -výrazu se používá - jak - v popisu, tak i v definici, znamená skutečně mžikové zahájení -termochemické reakce -na obrobku, který se pohybuje vůči čisticímu, popřípadě loupacímu stroji normální loupači -rychlostí, tj. -obvykle rychlostí - asi od 6 až do 45 m/min. Dolního konce tohoto- rozsahu -se užívá- pro loupání chladných obrobků >a horního konce pro- loupání horkých obrobků.The invention thus generally relates to the thermochemical removal of metal from the workpiece surface, which is commonly referred to as flame-cleaning or de-peeling. In particular, the invention relates to inducing instantaneous or "flying starts" for peelers. The "flying start" of which - the term is used - both - in the description and in the definition, means a truly instantaneous initiation of - a thermochemical reaction - on a workpiece moving relative to a normal peeler or peeling machine, i.e. -usually speed - from about 6 to 45 m / min. The lower end of this range is used for peeling cold workpieces and the upper end for peeling hot workpieces.
V příslušném oboru je velmi -dobře známo, že loupači reakce se zahájí tím, že se kovový obrobek předehřeje na jeho teplotu tavení nebo - na teplotu zápalnou — normálně předehřívacími plameny směrovanými na poměrně malou oblast — -dříve, -než 'se působí na roztavenou kaluž šikmo směrovaným proudem čisticího kyslíku. Proud -čisticího kyslíku má -dvojí účel, a to především - provádět termochemickou reakci s kovem, a za druhé odfukovat - kov, který již zreagoval, čímž -se čisticí reakci vystaví čerstvý kov.It is well known in the art that the peeling reaction is initiated by preheating the metal workpiece to its melting point or, to an igniting temperature, normally by preheating flames directed to a relatively small area - before the molten material is applied. pool by obliquely directed stream of purifying oxygen. The purge oxygen stream has a dual purpose, first of all, to perform a thermochemical reaction with the metal, and secondly to blow off the metal that has already reacted, thereby exposing the fresh metal to the purge reaction.
Dlouho bylo- používáno - kovových - tyčí pro- dosažení rychlejších ' - startů - při -ručních loupačích operacích, jak - je to například popsáno - - v USA pat. spisu č. - ' 2 235 - 890. Zde musí být - obrobek nepohyblivý a - - pracovník musí být --v - důsledku své -osobní schopnosti - způsobilý manipulovat - ' ' jak s - časováním proudu čisticího kyslíku, - tak i s : ' úhlem - hořáku -a- tyče. ' Zahajování mechanizovaných loupačích reakcí s tyčovými -dráty je -rovněž známo, - jak je popsáno- v pat. spisu USA č. 2 309 -096. Loupači starty tam popsané - jsou však rovněž možné pouze na nepohyblivém obrobku.Metal rods have long been used to achieve faster start-ups in manual peeling operations, as described, for example, in U.S. Pat. Here, - the workpiece must be stationary and - the worker must - by virtue of his / her personal capacity - be capable of handling both the timing of the purge oxygen flow and the : angle - torch -and rods. The initiation of mechanized peeling reactions with rod-wires is also known, as described in U.S. Pat. No. 2,309 -096. The peeling starts described there are also possible only on a stationary workpiece.
Letmé -starty prováděné - za pomoci kovového prášku jsou popsány v USA pat. spisu č. 3 216 -867 a starty prováděné elektrodou připojenou- na proud jsou - popsány -v pat. spisu USA č. '2 513 425 a v pat. spisu USA č. 3 658 599. Rychlé opotřebení zařízení dopravujícího prášek způsobuje, že starty pod práškem jsou- nespolehlivé a tato -skutečnost včetně ceny kovového· prášku vyvolává neuspokoj.ivost práškových startů. Problémy spojené se starty ovládanými -elektrickou -energií jsou poměrně -složité.Flying start-ups with the aid of metal powder are described in U.S. Pat. No. 3,216 -867 and starts by electrodes connected to the current are described in U.S. Pat. No. 2,513,425 and U.S. Pat. U.S. Patent No. 3,658,599. The rapid wear of the powder conveying device renders the launches under powder unreliable, and this, including the cost of the metal powder, makes the powder starts unsatisfactory. The problems associated with start-ups -electric -energy are quite complex.
Přenesené elektrické oblouky, , - kdy obrobek je -částí elektrického- obvodu, vyžadují elektrický kontakt -s pohybujícím se obrob205074Transmitted arcs - when the workpiece is part of the electrical circuit - require electrical contact with the moving workpiece205074
4 kem. Nepřenesené elektrické oblouky, kdy obrobek není v obvodu, - vyžadují, aby elektroda byla krajně blízká - k povrchu obrobku, aby se přenášelo dosti tepla - pro uvedení obrobku na zápalnou teplotu. To- je nepraktické v -důsledku omezení prostoru a v důsledku toho, že velký -rozsiřik loupači reakce ničí obloukový hořák.4 kem. Non-transmitted electric arcs when the workpiece is not in the circuit - require the electrode to be extremely close - to the workpiece surface to transfer enough heat - to bring the workpiece to an ignition temperature. This is impractical due to space constraints and due to the large spatter of the peeler reaction destroying the arc burner.
V nejnovější době bylo zjištěno, jak je popsáno v pat. -spisech USA č. 3 966 603 a 3 991 985, že letmé starty mohou být prováděny uvedením čištěného kovového- povrchu do -styku s- horkým drátem. Horký drát se uvede na zápalnou teplotu teplem- predehřívacích plamenů loupači jednotky nebo- nějakým vnějším zdrojem tepla. I když se tento postup ukázal úspěšným za okolností, kdy mělo- být prováděno -několik místních loupačích dějů, je zapotřebí upravit větší počet jednotek pro podávání drátu, a to v počtu odpovídajícím počtu použitých loupačích jednotek.Recently, it has been found as described in Pat. U.S. Patent Nos. 3,966,603 and 3,991,985 that flying starts can be accomplished by bringing the cleaned metal surface into contact with the hot wire. The hot wire is brought to the ignition temperature by the heat of the pre-heating flames of the peeler unit or by some external heat source. Although this process has proved successful in circumstances where several local peeling processes were to be carried out, a greater number of wire feed units need to be provided, corresponding to the number of peeling units used.
Je patrno,, že dosud bylo stále nutné použít pomocného materiálu,jako - kovového prášku nebo drátů, pro uvedení obrobku na zápalnou teplotu.It has been seen that it has still been necessary to use auxiliary material, such as metal powder or wires, to bring the workpiece to the ignition temperature.
Pro- účely tohoto popisu se -pod pojmem tryska o vysoké intensitě rozumí, že -rychlost průtoku - kyslíku rozptylovací tryskou je větší než rychlost proudu kyslíku ekvivalentní šířkou loupači trysky.For purposes of this description, high intensity nozzle means that the oxygen flow rate through the scattering nozzle is greater than the oxygen flow rate equivalent to the peeling nozzle width.
Vynález je založen na -zjištění, že- laserový paprsek -s vysokou - -intensitou může být - zaostřen na velmi malé místo na kovovém povrchu, popřípadě obrobku určeném- k čištění, přičemž na toto místo již -naráží intensivní - paprsek kyslíku nebo -vchází - současně do styku --s takovou tryskou -a mžikově způsobí, že se zahájí termochemická -reakce na takovém velmi malém místě a pak -se rozšíří až - na - úplný místní loupači průpich, který je obvykle široký -6 až 25 cm.- Bylo známo, že laserový paprsek - může uvést malou plochu (o průměru 0,1 až -1 mm a o hloubce 1 mm až 0,1 -mim) mžikově - na její teplotu tavení. Avšak - bylo neočekávaně zjištěno, že takové malé mělké místo' -roztaveného kovu může být rozšířeno - kyslíkovým paprskem o vysoké intensitě na plnou šířku místního - loupacího průpichu. - - Bylo - předpokládáno, -že kyslíkový paprsek -o - - vysoké intenzitě odfoukne takové- malé množství roztaveného- kovu -dříve, než se zahájí termochemická reakce, nebo -že -ochladí příslušné - místo -dostatečně, takže se -reakce nezahájí.The invention is based on the finding that a high-intensity laser beam can be focused on a very small spot on a metal surface or workpiece to be cleaned, where the intense oxygen beam or enters the spot - at the same time contact - with such a nozzle - and instantly causes a thermochemical reaction to commence at such a very small place and then - extends to - to - a complete local peeler puncture, which is usually -6 to 25 cm wide. It has been known that the laser beam - can bring a small area (with a diameter of 0.1 to -1 mm and a depth of 1 mm to 0.1 µm) instantly - to its melting point. However, it has unexpectedly been found that such a small shallow spot of molten metal can be extended by a high intensity oxygen beam to the full width of a local peeling puncture. It was assumed that the oxygen beam would blow away a high amount of molten metal before the thermochemical reaction was initiated, or that it would cool the site sufficiently, so that the reaction would not be initiated.
Očelem vynálezu -proto je vytvořit jednoduchý postup, který by byl schopen vyvolat mžikové čili letmé starty na obrobku bez - použití pomocného - -materiálu (například prášku nebo - drátu) nebo elektrického -oblouku.It is therefore an object of the invention to provide a simple process which is capable of producing instantaneous or fleeting starts on a workpiece without the use of an auxiliary material (e.g. powder or wire) or electric arc.
Vynález má také za účel vytvořit postup, který je - — v jediném průchodu přes povrch - -obrobku — schopen vytvořit větší počet mžikově zahájených, nahodile umístěných selektivních loupačích zářezů na povrchu obrobku pohybujícího -se - normální loupači rychlostí.The invention also aims to provide a process which, in a single pass across the workpiece surface, is capable of producing a plurality of instantly initiated, randomly positioned selective peeling notches on the workpiece surface moving at a normal peeling speed.
Všech těchto a dalších účelů se dosáhne vynálezem, který záleží ve způsobu mžikového zahájení termochemické reakce na povrchu kovového obrobku určeného k odokujnění.All these and other purposes are achieved by the invention which depends on the method of flash initiation of the thermochemical reaction on the surface of the metal workpiece to be scaled.
Podle -vynálezu se - v podstatě předem zvolené místo na tomto povrchu, kde má začít odokujňovací -reakce, uvede do- styku s laserovým- svazkem pro uvedení tohoto místa na jeho zápalnou teplotu, na povrchu tohoto místa se vede paprsek plynného kyslíku s vysokou intensitou, čímž se vyvolá -mžikový začátek odokujňovací reakce a vytvoření roztavené kaluže na - uvedeném místě, pokračuje -se ve vedení kyslíkového paprsku o vysoké intensitě na uvedenou kaluž, -až se tato kaluž rozšíří na předem zvolenou šířku.According to the invention, a substantially preselected spot on the surface where the descaling reaction is to start is brought into contact with the laser beam to bring the spot to its ignition temperature, and a high intensity oxygen gas beam is guided on the spot surface. thereby causing a flash start of the descaling reaction and formation of a molten pool at said location, the high-intensity oxygen beam continues to be directed to said pool until the pool expands to a preselected width.
Podle výhodného provedení vynálezu se vyvolá relativní -pohyb mezi obrobkem -a laserem a -kyslíkovým paprskem pří normální odokujňovací rychlosti bez přerušení před uvedením místa, kde má začít odokujňovací reakce, do styku -s laserovým svazkem a před vedením paprsku plynného kyslíku na toto místo a při těchto- krocích.According to a preferred embodiment of the invention, the relative movement between the workpiece and the laser and the oxygen beam is induced at normal descaling speed without interruption before contacting the point where the descaling reaction is to begin with the laser beam and before guiding the oxygen gas beam there; in these steps.
Podle dalšího provedení vynálezu se relativní pohyb -mezi obrobkem a laserem -a kyslíkovým paprskem zahájí při normální odokujňovací -rychlosti po -styku laserového svazku s uvedeným místem na povrchu obrobku.According to a further embodiment of the invention, the relative movement between the workpiece and the laser and the oxygen beam is initiated at a normal descaling speed of contact of the laser beam with said location on the workpiece surface.
S výhodou se laserový svazek uvede do styku -s -povrchem- obrobku v místě ležícím uvnitř části povrchu obrobku -obsahující oblast, - která je ve styku s proudem kyslíkového paprsku o vysoké intensitě po jeho -dopadu na tento povrch, a probíhá za tuto oblast až do- vzdálenosti 10 cm před bodem, ve kterém - se -středová čára kyslíkového paprsku setká s- povrchem obrobku.Preferably, the laser beam is contacted with the surface of the workpiece at a location within a portion of the workpiece surface containing an area in contact with and beyond the region of the high intensity oxygen beam stream upon its impact. up to 10 cm from the point at which the center line of the oxygen beam meets the workpiece surface.
Podle -výhodného provedení - vynálezu se kyslíkový paprsek o vysoké intensitě na místo obrobku směruje pod dopad.ovým - úhlem 30° až- 80°, kterýžto úhel je tvořen středovou osou paprsku a povrchem obrobku a - .má -takovou -orientaci, že kaluž -se rozšíří kolmo ke směru, relativního pohybu.According to a preferred embodiment of the invention, the high intensity oxygen beam is directed to the workpiece at an incidence angle of 30 ° to 80 °, which angle is formed by the central axis of the beam and the workpiece surface and has such a orientation that the pool -s extends perpendicular to the direction of relative motion.
S výhodou se -na roztavenou kaluž vede plošný proud odokujňovacího kyslíku v -ostrém úhlu k povrchu obrobku.Preferably, a surface stream of descaling oxygen is directed to the workpiece surface at an acute angle to the molten pool.
Podle dalšího provedení vynálezu - se intensita plošného- proudu odokujňovacího - kyslíku- postupně co -do intensity -zmenšuje směrem k -okrajům tohoto proudu a dosáhne nulové Intensity -na bočních okrajích -otvoru, ze kterého- je proud vypouštěn.According to a further embodiment of the invention, the intensity of the surface scaling oxygen stream gradually decreases in intensity towards the edges of the stream and reaches zero Intensity at the side edges of the opening from which the stream is discharged.
S výhodou se intensita plošného proudu odokujňovacího kyslíku postupně zmenšuje směrem k -okrajům proudu, -avšak zůstává větší než nulová intensita na bočních okrajích otvoru, ze kterého je -proud vypouštěn.Preferably, the intensity of the surface scarfing oxygen stream decreases gradually towards the edges of the stream, but remains greater than zero intensity at the side edges of the orifice from which the stream is discharged.
Podle jiného provedení je intensita - plošného proudu odokujňovacího kyslíku- v podstatě - rovnoměrná na celé šířce -otvoru, ze kterého je vypouštěn.According to another embodiment, the intensity - the surface descaling oxygen stream - is substantially uniform over the entire width of the orifice from which it is discharged.
Šířka plošného proudu kyslíku je účelně taková, že šířka vytvořeného zářezu je rovna - nebo větší než šířka započaté kaluže.The width of the surface oxygen stream is expediently such that the width of the indentation formed is equal to or greater than the width of the initiated pool.
Podle jiného provedení je šířka plošného proudu kyslíku taková, že je stejná nebo větší než šířka započaté kaluže.In another embodiment, the width of the surface oxygen stream is such that it is equal to or greater than the width of the initiated pool.
Účelně je šířka vytvořeného loupacího zářezu : rovna nebo větší než šířka · započaté kaluže.Suitably the width of the scarfing cut formed: equal to or greater than the width of the puddle · begun.
Výraz „.mžikový“, používaný v souvislosti s provedením termochemického . startu v popisu 1 definici, zahrnuje „letmé starty“, jakož i starty, kde nenastává žádný relativní pohyb mezi · obrobkem a loupacím přístrojem až do okamžiku, kdy laserový svazek vstoupí do styku s předem určeným· místem. V okamžiku styku však se okamžitě zahájí normální loupači rychlost (aniž se čeká na vytvoření kaluže jako u dřívějšího stavu techniky), takže se startovací děj provádí za relativního pohybu mezi obrokem a loupacím přístrojem·. jestliže se po styku s laserovým svazkem pohyb nezahájí okamžitě, vyhloubí kyslíkový paprsek otvor v obrobku v průběhu velmi krátké doby. Relativní pohyb může být ovšem vyvolán. buď tím, že se povrch obrobku pohybuje vůči nepohyblivému loupacímu přístroji, nebo · obráceně.The term "instantaneous" used in connection with thermochemical performance. The start in description 1 of the definition includes "flying starts" as well as starts where there is no relative movement between the workpiece and the peeler until the laser beam comes into contact with a predetermined location. At the moment of contact, however, the normal peeling speed is immediately started (without waiting for puddles to be formed as in the prior art), so that the starting process is performed with relative movement between the workpiece and the peeling device. if movement does not start immediately after contact with the laser beam, the oxygen beam will cut the hole in the workpiece within a very short time. However, relative movement can be induced. either by moving the workpiece surface relative to the stationary peeling machine, or vice versa.
Pod pojmem „proud čisticího· kyslíku“, jak se ho užívá v popisu a de6inici, se rozumí proud plynného kyslíku, který je namířen šikmo na povrch obrobku a má dostatečnou intensitu, aby termochemicky odstranil. povrchovou vrstvu kovu, obvykle do hloubky 1 až 8 mm, a aby vytvořil loupači zářez široký alespoň 25 mm. Proudy čisticího kyslíku jsou s výhodou plošné, avšak mohou být také kruhové nebo· mít jiný tvar.The term " scrubbing oxygen stream " as used in the specification and specification refers to a stream of gaseous oxygen that is directed obliquely to the workpiece surface and has sufficient intensity to remove thermochemically. a metal surface layer, usually to a depth of 1 to 8 mm, and to form a peeling notch at least 25 mm wide. The purification oxygen streams are preferably planar, but may also be circular or other in shape.
Jednotlivý bezotřepový místní loupači zářez může být proveden tím, že se na kaluž vypouští šikmý plochý proud plynného čisticího kyslíku, jehož intensita proudění se postupně snižuje směrem k okrajům proudu a dosahuje nulové intensity na bočních okrajích otvoru trysky, ze kterého· je vypouštěn a který vytváří zářez užší, než je šířka tohoto otvoru.The individual shake-free local peeling notch can be made by discharging an oblique flat stream of gaseous scrubbing oxygen, the flow rate of which gradually decreases towards the edges of the stream and reaches zero intensity at the side edges of the nozzle opening from which it is discharged and notch narrower than the width of this opening.
Má-li být selektivní místní očištění celého povrchu obrobku provedeno v jediném průchodu, pak loupači zářezy musí být provedeny nejen bez otřepů, .avšak také takovým způsobem, že sousední zářezy se ani nepřekrývají ani mezi sebou neponechávají nadměrně vysoká žebra nebo hluboké drážky. To vyžaduje možnosti, aby se na kaluž vypouštěly navzájem po straně k sobě přilehlé proudy čisticího kyslíku, z nichž každého· se intensita proudění postupně snižuje směrem k jeho okrajům .a z nichž každý vytváří loupači zářez, který je alespoň tak široký jako jeho výstupní otvor. Trysky pro vytváření takových loupačích zářezů jsou popsány v USA pat. spisu č. 4 01'3 486. Když tyto loupači jednotky přecházejí přes obrobek normální loupači rychlostí, mohou být předem určeným způsobem spouštěny a zastavovány, aby odstranily jakýkoliv nahodilý obrazec vad umístěný na povrchu obrobku.If the selective local cleaning of the entire workpiece surface is to be carried out in a single pass, the peeling notches must be not only burr-free, but also in such a way that adjacent notches do not overlap or leave excessively high ribs or deep grooves. This requires the possibility of discharging adjacent streams of purifying oxygen to the pool each side, each flow rate gradually decreasing towards its edges, each forming a peeling notch that is at least as wide as its outlet opening. Nozzles for forming such peeling notches are described in U.S. Pat. No. 4,013,486. When these peeling units pass through the workpiece at normal peeling speed, they can be started and stopped in a predetermined manner to remove any random defect pattern located on the workpiece surface.
Má-li být proveden běžný loupači průpich, může to být provedeno tak, že se směruje šikmý plošný proud čisticího kyslíku na kaluž z obvyklé · obdélníkově tvarované trysky, přičemž intensita proudění je v podstatě rovnoměrná po celé šířce trysky. V takovém případě dává mžikový loupači start tu výhodu, že je možné zahájit loupači nebo čisticí reakci na obrobku, když přijde do jedné čáry s loupacími jednotkami, aniž je zapotřebí zpomalit nebo zastavit buď obrobek, nebo uvedené jednotky za účelem. zahájení čisticí reakce, jak je to nutné, když se používá odvyklých předehřívacích plamenů. Mžikový start umožňuje okamžité zahájení loupacího děje po uvedení přístroje do .styku s obrobkem.If a conventional peeling puncture is to be carried out, this may be done by directing an oblique surface stream of purifying oxygen to a pool of a conventional rectangular shaped nozzle, with a flow rate substantially uniform over the width of the nozzle. In such a case, the instantaneous peeler start gives the advantage that it is possible to initiate a peeler or cleaning reaction on the workpiece when it comes in line with the peeling units without the need to slow down or stop either the workpiece or said units for the purpose. initiating a cleaning reaction as necessary when using conventional preheat flames. The instantaneous start allows the peeling process to start immediately after the device is brought into contact with the workpiece.
Obr. 1 je nárys znázorňující způsob .a přístroj pro. vytváření jednotlivého bezotřepového. místního loupacího. zářezu se .mžikovým startem podle vynálezu.Giant. 1 is a front view showing a method and an apparatus for. Creation of single shake-free. local peeling. of the instant start notch according to the invention.
Obr. 2 je pohled zpředu na otvor trysky o doku jňovacího kyslíku podle čáry 2—2 v obr. 1.Giant. 2 is a front view of the docking oxygen nozzle of line 2-2 of FIG. 1.
Obr. 3, 4, 5 a. 6 jsou schematické znázornění .sledu reakcí, pozorováno shora podél čarGiant. 3, 4, 5 and 6 are schematic representations of the sequence of reactions seen from above along the lines
3—3 na obr. 1, kterýžto sled nastane · na obrokbu, když se provede mžikový start podle vynálezu.3 to 3 in FIG. 1, which sequence occurs on the workpiece when the instantaneous start according to the invention is carried out.
Obr. 7 znázorňuje v šikmém průmětu přístroj k provádění vynálezu uložený vetknutým způsobem za účelem dálkového řízení.Giant. 7 shows an oblique projection of an apparatus for carrying out the invention mounted in a fixed manner for remote control.
Obr. 8 a 9 znázorňují pozměněná provedení přístroje podle obr. 7.Giant. 8 and 9 show modified embodiments of the apparatus of FIG. 7.
Obr. 10 znázorňuje v šikmém průmětu další provedení vynálezu totiž. větší množství sousedních loupačích jednotek k provádění mžikově zahájeného, selektivního mnohazářezového místního loupání celé šířky obrobku v jediném průpichu.Giant. 10 shows an oblique view of another embodiment of the invention. a plurality of adjacent peeling units to perform instantaneous, selective multi-cut local peeling of the entire width of the workpiece in a single puncture.
Obr. 11 je pozměněný tvar laserového uspořádání znázorněného na obr. 10.Giant. 11 is a modified shape of the laser arrangement shown in FIG. 10.
Obr. .12 je pohled na přední stranu otvorů trysky čisticího kyslíku použité v loupačích jednotkách znázorněných v obr. · 10.Giant. 12 is a front view of the purge oxygen nozzle orifices used in the peeling units shown in FIG. 10.
Obr. 13 je pohled shora na obr. 10 a znázorňuje způsob, jakým vynález funguje, aby vytvořil větší počet mžikově zahájených místních . loupačích zářezů v jediném průchodu na celé šířce obrobku.Giant. 13 is a top view of FIG. 10 and illustrates how the invention works to create a plurality of instantly initiated locals. peeling notches in a single pass over the entire width of the workpiece.
Podle .obr. 1 je laserová jednotka 1, obsahující zaostřující čočku 4, uložena buď na loupacím stroji, nebo od něho odděleně a uspořádána tak, že laserová skvrna přichází do styku s povrchem .obrobku v bodě A, což je bod, kde má začít místní čisticí reakce, právě před vadným místem. Kyslíková rozšiřovací tryska 2 může být obyčejná tryska s kulatým otvorem 1—5 cm. Bude vytvářet kaluže .o šířce b—25 cm. Tryska 2 je na výstupním konci v úhlu nakloněna k povrchu obrobku, takže průmět střední čáry kyslíkového paprsku (nadále označovaný jako bod dopadu kyslíku) 30, vystupujícího z rozšiřovací trysky, narazí na povrch obrobku v bodě B. Bod A může být před bodem. B a může být . také za· bodem B jako bod C. Bod C je průmět vnitřního průměru rozšiřovací trysky 2. Loupači jednotka 3 sestává z ob205074According to FIG. 1, the laser unit 1 containing the focusing lens 4 is mounted either on or separately from the peeling machine and arranged so that the laser spot comes into contact with the workpiece surface at point A, the point where the local cleaning reaction is to begin, just before the defective spot. The oxygen expansion nozzle 2 may be an ordinary nozzle having a round hole of 1-5 cm. It will form puddles with a width of 25 cm. The nozzle 2 is angled at the outlet end at an angle to the workpiece surface, so that the projection of the midline of the oxygen beam (hereinafter referred to as the oxygen impact point) 30 exiting the expander nozzle hits the workpiece surface at point B. B and can be. also after point B as point C. Point C is the projection of the inner diameter of the expansion nozzle 2. The peeling unit 3 consists of ob205074
7· vyklého horního a -dolního předehřívacího bloku 12, popřípadě 13, které mohou být opatřeny - řadou otvorů 14 a 15 pro předehřívací plameny, míšené předem nebo dodatečně, a vhodnými průchody pro - . pyln. Používá-li ' se předehřívacích plamenů -s -dostatečným míšením - a tyto jsou výhodnější z důvodů větší bezpečnosti, užije - se otvorů 14 a 15 pro - vypouštění topného plynu, který hoří po zapálení přimíšením kyslíkového- proudu -s nízkou - -rychlostí, který - vystupuje ze štěrbiny 16 trysky odokujňovacího kyslíku, tvořené dolním povrchem 17 horního předehřívacího- bloku 12 a horním povrchem 18 dolního* předehřívacfho- -bloku 13. Štěrbinová kyslíková tryska 16 končí ve výstupním otvoru 19. Za účelem- vytvoření - jednotlivého -bezotřepového místního loupacího zářezu- má -otvor 18 tvar znázorněný v obr. -2. Kyslík -a topný plyn -se dodávají do loupači jednotky 3 přívodními vedeními 23 a 21, popřípadě známými pomůckami.7, an inclined upper and lower preheating blocks 12 and 13, respectively, which can be provided with a plurality of pre-heating flame openings 14 and 15, mixed in advance or afterwards, and suitable passages for. pyln. If preheating flames are used with sufficient mixing - and these are more advantageous for reasons of greater safety - apertures 14 and 15 are used to discharge fuel gas which burns upon ignition by mixing an oxygen stream of low speed. which exits the slit 16 of the descaling oxygen nozzle formed by the lower surface 17 of the upper preheating block 12 and the upper surface 18 of the lower preheating block 13. The slot oxygen nozzle 16 terminates in the outlet opening 19. The peel notch 18 has the shape shown in Fig. -2. Oxygen - and fuel gas - are supplied to the peeling unit 3 via supply lines 23 and 21, or by known means.
Přístroj znázorněný v obr. 1 působí takto: Nejdříve se předehřívači plameny vycházející z loupači -jednotky 3 zapálí tím, že - . se vyvolá proud topného- plynu z řady předehřívacích -otvorů 14 a 15 a slabý -tok plynného kyslíku- otvorem- 19. Tyto předehřívači plameny, -naznačené čarami 22, narazí na povrch obrobku a jsou odchylovány -vzhůru a nazpět. - Když se vadná oblast, která má být odstraněna nebo· -odloupnuta s pohybujícího se obrobku - W, _dostane na malou vzdálenost před -bod BF, vypustí Se- z trysky 2 paprsek kyslíku o vysoké intensitě a narazí na bod B na povrchu obrobku. Když vadná - oblast dojde - - do bodu A, - uvede -se - laserový -svazek do impulsů a způsobí, že - uvedené místo okamžitě dosáhne zápalné -teploty, čímž se zahájí mžiková ' čisticí reakce. Kyslíkový- paprsek - z -trysky 2 způsobí, že malá kaluž vytvořená laserovým impulsem se velmi rychle rozšíří na svou plnou . šířku, v kteréžto době se tryska -zastaví a proud čisticího kyslíku z -otvoru 19, namířený na bod D na povrchu obrobku, - se zvýší - na jeho - loupači rychlost,- aby převzal -reakci od rozšiřovací trysky. Proud -odokujňovacího kyslíku se udržuje tak dlouho, pokud je zapotřebí provádět loupači zářez.The apparatus shown in FIG. 1 operates as follows: First, the preheating flames emanating from the peeler unit 3 are ignited by:. a flow of fuel gas from a series of preheating holes 14 and 15 and a weak oxygen gas flow through the orifice 19 are induced. These preheater flames, indicated by lines 22, strike the workpiece surface and are deflected up and back. When the defective area to be removed or peeled from the moving workpiece W reaches a short distance before point BF, the high intensity oxygen beam is discharged from the nozzle 2 and encounters point B on the workpiece surface. When the defective area reaches point A, the laser beam is pulsed and causes the site to immediately reach an inflammable temperature, initiating a flashing cleaning reaction. The oxygen beam from tube 2 causes the small pool generated by the laser pulse to expand very quickly to its full. the width at which time the nozzle is stopped and the purge oxygen stream from the orifice 19, directed to point D on the surface of the workpiece, increases - at its peeler speed - to assume the response from the expansion nozzle. The scavenging oxygen flow is maintained as long as a peeling notch is required.
Kroky následující za zapálením předehřívacích plamenů vypouštěných z loupači jednotky - 3 - - mohou - být - «automatizovány, takže pracují například za pomocí celé řady nařízených -časovačích ústrojí, -relé a solenoidových - ventilů, takže -pracovník - nebo nějaký vhodný signál zahájí a -samočinně provádí shora uvedený -sled kroků. - Druhého -signálu je - zapotřebí pro· - ukončení zářezu zastavením- nebo snížením proudu čisticího kyslíku na množství právě postačující pro udržení předehřívacích plamenů. V tomto -stavu je přístroj připraven k opětnému mžikovému místnímu čištění.The steps following the ignition of the pre-heating flames discharged from the peeler unit can be automated so that they operate, for example, with a variety of ordered timers, relays, and solenoid valves, so that the worker will initiate or some appropriate signal and self-executing the above sequence of steps. A second signal is required to terminate the notch by stopping or reducing the purge oxygen stream to an amount just sufficient to maintain the preheating flames. In this state, the device is ready for immediate local flash cleaning again.
Dalším možným- způsobem provádění shora -uvedených kroků postupu je spustit proud čisticího kyslíku ve -stejné době jako- paprsek- rozlišovací trysky. Tento paprsek, který má větší -náraznou sílu, bude - řídit - průběh teirmochemického děje, - tj. způsobí rozšíření roztaveného místa. Když se pak kyslíkový paprsek rozšiřovací trysky zastaví, „převezme“ proud čisticího kyslíku celou reakci velmi postupným· a - rovnoměrným, i když rychlým způsobem.Another possible way of carrying out the above process steps is to trigger the purge oxygen stream at the same time as a jet jet of the resolution nozzle. This beam, which has a greater impact force, will - control - the course of the teirmochemical event, - ie, cause the molten spot to spread. Then, when the oxygen jet of the expansion nozzle stops, the purge oxygen stream "takes over" the entire reaction in a very gradual and even, albeit fast, manner.
Obr. 2 znázorňuje -otvor 19 loupači trysky použité v loupači jednotce podle obr. i pro vytvoření jednotlivého bezotřepové-ho loupacího zářezu. Je důležité -si všimnout, že kritickým parametrem - - takové trysky je - - okolnost, -aby zářez, který vytváří, byl -užší než šířka trysky samotné. Toho je zapotřebí -pro obdržení bezotřepového - -místního loupacího zářezu. Tato· okolnost však zabraňuje, aby takových trysek nebylo použito v těsném sou- i sedství s jinou takovou tryskou, jelikož rovnoběžné zářezy, které tyto- trysky vytvářejí, zůstaví mezi zářezy neočištěný povrch. Z toho důvodu jsou -takové trysky použitelné 4 pouze pro - provádění jednotlivých bezotřepových zářezů. Obr. 2, který je pohled na obr. i podle čáry 2—2, znázorňuje horní a dolní předehřívači bloky 12 a 13, které obsahují řady horních a dolních otvorů 14, popřípadě 15 pro předehřívači topný plyn. Otvor -19 kyslíkové trysky - obsahuje trojúhelníkové -vložky 25 na každém konci otvoru 19, čímž - způsobí, že okraje kyslíkového proudu vycházejícího z -otvoru 19 jsou -postupně - méně intensivní, tj. mají menší - dopad - na povrch obrobku.Giant. 2 illustrates a peeling nozzle aperture 19 used in the peeling unit of FIG. 1 to form a single, burr-free peeling notch. It is important to note that the critical parameter of such a nozzle is the circumstance that the notch it produces is narrower than the width of the nozzle itself. This is required to obtain a burr-free local peel notch. This circumstance, however, prevents such nozzles from being used in close proximity to another such nozzle, since the parallel notches formed by the nozzles leave an uncleaned surface between the notches. For this reason -takové nozzles, usable only for 4 - the implementation of individual bezotřepových cuts. Giant. 2, which is a view of FIG. 1 taken along line 2--2, shows the upper and lower preheating blocks 12 and 13, which comprise a series of upper and lower apertures 14 and 15, respectively, for the preheating fuel gas. The oxygen nozzle orifice -19 contains triangular inserts 25 at each end of the orifice 19, thereby causing the edges of the oxygen stream exiting the orifice 19 to be progressively less intense, i.e. have less impact on the workpiece surface.
Je třeba poznamenat, - že i kyž v obr. - i - - je bod A za- bodem B, může se tato vzdálenost měnit, takže- -bod A může být za - bodem B ve vzdálenosti - asi od 10 -cm až do vzdálenosti, která je určena průmětem vnitřního průměru trysky - 2, viz bod C. (Bod C je - tedy - - určen velikostí a tvarem trysky 2J. Vzdálenost mezi body A a B - je s výhodou taková, že bod A je -přibližně 1 cm před bodem B. Optimální rozsah vzdálenosti -mezi - body A a - B závisí na úhlu a, ve kterém je - - kyslíkový paprsek směrován na povrch obrobku, - a na velikost trysky paprsku.- Úhel a může - -kolísat asi od 30° do 80°; výhodný úhel je mezi 50° a - 60°. Jessiiže úhel a trysky je -30° a užije-li se -okrouhlé trysky -s -vnitřním průměrem 2 centimetry, má být -rozsah vzdálenosti mezi A a B od 0 do 8 cm. JesUi^e se užije stejné velikosti trysky - a úhel - a je - 80°, pak uvedený t rozsah je 0 až 3 cm. Bod C, který je průsečíkem průmětu zadní -strany rozšiřovací trysky 2 a ocelového povrchu, je hranicí vzdálenosti, kterou může - být bod - A za - bodem B a -stále provádět - letmý start. 1 It should be noted that even in Fig. - i - - point A is point B, this distance may vary so that point A can be - point B at a distance of about 10 cm to distance, which is determined by the projection of the inner diameter of the nozzle - 2, see point C. (Point C is - hence - determined by the size and shape of the nozzle 2J. The distance between points A and B - is preferably such that point A is about 1 cm before point B. The optimum distance range - between - points A and - B depends on the angle α at which - the oxygen beam is directed to the workpiece surface, - and the size of the jet nozzle. - Angle α can - fluctuate from about 30 ° to 80 °, the preferred angle is between 50 ° and - 60 ° .The angle α of the nozzle is -30 °, and if a round nozzle is used with an inside diameter of 2 centimeters, the distance between A and B should be 0 to 8 cm If the same nozzle size is used - and the angle - α is - 80 °, then said t range is 0 to 3 cm. Point C, which is the intersection of the rear side of the expansion nozzle 2 and the steel surface is the limit of the distance that can be - point A - after point B and - still carry out - a flying start. 1
Obr. -3 až 6 jsou náčrty znázorňující, jak se provádějí mžikové nebo letmé starty podle vynálezu. Je důležité si -uvědomit, že sled kroků znázorněný v obr. 3 až 6 představuje reakce, které probíhají v době přibližně -1 -s.Giant. -3 to 6 are sketches illustrating how instant or flying starts according to the invention are performed. It is important to realize that the sequence of steps shown in Figures 3 to 6 is a reaction that takes place at approximately -1 s.
Obr. 3 představuje okamžik, kdy laserový svazek vešel do -styku -s bodem A, což je bod, - kde má -začít místní ' - loupači průpich.Giant. 3 represents the point at which the laser beam has come into contact with point A, the point where the locator is to start the peeling puncture.
Šipka znázorňuje směr, ve - kterém postupu205074The arrow indicates the direction in which procedure 205074
Je’ obrobek W rychlostí přibližně 15 cm/min. Současně vyvolá kyslík z rozšiřovací trysky 2 zapálení povrchu obrobku. To· zase roztaví oblast 23 -obklopující bod A. Mžikový start je zahájen.Is the workpiece W at a speed of approximately 15 cm / min. At the same time, oxygen from the expansion nozzle 2 causes the workpiece surface to ignite. This, in turn, melts area 23 - surrounding point A. The instantaneous start is started.
Obr. 4 znázorňuje stejnou oblast přibližně o jednu - čtvrtinu sekundy později než na obr. 3. - Když se -ocelový obrobek dále pohybuje ve směru šipky, začne se roztavená kaluž 24 rozšiřovat působením kyslíkového- paprsku z -rozšiřovací trysky vějířovitým tvarem.Giant. 4 shows the same region approximately one-fourth of a second later than FIG. 3. As the steel workpiece continues to move in the direction of the arrow, the molten pool 24 begins to expand by the fan-shaped form of the oxygen jet from the expansion nozzle.
Obr. 5 znázorňuje vadnou oblast přibližně o polovinu sekundy později než obr. 3. Oblast 25 znázorňuje roztavenou kaluž, která je- rozprostřena na pohybujícím se obrobku W trvalým vypouštěním kyslíku z rozšiřovací trysky 2. Když byla kaluž rozšířena na její maximální šířku, -přibližně .25 cm, -zastaví -se kyslík z trysky 2 a -zvětší se průtoková rychlost odokujňovacího kyslíku z loupači jednotky 3 za účelem „převzetí“ čisticí reakce. Proud odokujňovacího kyslíku, který zasáhl kaluž, pokračuje -v loupání v oblasti 26. Oblast 26 obsahuje jak roztavený kov, tak i -strusku na povrchu nečištěné -ocele -a je jasně rozeznatelná od úplně roztavené oblasti kaluže 25.Giant. 5 shows the defective region about half a second later than FIG. 3. The region 25 shows a molten pool which is spread over the moving workpiece W by continuously discharging oxygen from the expansion nozzle 2. When the pool has been expanded to its maximum width, approximately 25. The oxygen from the nozzle 2 is stopped, and the descaling oxygen flow rate from the peeling unit 3 is increased to "take over" the cleaning reaction. The descaling oxygen stream that has hit the pool continues to peel in the region 26. The region 26 contains both molten metal and slag on the surface of the uncleaned steel, and is clearly distinguishable from the completely molten region of the pool.
Způsob, jaký -reakce postupuje, je patrný na obr. -6, který představuje reakci přibližně o jednu sekundu později než na obr. 3. Oblast 27 byla oloupnuta, oblast 28 je roztavena, avšak kov ještě nebyl -odstraněn, -a oblast 39 obsahuje -směs strusky -a -roztaveného kovu na povrchu neočištěné -oceli. Když -se povrch kovu pohybuje pod loupacím přístrojem, prochází třemi jasně -rozeznatelnými obdobími, z nichž první je oblast roztaveného kovu a strusky na povrchu nečištěné oceli, druhé je samotný roztavený kov -a třetí je očištěná oblast. V -době znázorněné na obr. -6 byl proud rozšiřovacíhokyslíku zastaven a provádí -se loupači řez v plné šířce loupači jednotkou 3. Je důležité upozornit, že šířka zářezu z loupači trysky je - stejná jako šířka, na kterou -rozšiřovací tryska 2 -rozšířila kaluž. To je -důležité pro zamezení tvoření otřepů.The manner in which the reaction proceeds is evident in Fig. -6, which represents the reaction approximately one second later than in Fig. 3. The region 27 has been peeled off, the region 28 is melted, but the metal has not yet been removed, and the region 39 it comprises a mixture of slag and molten metal on the surface of the untreated steel. As the metal surface moves beneath the peeling machine, it passes through three clearly recognizable periods, the first being a region of molten metal and slag on the surface of the untreated steel, the second being the molten metal itself, and the third being a cleaned region. In the time shown in Fig. -6, the expander nozzle flow has been stopped and the peel cut is performed in full width by the peeler unit 3. It is important to note that the width of the notch from the peeler nozzle is - the same as the width to which the expander nozzle 2 puddle. This is important to prevent burr formation.
Obr. 7 -znázorňuje šikmý průmět přístroje - podle obr. 1, který je -uležen -konsioJovitě, •alby loupači přístroj byl pohyblivý jak v bočním směru napříč šířky -obrobku W, tak i podélně - po jeho- délce. Vodorovný formový člen 31 je pevně připevněn k pultu 32 pracovníka uloženému na kolejnici. Pult- 32 obsahuje řídicí ústrojí pro činnost přístroje, včetně řízení laseru, kyslíku vypouštěného z rozšiřovací - trysky 2, jakož i kyslíku a topných - plynů, které jsou dodávány do- loupači jednotky 3 přívodními vedení 20, popřípadě 21. Pult 32 je -bočně pohyblivý podél obrobku W, na kolejnicí^ 33. Ozubnice 34, pevně připojená k jedné z kolejnic, - je v záběru -s motorem poháněným neznázorněným pastorkem uloženým pod pultem 32 -a umožňujícím, aby celá konsotovltě uložená loupači soustava a - pult byly řízené pohyblivé po dél kolejnic 33. Loupači -soustava, sestávající - z - loupači jednotky 3, trysky 2 a laserové soustavy 5, je celá pevně připojena- k vozíku 37, který -se -posouvá nahoru a dolů na desce 38, která zase je pevně - připojena ke skříni 40. Motor 39 slouží k řízenému zvedání a spouštění loupači soustavy neznázorněným uspořádáním -ozubnice -a - pastorku, přičemž ozubnice je pevně připojena k desce 38.Giant. 7 shows an oblique projection of the apparatus according to FIG. 1, which is arranged in a consonant manner, or the peeling apparatus has been movable both laterally across the width of the workpiece W and longitudinally - along its length. The horizontal mold member 31 is fixedly attached to the operator's counter 32 mounted on the rail. The console 32 comprises a control device for the operation of the device, including the control of the laser, the oxygen discharged from the expansion nozzle 2 as well as the oxygen and fuel gases supplied to the peeler unit 3 via the supply lines 20 and 21 respectively. movable along the machined in the W-to rail 33. a rack 34, fixedly attached to one of the rails, - -s engages a motor driven pinion, not shown mounted below the counter 32 enabling -a to a scarfing system konsotovltě stored, and - the counter The peeler assembly, consisting of a peeler unit 3, a nozzle 2 and a laser assembly 5, is rigidly attached to the carriage 37, which is slid up and down on the plate 38, which in turn is The motor 39 serves for the controlled lifting and lowering of the peeling system by means of a toothed rack arrangement (not shown) and a pinion, o the rack is firmly attached to the plate 38.
Loupači soustava a -skříň 48 mohou být také mechanicky pohybovány napříč šířky obrobku W motoricky poháněným- pastorkem 35, který zabírá s ozuibnicí 36, pevně připojenou k rámu 31.'The peeler assembly and the housing 48 can also be mechanically moved across the width of the workpiece W by a motorized pinion 35 which engages a gear box 36 firmly attached to the frame 31. '
Přístroj znázorněný v obr. 7 může být použit k selektivnímu místnímu odstraňování nahodile umístěných vad na povrchu obrobku tím, že se pohybuje ve -stejné čáře s vadou a pak postupuje podélně - přes vadnou oblast. Oblast 41 znázorňuje typicky -místní loupači zářez, provedený znázorněným- přístrojem.The apparatus shown in FIG. 7 can be used to selectively locate randomly located defects on the workpiece surface by moving in the same defect line and then moving longitudinally over the defective area. The area 41 shows a typically localized peeling notch formed by the apparatus shown.
Obr. 8 znázorňuje další možnost - umístění laserové hlavy 5. V tomto vyobrazení jsou součástky obdobné součástem v -obr. 7 -označeny -stejnými vztahovými značkami. Laser sám je umístěn zvlášť. Použitím optického· uspořádání, v tomto případě hranolu -s úhlem 90°, směruje -se laserový -svazek na -bod B -od pravé strany obrobku. V uspořádání znázorněném na obr. 9 je tryska 2 - namířena na - bod B z pravé strany obrobku W - a způsobuje, že- kaluž -se posouvá směrem k levé -straně obrobku před loupači jednotku 3. Toto· -uspořádání - umožňuje -rozšířit výchozí kaluž -rychleji na širší oblast a -umožní provedení širšího loupacího zářezu než -s uspořádáním trysky o stejných rozměrech, jak je znázorněno v -obr. 7 a 8. Tryska 2 může být - ovšem také umístěna na levé -. straně obrobku - nebo -v kterémkoliv mezilehlém místě. Lze také použít kombinace obsahující dvě takové trysky, totiž uspořádání podle obr. 7 nebo 8, pro- zahájení rozšiřování kaluže na obr. 9.Giant. 8 shows a further possibility of locating the laser head 5. In this illustration, the components are similar to those in FIG. 7-labeled with the same reference numerals. The laser itself is located separately. By using an optical arrangement, in this case a prism at an angle of 90 °, the laser beam is directed to point B from the right side of the workpiece. In the arrangement shown in FIG. 9, the nozzle 2 is directed to point B from the right side of the workpiece W and causes the pool to move towards the left side of the workpiece in front of the peeler 3. This arrangement allows expansion. the initial pool is faster to the wider area and allows a wider peeling notch than the nozzle arrangement of the same dimensions as shown in FIG. 7 and 8. The nozzle 2 can be - but also located on the left -. side of the workpiece - or - at any intermediate point. Combinations comprising two such nozzles, namely the arrangement of Figs. 7 or 8, can also be used to initiate the expansion of the puddle in Fig. 9.
Obr. 10 znázorňuje v šikmém průmětu větší počet loupačích jednotek opatřených tryskami pro provádění selektivního, mnohazářezového místního loupání s mžikovými nebo- - letmými starty na celé šířce -obrobku- W v jediném- průpichu. Soustava loupačích jednotek 51, laserová hlava 52 s - četnými optickými ústrojími a rozšiřovací tryska 53 jsou všechny pevně uloženy na pohyblivém vozíku 54, který pojíždí po kolejnicích 55 a 56 prostřednictvím pohybového - ústrojí napříč - ozubnice a pastorku. Kolejnice 55 a 56 jsou - pevně uleženy na nosných členech 57. Laserová soustava 52 může obsahovat -skříň H proplachoivanoiu dusíkem _ nebo- jiným plynem. - Ve skříni H jsou v předem - určených intervalech umístěny hranoly - P -s úhlem 90°,, částečně - propouštějící a- částečně odrážející. - - Hranoly umožňují štěpení energie- laserového - svazku a její rozdělení na větší počet míst na povrchu obrobku. - Jiná možnost je použít zrcadel -s úhlem 9O°, -která jsou za205074 řazena do dráhy svazku nebo mimo dráhu svazku za účelem směrování svazku к žádanému místu. Lze ovšem užít jakékoliv optické soustavy na zásadě buď štěpení svazku, nebo výběru svazku. Celá soustava přilehlých loupačích jednotek s letmým startem může postupovat po celé délce obrobku W, čímž celá šířka může být selektivně loupána nebo čištěna při normální loupači rychlosti selektivním uváděním v činnost každé z loupačích soustav odděleně. I když v přístroji znázorněném na obr. 10 je obrobek nepohyblivý a loupači přístroj se přes něj pohybuje, je možné a v některých případech výhodné, udělat to obráceně; totiž upravit loupači přístroj nepohyblivě a obrobky pod ním postupují na válcích poháněných normální loupači rychlostí.Giant. 10 illustrates at an oblique projection a plurality of peeling units provided with nozzles for performing selective, multi-cut local peeling with instantaneous or flying over the entire width of the workpiece W in a single puncture. The peeling unit assembly 51, the laser head 52 with multiple optical devices, and the expansion nozzle 53 are all fixedly mounted on the movable carriage 54, which travels on the rails 55 and 56 via a transverse movement - rack and pinion. The rails 55 and 56 are firmly supported on the support members 57. The laser assembly 52 may include a housing 11 for purging with nitrogen or other gas. In the housing H, prisms - β with an angle of 90 °, partially - transmitting and - partially reflecting, are arranged at predetermined intervals. - - Prisms allow the energy-laser beam to be broken down and divided into a greater number of places on the workpiece surface. Another possibility is to use mirrors -with an angle of 90 °, which are aligned in or out of the beam path in order to direct the beam to the desired location. However, any optical system based on either beam splitting or beam selection can be used. The entire set of adjacent flying start peeling units can advance along the entire length of the workpiece W, whereby the entire width can be selectively peeled or cleaned at a normal peeler by selectively actuating each of the peelers separately. Although in the apparatus shown in FIG. 10 the workpiece is stationary and the peeling apparatus moves over it, it is possible and in some cases advantageous to do it the other way round; that is, to adjust the peeling machine immovably, and the workpieces below it advance on rollers driven by a normal peeler at a speed.
Obr. 11 znázorňuje další provedení přístroje znázorněného v obr. 10. U tohoto provedení směruje jedno zrcadlo M laserový svazek od laserové hlavy L na větší počet pevných zrcadel F, uložených tak, že směrují svazek dopadající na tato zrcadla na povrch obrobku W zaostřující čočkou G.Giant. 11 shows another embodiment of the apparatus shown in FIG. 10. In this embodiment, one mirror M directs the laser beam from the laser head L to a plurality of fixed mirrors F arranged to direct the beam incident on these mirrors to the workpiece surface W focusing by the lens G.
Když se provádí mnohazářezové selektivní místní loupání přístrojem znázorněným v obr. 10 a 11, kterým lze provést dva nebo několik zářezů navzájem se trvale přesahujících a které mohou být spuštěny v různých dobách, avšak u nichž rychlost obou přístrojů je určena relativním pohybem mezi obrobkem a loupači soustavou, nelze připustit žádnou přestávku nebo zpomalení v loupači rychlosti od okamžiku započetí prvního zářezu až do ukončení posledního zářezu. Příčinou toho je, že přestávka by nekontrolovatelným způsobem ovlivnila zářez právě probíhajícím působením přilehlé jednotky. Jinými slovy, musí-li být soustava zpomalena, například pro předehřívací účely jako u dosavadních přístrojů, vyhloubí přilehlá soustava, ve které je čisticí kyslík spuštěn, hluboký otvor v obrobku. Je tedy zřejmé, proč nelze připustit žádné zpomalení mnohazářezového selektivního bodového loupacího děje a proč mžikový nebo letmý start má takovou zásadní důležitost pro správnou funkci způsobu podle vynálezu.When multi-cut selective local peeling is performed by the apparatus shown in Figs. 10 and 11, which can make two or more notches permanently overlapping each other and which can be lowered at different times, but where the speed of both instruments is determined by relative movement between workpiece and peelers. system, no pause or deceleration in the speed peeler from the moment of the first notch until the last notch is allowed. The reason for this is that the break would affect the notch in an uncontrolled manner by the action of the adjacent unit. In other words, if the assembly has to be slowed down, for example for pre-heating purposes, as in the prior art devices, the adjacent assembly in which the scrubbing oxygen is triggered has a deep hole in the workpiece. Thus, it is clear why no deceleration of the multi-cut selective point peeling process is permissible and why the instantaneous or fleeting start is of such essential importance for the proper functioning of the method of the invention.
Kromě toho je důležité, aby tento způsob nevyvolával loupači zářezy, které buď přesahují oblast určenou pro loupání přilehlou jednotkou, nebo vyvolávají nadměrné otřepy nebo žebra me.zi sousedními loupacími zářezy. Tomuto požadavku se vyhoví tím, že se upraví „skupinové“ trysky s loupacím kyslíkem, tj. větší počet přilehlých loupačích jednotek s tryskami znázorněnými na obr. 1'2.In addition, it is important that the method does not induce peeling notches that either extend beyond the peeling area of the adjacent unit or generate excessive burrs or ribs between adjacent peeling notches. This requirement is met by providing "group" nozzles with peeling oxygen, i.e. a plurality of adjacent nozzle peeling units shown in Fig. 1'2.
Obr. 12 znázorňuje přední stranu loupačích jednotek užitých pro skupinové loupači trysky podle obr. 10. Tyto trysky obsahují každá řadu horních a dolních otvorů 61 a 62 pro palivový plyn s dostatečným míšením, a to nahoře, popřípadě pod výstupním otvorem 63 pro loupači kyslík. Otvor 63 je typicky vysoký přibližně 0,i6 cm a široký cm. Jeho okraje jsou částečně uzavřeny koncovými stěnovými členy 64. Tyto členy jsou typicky přibližně 3 cm dlouhé podél spodního okraje, 0,4 c,m vysoké (ina jejich největší výšce) a obsahují šikmý výřez a vnitřním úhlem přibližně 10°. Takové koncové stěnové členy 64 jsou upraveny na každém konci každého otvoru 63 loupacího kyslíku, aby proud kyslíku byl směrem к okrajům každé jednotky postupně zmenšován, ainiž by se však úplně uzavřel okraj jednotky, jak tomu je v případě otvoru znázorněného na obr. 2. Zatímco otvory typu znázorněného na obr. 2 vytvářejí na obrobku loupači zářez, který je užší než šířka otvoru, ze kterého je kyslík vypouštěn, vytváří skupinový otvor 63 podle obr. 12 zářez, který, i když se zužuje směrem к jeho vnějším okrajům, má alespoň stejnou šířku jako otvor 63 samotný.Giant. 12 shows the front side of the peeling units used for the group peeling nozzles of FIG. 10. These nozzles each comprise a series of upper and lower fuel gas openings 61 and 62 with sufficient mixing at the top or below the peeling oxygen outlet 63. The aperture 63 is typically about 0.16 cm tall and wide cm. Its edges are partially enclosed by end wall members 64. These members are typically approximately 3 cm long along the bottom edge, 0.4 c, m high (at their maximum height) and include an oblique cutout and an internal angle of approximately 10 °. Such end wall members 64 are provided at each end of each peeling oxygen aperture 63 to gradually reduce the oxygen flow towards the edges of each unit, but would not completely close the edge of the unit as in the aperture shown in FIG. the openings of the type shown in FIG. 2 form a peeling notch on the workpiece that is narrower than the width of the opening from which the oxygen is discharged to form the group opening 63 of FIG. 12 which, although tapering towards its outer edges, has at least the same width as the opening 63 itself.
Obr. 13 je pohled shora znázorňující způsob, jakým přístroj znázorněný v obr. 10 a 11 působí za účelem vytvoření selektivních mnohazárezových místních loupačích zářezů s letmými starty na obrobku. Na obr. 10 je znázorněn větší počet přilehlých loupačích jednotek 51, z nichž každá obsahuje kyslíkovou rozšlřovací trysku 53 a optickou soustavu s hranoly P a zaostrovacími čočkami v trubici T a ke každé loupači jednotce je upraveno ústrojí pro přívod kyslíku a topného plynu.Giant. 13 is a top view showing the manner in which the apparatus shown in FIGS. 10 and 11 acts to form selective multi-cut local peeling notches with flying starts on the workpiece. FIG. 10 shows a plurality of adjacent peeling units 51, each comprising an oxygen diffuser nozzle 53 and an optical system with prisms P and focusing lenses in the tube T, and each peeler unit being provided with an oxygen and fuel gas supply device.
Oblasti obsahující vady na povrchu obrobku W, které mají být místně odstraněny, jsou označeny 81, 82, 83, 84 a 85. Když pohybující se skupina přilehlých loupačích jednotek (nyní označených značkami 71, 72, 73, 74 a 75) přijde do styku s obrobkem W, musí být proveden letmý start jednotkou 74, když dojde к přednímu konci 86 oblasti 84, a jednotka musí zůstat v činnosti, až dosáhne zadního konce 87 oblasti 84, v kterémžto okamžiku se jednotka 74 odpojí, zatímco jednotky 71 a 72 provedou letmý start. Když skupina loupačích jednotek postupuje přes obrobek, zůstane jednotka 72 v činnosti, až dosáhne zadního konce vadné oblasti 82, v kterémžto okamžiku se odpojí buď pracovníkem, nebo mechanickým, nebo elektrickým signálem, zatímco jednotka 71 zůstane v činnosti. Jednotka 74 se opět spustí za účelem místního loupání oblasti označené 85. Když se skupina loupačích jednotek přiblíží к začátku oblasti 83, spustí se jednotka 73, jednotka 74 se zastaví, když se dosáhne konce oblasti 85 a jednotka 71 se zastaví, když se dosáhne konce oblasti 81. Při celém průpichu místního loupání zůstává jednotka 75 odpojena, jelikož v tom pásmu obrobku, přes které tato určitá jednotka přechází, nejsou obsaženy žádné vady.Areas containing workpiece surface defects W to be removed locally are marked 81, 82, 83, 84 and 85. When a moving group of adjacent peeling units (now marked with 71, 72, 73, 74 and 75) comes into contact with workpiece W, a flying start must be made by unit 74 when the front end 86 of area 84 occurs, and the unit must remain in operation until it reaches the rear end 87 of area 84, at which point unit 74 disconnects while units 71 and 72 fleeting start. When the peeling unit group advances through the workpiece, the unit 72 remains in operation until it reaches the trailing end of the defective area 82, at which point it is disconnected by either a worker or a mechanical or electrical signal while the unit 71 remains in operation. The unit 74 is restarted for local peeling of the area indicated by 85. When the peeling unit group approaches the beginning of the area 83, the unit 73 is started, the unit 74 stops when the end of area 85 is reached, and the unit 71 stops when the end is reached 81. Throughout the local peeling puncture, the unit 75 remains disconnected because there are no defects in the workpiece zone through which the particular unit passes.
PříkladExample
Množství laserové energie potřebné к provádění tohoto vynálezu bude kolísat v závislosti na takových proměnných, jako je loupači rychlost, složení a teplota obrobku, proudění a -čistota kyslíku atd. Avšak za účelem ilustrace zásad vynálezu pro- použití odborníky bude nyní podán příklad jedné možnosti provádění vynálezu.The amount of laser energy required to carry out the present invention will vary depending on such variables as peeling speed, composition and temperature of the workpiece, flow and oxygen purity, etc. However, to illustrate the principles of the invention for use by those skilled in the art, invention.
Bylo použito- zařízení znázorněného- v obr.The apparatus shown in FIG.
1. Šířka loupači jednotky byla 15 cm. Proud kyslíku- otvorem' 19 byl 570 m3/h. Proud topného plynu byl 40- - m3/h. Rychlost obrobku vůči loupači jednotce byla 14m/min. Kyslíková rozšiřovací tryska měla okrouhlý průřez a měla vnitřní průměr -22 cm. Úhel trysky k o-celi byl -50°. Proud kyslíku z rozšiřovací trysky byl 850 m3/h. Laser byl polovodičový impulsový laser Nd/YAG. Průměr svazku vystupujícího z laseru byl 1 cm. Roz-bíhavost svazku byla -5 milliradiánů. Šířka laserového· impulsu byla 1,0 mikrosekund. Energie laseru byla - 50 joulů. Velikost laserové skvrny měla průměr 2,0 mm a laserová skvrna A byla 1 cm před průmětem B . -střední čáry rozšiřovací trysky. Čočky o- ohniskové vzdálenosti 50 cm bylo použito pro zaostření svazku na jedno- místo.1. The peeling unit width was 15 cm. The oxygen flow through the orifice 19 was 570 m 3 / h. The fuel gas flow was 40- m 3 / h. The workpiece speed relative to the peeling unit was 14m / min. The oxygen expansion nozzle had a round cross section and had an internal diameter of -22 cm. The angle of the nozzle to the steel was -50 °. The oxygen flow from the expansion nozzle was 850 m 3 / h. The laser was a Nd / YAG semiconductor pulse laser. The diameter of the beam exiting the laser was 1 cm. The divergence of the volume was -5 milliradians. The laser pulse width was 1.0 microseconds. The laser energy was 50 joules. The laser spot size was 2.0 mm in diameter and laser spot A was 1 cm before projection B. - center lines of the expansion nozzle. 50 cm focal length lenses were used to focus the beam in one place.
Při práci byl zapálen plamen loupači jednotky a zahájen -relativní pohyb -mezi loupači jednotkou a obrobkem. Signál pro- započetí místního- loupání zahajil proud z rozšiřovací trysky a když bylo dosaženo- plného proudu, byl laser uveden do impulsů za vytvoření roztaveného -místa v oceli a- -mžikové zahájení termochemické reakce. Přibližně V2 -sekundy po laserovém impulsu byl proud kyslíku z rozšiřovací trysky postupně zastavován, takže з/з -sekundy po impulsu byl tok rozšiřovací trysky nulový.During the work, the flame of the peeling unit was ignited and a relative movement between the peeling unit and the workpiece was initiated. The local peel start signal initiated current from the expansion nozzle and when full current was reached, the laser was pulsed to form a molten spot in the steel and a flash initiation of the thermochemical reaction. Approximately V2 seconds after the laser pulse, the oxygen flow from the expansion nozzle was gradually stopped, so that the z / sec seconds after the pulse, the flow of the expansion nozzle was zero.
Claims (12)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS786400A CS207682B2 (en) | 1977-04-25 | 1978-10-03 | Method of producing the momentary starts of thermochemical reactions on the surface of the descaled metal workpiece |
| CS786402A CS214900B2 (en) | 1977-04-25 | 1978-10-03 | Instrument for starting momentary thermochemical reaction on the surface of the metal product |
| CS786401A CS207683B2 (en) | 1976-05-10 | 1978-10-03 | Apparatus for starting the momentary thermochemical reaction on the surface of the descaled metal workpiece |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/684,833 US4038108A (en) | 1976-05-10 | 1976-05-10 | Method and apparatus for making an instantaneous thermochemical start |
| US05/789,720 US4084988A (en) | 1976-05-10 | 1977-04-25 | Method and apparatus for making instantaneous scarfing cuts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS205074B2 true CS205074B2 (en) | 1981-04-30 |
Family
ID=27103441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS773049A CS205074B2 (en) | 1976-05-10 | 1977-05-10 | Method of the high-speed opening of the thermochemical reaction on the surface of the workpiece determined for the descaling |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS534750A (en) |
| AR (2) | AR214633A1 (en) |
| AU (1) | AU501006B2 (en) |
| BR (1) | BR7703009A (en) |
| CA (1) | CA1091557A (en) |
| CS (1) | CS205074B2 (en) |
| DE (1) | DE2720793C3 (en) |
| DK (1) | DK202277A (en) |
| EG (1) | EG12560A (en) |
| ES (4) | ES458607A1 (en) |
| FI (1) | FI771455A7 (en) |
| FR (1) | FR2350914A1 (en) |
| GB (1) | GB1557130A (en) |
| GR (1) | GR82682B (en) |
| HU (1) | HU176342B (en) |
| IN (1) | IN149046B (en) |
| LU (1) | LU77297A1 (en) |
| MX (1) | MX145213A (en) |
| NL (1) | NL7705094A (en) |
| NO (1) | NO771619L (en) |
| NZ (1) | NZ184042A (en) |
| PT (1) | PT66528B (en) |
| SE (1) | SE433576B (en) |
| YU (2) | YU116177A (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4013486A (en) * | 1975-08-26 | 1977-03-22 | Union Carbide Corporation | Spot scarfing nozzle for use in gang arrangement |
| JPS53116253A (en) * | 1977-03-19 | 1978-10-11 | Centro Maskin Goteborg Ab | Combustion method and apparatus for gas melt cutting |
| DE2712282A1 (en) * | 1977-03-21 | 1978-09-28 | Centro Maskin Goteborg Ab | Gas actuated planing ignition system - uses high energy electromagnetic rays to heat metal to ignition temp. (SW 25.4.77) |
| ZA801566B (en) * | 1979-03-28 | 1981-03-25 | Union Carbide Corp | Instantaneous scarfing by means of a pilot puddle |
| DE2933700C2 (en) * | 1979-08-21 | 1984-04-19 | C. Behrens Ag, 3220 Alfeld | Machine tool with a melt cutting device designed as a laser cutting device |
| JPS57206831A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-18 | Fuji Electric Co Ltd | Controller for measuring discharge |
| DE102017201495A1 (en) * | 2017-01-31 | 2018-08-02 | Robert Bosch Gmbh | Laser welding method for producing a weld on a surface of a material arrangement; Laser welding device |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3597578A (en) * | 1967-03-16 | 1971-08-03 | Nat Res Dev | Thermal cutting apparatus and method |
| US3965328A (en) * | 1974-12-19 | 1976-06-22 | Avco Corporation | Laser deep cutting process |
| JPS51143552A (en) * | 1975-06-06 | 1976-12-09 | Koike Sanso Kogyo Kk | Gas cutting method and device |
-
1977
- 1977-04-28 SE SE7704934A patent/SE433576B/en not_active IP Right Cessation
- 1977-05-08 EG EG269/77A patent/EG12560A/en active
- 1977-05-09 GR GR53417A patent/GR82682B/el unknown
- 1977-05-09 DE DE2720793A patent/DE2720793C3/en not_active Expired
- 1977-05-09 PT PT66528A patent/PT66528B/en unknown
- 1977-05-09 FI FI771455A patent/FI771455A7/fi not_active Application Discontinuation
- 1977-05-09 IN IN686/CAL/77A patent/IN149046B/en unknown
- 1977-05-09 ES ES458607A patent/ES458607A1/en not_active Expired
- 1977-05-09 DK DK202277A patent/DK202277A/en unknown
- 1977-05-09 FR FR7714132A patent/FR2350914A1/en active Granted
- 1977-05-09 CA CA278,133A patent/CA1091557A/en not_active Expired
- 1977-05-09 LU LU77297A patent/LU77297A1/xx unknown
- 1977-05-09 YU YU01161/77A patent/YU116177A/en unknown
- 1977-05-09 NO NO771619A patent/NO771619L/en unknown
- 1977-05-09 AR AR267541A patent/AR214633A1/en active
- 1977-05-09 BR BR7703009A patent/BR7703009A/en unknown
- 1977-05-09 GB GB19307/77A patent/GB1557130A/en not_active Expired
- 1977-05-09 MX MX169061A patent/MX145213A/en unknown
- 1977-05-09 AU AU25004/77A patent/AU501006B2/en not_active Expired
- 1977-05-09 NL NL7705094A patent/NL7705094A/en not_active Application Discontinuation
- 1977-05-09 NZ NZ184042A patent/NZ184042A/en unknown
- 1977-05-09 JP JP5214877A patent/JPS534750A/en active Granted
- 1977-05-09 HU HU77UI260A patent/HU176342B/en unknown
- 1977-05-10 CS CS773049A patent/CS205074B2/en unknown
- 1977-12-15 ES ES465083A patent/ES465083A1/en not_active Expired
- 1977-12-15 ES ES465085A patent/ES465085A1/en not_active Expired
- 1977-12-15 ES ES465084A patent/ES465084A1/en not_active Expired
-
1978
- 1978-04-21 AR AR271850A patent/AR212845A1/en active
-
1982
- 1982-08-25 YU YU01912/82A patent/YU191282A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2720793C3 (en) | 1979-07-12 |
| EG12560A (en) | 1979-03-31 |
| FR2350914B1 (en) | 1980-11-21 |
| AU501006B2 (en) | 1979-06-07 |
| FI771455A7 (en) | 1977-11-11 |
| ES465085A1 (en) | 1978-11-16 |
| PT66528B (en) | 1978-10-17 |
| LU77297A1 (en) | 1977-12-13 |
| DE2720793A1 (en) | 1977-11-17 |
| FR2350914A1 (en) | 1977-12-09 |
| BR7703009A (en) | 1978-05-16 |
| AU2500477A (en) | 1978-11-16 |
| SE433576B (en) | 1984-06-04 |
| DE2720793B2 (en) | 1978-11-09 |
| AR212845A1 (en) | 1978-10-13 |
| MX145213A (en) | 1982-01-14 |
| IN149046B (en) | 1981-08-22 |
| ES458607A1 (en) | 1978-04-01 |
| YU191282A (en) | 1985-03-20 |
| JPS534750A (en) | 1978-01-17 |
| GR82682B (en) | 1985-05-17 |
| DK202277A (en) | 1977-11-11 |
| ES465084A1 (en) | 1978-11-16 |
| JPS5621509B2 (en) | 1981-05-20 |
| YU116177A (en) | 1984-06-30 |
| NO771619L (en) | 1977-11-11 |
| ES465083A1 (en) | 1978-11-16 |
| NL7705094A (en) | 1977-11-14 |
| GB1557130A (en) | 1979-12-05 |
| SE7704934L (en) | 1977-11-11 |
| CA1091557A (en) | 1980-12-16 |
| HU176342B (en) | 1981-01-28 |
| NZ184042A (en) | 1978-09-25 |
| AR214633A1 (en) | 1979-07-13 |
| PT66528A (en) | 1977-06-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4038108A (en) | Method and apparatus for making an instantaneous thermochemical start | |
| US3749878A (en) | Gas assisted laser cutting apparatus | |
| CS205074B2 (en) | Method of the high-speed opening of the thermochemical reaction on the surface of the workpiece determined for the descaling | |
| US2470999A (en) | Thermochemical metal removal | |
| JPH05329635A (en) | Method and device for melting and cutting | |
| CA2034551C (en) | Method for laser cutting metal plates | |
| US3966503A (en) | Method for making instantaneous scarfing starts | |
| US3932199A (en) | Process for the flame-scarfing of faulty areas | |
| US5164567A (en) | Laser cutting with chemical reaction assist | |
| JP2005081403A (en) | Laser welding apparatus and control method thereof | |
| US3608879A (en) | Device for trimming flash from metal which has been worked with a machining torch | |
| US3991985A (en) | Apparatus for making an instantaneous scarfing start | |
| SU1087058A3 (en) | Apparatus for cleaning surface of metal workpieces | |
| US2510210A (en) | Method of thermochemically cutting metal bodies | |
| KR810000529B1 (en) | Instantaneous Thermochemical Reaction Launcher | |
| JP2875626B2 (en) | Laser piercing method | |
| US2302182A (en) | Bar cutting machine and process | |
| KR810000530B1 (en) | Method for making an instantaneous thermochemial start | |
| CS207683B2 (en) | Apparatus for starting the momentary thermochemical reaction on the surface of the descaled metal workpiece | |
| US3216867A (en) | Thermochemical scarfing process | |
| USRE32511E (en) | Method and apparatus for making instantaneous scarfing cuts | |
| JPS5987995A (en) | Laser and gas cutter | |
| CS207682B2 (en) | Method of producing the momentary starts of thermochemical reactions on the surface of the descaled metal workpiece | |
| JP2001047268A (en) | Laser piercing method | |
| KR810000732B1 (en) | Momentary Scarping Cut Method of Metal Workpiece |