CS204026B2 - Method of producing urea from pure carbon dioxide and ammonia - Google Patents
Method of producing urea from pure carbon dioxide and ammonia Download PDFInfo
- Publication number
- CS204026B2 CS204026B2 CS782044A CS204478A CS204026B2 CS 204026 B2 CS204026 B2 CS 204026B2 CS 782044 A CS782044 A CS 782044A CS 204478 A CS204478 A CS 204478A CS 204026 B2 CS204026 B2 CS 204026B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ammonia
- carbon dioxide
- absorber
- urea
- reactor
- Prior art date
Links
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 103
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 82
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 41
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 41
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 40
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 23
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 3
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonium chloride Substances [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 abstract description 2
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N azane;carbon dioxide Chemical compound N.O=C=O ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 2
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JYYOBHFYCIDXHH-UHFFFAOYSA-N carbonic acid;hydrate Chemical compound O.OC(O)=O JYYOBHFYCIDXHH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu výroby močoviny z čistého kysličníku uhličitého a amoniaku jako výchozích složek.
V postupech známých podle dosavadního stavu techniky, které byly až dosud používány, reaguje kysličník uhličitý s plynným amoniakem, které se získají rozštěpením karbamátu amonného, přičemž jako stripovacího činidla pro močovinový roztok bylo předtím v předchozí fázi použito plynného amoniaku.
Takto získaná plynná směs, kterou tvoří disociované plyny, kysličník uhličitý a amoniak se ochladí cirkulující vodou za účelem získání karbamátu, který se potom v další fázi zavádí do syntézního reaktoru, kde se provádí dehydratace na močovinu. Z tohoto reaktoru se potom tato směs použitá pro syntézu zavádí do stripovací kolony za účelem stripování kysličníku uhličitého a amoniaku, který zde vznikne tepelným rozštěpením uvedeného karbamátu, přičemž toto stripování se provádí v disociační aparatuře, která má u dna přívod plynného amoniaku a u horního konce je přívod pro směs k syntéze. Z této disociační aparatury tedy vystupují dva proudy, jeden proud, který je tvořen roztokem močoviny, obsahující stále ještě určité množství karbamátu, a druhý proud, který tvoří disociované plyny a amo2 niak, který jak již bylo uvedeno výše, se zavádí do kondenzátoru.
Největší nevýhodou tohoto postupu podle dosavadního stavu techniky, je vysoká koncentrace karbamátu amonného, která byla zjištěna ve výsledném roztoku močoviny, což znamená zároveň nižší výtěžek močoviny. Tento nedostatek výše uvedeného postupu vyplývá z požadavku pracovat s konstantním poměrem amoniaku ke kysličníku uhličitému jak v kondenzátoru, tak i v syntézním reaktoru.
Podle vynálezu bylo zcela neočekávatelně zjištěno, že močovinu je možno vyrobit z kysličníku uhličitého a z amoniaku s vyšším výtěžkem postupem, při kterém se místo kondenzačního hadu použije filmový absorbér, přičemž toto uspořádání výroby bude ještě v dalším detailně popsáno, a kromě toho se vedle plynného amoniaku, zaváděného u dna stripovací kolony, přivádí i kapalný amoniak, který se přivádí částečně do absorbéru a částečně dó syntézního reaktoru, přičemž se v obou těchto aparaturách dosáhne rozdílné hodnoty molárního poměru amoniaku ke kysličníku uhličitému, která je konkrétně v reaktoru v rozmezí od 2,5 do 7 a v absorbéru se pohybuje v rozmezí od 2 do 4. . ,
Podstata způsobu výroby močoviny z čis204026 tého' kysličníku uhličitého a amoniaku, reakcí výše, uvedených výchozích složek, rozkladem vzniklého karbamátu amonného, který je obsažen v roztoku močoviny vystupujícím ze syntézního reaktoru, strlpováním produktů rozkladu pomocí plynného, amoniaku a kondenzací produktů rozkladu a amoniaku, který byl použit při stripování, podle vynálezu spočívá v tom, že se kapalný amoniak částečné zavádí společně s celkovým množstvím kysličníku uhličitého nutným pro vytvoření močoviny do spodního prostoru absorbéru, přičemž do hlavy absorbéru se zavádí recyklovaný roztok tvořený vodným amoniakálním roztokem uhličitanu amonného o koncentraci amoniaku v rozmezí od 45 do 50 % hmot, a kysličníku uhličitého od 16 do 25 o/o hmot a zbytek do 100 % hmot, je voda, a částečně se uvedený kapalný amoniak zavádí do syntézního reaktoru, přičemž v absorbéru je hodnota molárního poměru amoniaku ke kysličníku uhličitému v rozmezí od 2 do 4 a v reaktoru je hodnota tohoto poměru v rozmezí od 2,5 do 7.
Ve výhodném provedení postupu podle vynálezu se při reakci kysličníku uhličitého a amoniaku udržují v absorbéru adiabatické podmínky.
Rovněž je výhodné, , jestliže se produkt z hlavy absorbéru kysličníku uhličitého, obsahující amoniak, zavádí do proudu stripovacího média.
Výhody postupu podle vynálezu spočívají v tom, že tímto opatřením je možno zvýšit výtěžky, přičemž se současně sníží spotřeba páry pro, stripovací kolonu a zvýší se tepelná úroveň páry, produkované v absorbéru.
V dalším popise bude blíže popsán postup podle vynálezu, ze kterého· bude zřejmé zlepšení tohoto postupu, přičemž se předpokládá, že P je , celkový tlak systému a vychází se z určitého poměru vody ke kysličníku uhličitému jako základu, a poměr amoniaku ke kysličníku uhličitému se upraví tak, že tento poměr musí být relativně vysoký v reaktoru a ve stripovacím zařízení a relativně nízký v absorbéru.
Na připojeném výkresu je schematicky znázorněno zařízení k provádění postupu podle uvedeného vynálezu, na kterém je možno současně ilustrovat i postup výroby močoviny podle vynálezu.
Celkové množství kysličníku uhličitého, které je nutné pro tvoření močoviny, se přivádí ke spodní části absorbéru 1, společně s částí kapalného amoniaku potrubím 4, přičemž k hornímu konci absorbéru se potrubím 5 přivádí recyklovaný absorpční roztok, který tvoří vodný amoniakální roztok uhličitanu amonného.
Celkový poměr amoniaku ke kysličníku uhličitému se , reguluje ovládáním průtokového množství kapalného, amoniaku u dna uvedeného· absorbéru.
Ve spodní části absorbéru 1 reaguje kysličník uhličitý s amoniakem adiabatickým. způsobem, přičemž vzniká karbamát amonný. Vznikající teplo zvyšuje teplotu uvedené směsi na vyšší nebo méně vyšší hodnoty podle celkového tlaku P, podle obsahu vody a podle poměru amoniaku ke kysličníku uhličitému.
Plyny, které vzniknou ve výše uvedeném adiabatickém prostoru a které jsou v chemické rovnováze při výše uvedené teplotě, se částečně absorbují recyklovaným roztokem, který se přivádí z horní sekce zařízení ve formě filmu. Část plynu, který nebyl absorbován, vystupuje z absorbéru 1 a potrubím 6 se spojuje s proudem 7, který přivádí plynný amoniak do stripovací , kolony.
Absorpční teplo je předáváno vodě, která proudí pláštěm absorbéru, a jelikož složení plynu a absorpčního roztoku v rovnováze ve vstupním prostoru absorbéru má takový poměr amoniaku ke kysličníku uhličitému, že vznik tepla nastává při vysoké teplotě, je zároveň možné vyrobit z chladicí vody páru s dostatečně vysokou tepelnou úrovní, přičemž je možno tuto páru použít v následných stupních zařízení.
Získaný karbamát amonný se , potom vede potrubím 8 do reaktoru 2, ve kterém se provádí dehydratace močoviny. Poměr amoniaku ke kysličníku uhličitému a teplota v tomto reaktoru se upraví zaváděním kapalného amoniaku ve formě malého, podílu, přičemž tento proud se přivádí u dna potrubím 9, a plynného amoniaku, hlavně s plyny, které vystupují ze stripovací kolony 3, potrubím
10.
Poměr amoniaku ke kysličníku uhličitému je v reaktoru 2 udržován na vyšší hodnotě než ve výše uvedeném absorbéru 1, čímž se dosáhne toho, že výtěžek močoviny je následkem tohoto opatření vyšší.
Poměr amoniaku ke kysličníku uhličitému, teplota a výtěžky jsou voleny tak, aby absorpční kondenzační teplo plynu, přiváděného ze stripovací kolony 3 umožňovalo udržovat konstantní tepelnou rovnováhu v reaktoru 2 za předem zvoleného celkového tlaku.
Tímto shora uvedeným uspořádáním· výroby je možno zvýšit výtěžky, přičemž se současně sníží spotřeba páry pro stripovací kolonu a zvýší ,se tepelná úroveň páry, produkované v absorbéru.
Jelikož je tlak v reaktorovém-stripovacím systému shora popsaném téměř totožný, je možno tento tlak regulovat tak, že se odvádí inertní plyny, přicházející ze spodní sekce stripovací kolony, z horní sekce reaktoru, a z absorbéru kysličníku uhličitého. Tento tlak může být buďto vyšší nebo nižší než je tlak získaný v absorbéru podle toho, zde je transport karbamátu proveden buďto barometrickým výtlakem nebo účinkem čerpadel.
Jelikož jsou výtěžky konverze v reaktoru neobyčejně vysoké a berouce v úvahu zároveň chemicko-fyzikální vlastnosti roztoku, který vystupuje z reaktoru potrubím 11, je podíl kysličníku uhličitého a vody oddělený ve stripovací koloně malý ve srovnání s množstvím amoniaku. Kromě toho je třeba uvést, že teplo, které je nutno dodat do· uvedeného systému, nečiní velkou položku, neboť roztok močoviny je vždy blízký kritickému stavu, přičemž amoniak může být snadno oddestilován.
Kritická teplota se sníží se zvýšením hodnoty poměru amoniaku ke kysličníku uhličitému a se snížením obsahu vody. Tato okolnost je takového rázu, že se vyžaduje menší výměnná plocha ve stripovací koloně než je plocha povrchu vyžadovaná v běžně používaných stripovacích kolonách, a kromě toho je nutno uvést, že se používá nižších teplot při sdílení tepla, které umožňují použít páry o nižší tepelné úrovni, čímž se značně sníží výrobní náklady.
amoniak 27 323 kg/h kysličník uhličitý 10 127 kg/h voda 19 926 kg/h
V dalším je za účelem ilustrativním uveden praktický příklad provedení postupu podle uvedeného vynálezu, který nijak neomezuje rozsah uvedeného vynálezu.
Příklad provedení
Podle tohoto příkladu se postupuje tak, že za účelem přípravy 72 550 kilogramů močoviny za hodinu, se do absorbéru 1 přivádí:
167 kilogramů kysličníku uhličitého za hodinu při teplotě 150 °C, a
853 kilogramů amoniaku za hodinu při teplotě 50 °C, společně s recyklovaným uhličitanem, který se přivádí k hornímu konci absorbéru 1 při teplotě 76 °C, přičemž tento proud má složení:
47,62 % hmot.
17,65 % hmot.
34,73 % hmot.
Absorbér pracuje za tlaku vstupní části močovinového-syntézního okruhu, přičemž tento tlak je 18 MPa (nebo se nechá poklesnout na tuto hodnotu). V uvedeném reaktoru nastává reakce kysličníku uhličitého s amoniakem a reakční teplo se odvede za účelem výroby páry.
Ze spodní části absorbéru se odvádí karbamátový roztok, jehož teplota je 180 °C, který má toto složení:
amoniak kysličník uhličitý voda
794 kg/h
794 kg/h
699 kg/h
42,23 % hmot.
42,23 % hmot.
15,54 % himot.
Tento roztok se potom zavádí do reaktoru 2.
Nezkondenzované páry, které vystupují z horního konce absorbéru 1 s teplotou 180 °C mají složení:
amoniak kysličník uhličitý voda
382 kg/h
500 kg/h
227 kg/h
40,60 % hmot.
54,09 % hmot.
5,31 % hmot.
Tyto páry se potom zavádějí do spodní části stripovací kolony 3.
Do reaktoru 2 se zavádí kromě roztoku karbamátu 47 840 kg amoniaku za hodinu o amoniak 50 218 kg/h kysličník uhličitý 26 259 kg/h voda 8 497 kg/h teplotě 100 °C a současně páry vystupující ze stripovací kolony 3, které mají teplotu 190 °C, přičemž složení těchto par je toto:
59,10 % hmot.
30,90'% hmot.
10,00 % hmot.
| Roztok, -který je -odváděn z reaktoru, se zavádí do stripovací kolony 3, - přičemž tep- | lota tohoto roztoku je hoto roztoku je toto: | 185 °C a složení to- | |
| močovina | 72 500 kg/h | 28,64 - % hmot. | |
| amoniak 107 768 kg/h kysličník | 42,58 % - hmot. | ||
| uhličitý | 23 886 kg/h | 9,44 % hmot. | |
| voda | 48 946 kg/h | 19,34 % hmot. |
Ode dna stripovací kolony vystupuje proud o teplotě 210 '°C, který -se zavádí do běžné koncentrační sekce, přičemž tento proud má složení:
močovina 72 -500- kg/h amoniak 66 932 kg/h kysličník - 10 127 kg/h uhličitý voda 41 676 kg/h
37,91 % - hmot.
35,00 - % hmot.
5,30 % hmot.
21,79 - % hmot.
Claims (3)
- předmět vynalezu1. Způsob výroby močoviny z čistého kysličníku uhličitého a amoniaku, reakcí výše uvedených výchozích složek, rozkladem vzniklého karbamátu amonného, který je obsažen v roztoku močoviny vystupujícím ze syntézního reaktoru, stripováním . produktů rozkladu pomocí plynného amoniaku a kondenzací produktů rozkladu a amoniaku, . který byl použit při stripování, vyznačující - se tím, že se kapalný amoniak částečně zavádí společně s celkovým množstvím kysličníku uhličitého nutným pro vytvoření močoviny do spodního prostoru absorbéru, přičemž do hlavy absorbéru se zavádí recyklovaný roztok tvořený vodným amoniakálním roztokem uhličitanu amonného o koncentraci amoniaku v rozmezí od 45 do 50 o/o hmot, a kyslič níku uhličitého od 16 do 25 % hmot, a zbytek - do - 100 % hmot, je voda, a částečně se uvedený kapalný amoniak zavádí do syntézního reaktoru, přičemž v absorbéru je hodnota molárního poměru . amoniaku ke kysličníku uhličitému v rozmezí od - 2 do 4 a v reaktoru je hodnota tohoto - poměru v rozmezí od 2,5 do· 7.
- 2. Způsob podle bodu 1 vyznačující se tím, že se při reakci kysličníku uhličitého s amoniakem udržují v absorbéru adiabatické podmínky.
- 3. Způsob podle bodu 1 vyznačující se tím, že - produkt z hlavy absorbéru - kysličníku uhličitého, obsahující amoniak, zavádí do proudu stripovacího média.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT21904/77A IT1075371B (it) | 1977-03-31 | 1977-03-31 | Processo per la produzione di urea partendo da co2 e nh3 pure |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS204026B2 true CS204026B2 (en) | 1981-03-31 |
Family
ID=11188506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS782044A CS204026B2 (en) | 1977-03-31 | 1978-03-30 | Method of producing urea from pure carbon dioxide and ammonia |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS53149929A (cs) |
| AR (1) | AR214002A1 (cs) |
| AU (1) | AU519725B2 (cs) |
| BE (1) | BE865585A (cs) |
| BR (1) | BR7802007A (cs) |
| CA (1) | CA1101884A (cs) |
| CH (1) | CH632240A5 (cs) |
| CS (1) | CS204026B2 (cs) |
| DD (1) | DD134223A5 (cs) |
| DE (1) | DE2813528C3 (cs) |
| DK (1) | DK140378A (cs) |
| ES (1) | ES469090A1 (cs) |
| FR (1) | FR2385690A1 (cs) |
| GB (1) | GB1586629A (cs) |
| IE (1) | IE46700B1 (cs) |
| IT (1) | IT1075371B (cs) |
| LU (1) | LU79340A1 (cs) |
| NL (1) | NL7803338A (cs) |
| PL (1) | PL108056B1 (cs) |
| SE (1) | SE7803685L (cs) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE790015A (fr) * | 1971-10-19 | 1973-04-12 | Mavrovic Ivo | Synthese de l'uree avec conversion et recuperation de chaleur ameliorees |
-
1977
- 1977-03-31 IT IT21904/77A patent/IT1075371B/it active
-
1978
- 1978-03-20 AU AU34291/78A patent/AU519725B2/en not_active Expired
- 1978-03-21 GB GB11243/78A patent/GB1586629A/en not_active Expired
- 1978-03-22 CA CA299,501A patent/CA1101884A/en not_active Expired
- 1978-03-28 ES ES469090A patent/ES469090A1/es not_active Expired
- 1978-03-28 AR AR271575A patent/AR214002A1/es active
- 1978-03-29 CH CH335878A patent/CH632240A5/it not_active IP Right Cessation
- 1978-03-29 NL NL7803338A patent/NL7803338A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-03-29 DE DE2813528A patent/DE2813528C3/de not_active Expired
- 1978-03-29 PL PL1978205651A patent/PL108056B1/pl unknown
- 1978-03-30 CS CS782044A patent/CS204026B2/cs unknown
- 1978-03-30 FR FR7809361A patent/FR2385690A1/fr not_active Withdrawn
- 1978-03-30 LU LU79340A patent/LU79340A1/xx unknown
- 1978-03-30 IE IE636/78A patent/IE46700B1/en unknown
- 1978-03-30 DK DK140378A patent/DK140378A/da unknown
- 1978-03-31 DD DD78204529A patent/DD134223A5/xx unknown
- 1978-03-31 JP JP3695778A patent/JPS53149929A/ja active Pending
- 1978-03-31 SE SE7803685A patent/SE7803685L/xx unknown
- 1978-03-31 BR BR7802007A patent/BR7802007A/pt unknown
- 1978-03-31 BE BE186482A patent/BE865585A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL7803338A (nl) | 1978-10-03 |
| PL205651A1 (pl) | 1978-12-04 |
| IE46700B1 (en) | 1983-08-24 |
| CH632240A5 (en) | 1982-09-30 |
| PL108056B1 (pl) | 1980-03-31 |
| DE2813528C3 (de) | 1980-03-20 |
| IE780636L (en) | 1978-11-30 |
| AU3429178A (en) | 1979-09-27 |
| DK140378A (da) | 1978-10-01 |
| GB1586629A (en) | 1981-03-25 |
| ES469090A1 (es) | 1978-11-16 |
| SE7803685L (sv) | 1978-10-01 |
| DD134223A5 (de) | 1979-02-14 |
| BR7802007A (pt) | 1979-04-03 |
| DE2813528A1 (de) | 1978-10-12 |
| FR2385690A1 (fr) | 1978-10-27 |
| IT1075371B (it) | 1985-04-22 |
| LU79340A1 (fr) | 1978-07-13 |
| JPS53149929A (en) | 1978-12-27 |
| AR214002A1 (es) | 1979-04-11 |
| CA1101884A (en) | 1981-05-26 |
| AU519725B2 (en) | 1981-12-17 |
| BE865585A (fr) | 1978-10-02 |
| DE2813528B2 (de) | 1979-07-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4321410A (en) | Method of stripping unreacted materials in urea synthesis process | |
| US6231827B1 (en) | Process for combined production of ammonia and urea | |
| CN108026034B (zh) | 尿素制造方法以及尿素制造装置 | |
| SU833158A3 (ru) | Способ синтеза мочевины и аммиака | |
| EP3233792B1 (en) | Process for urea production | |
| EP0213669A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US4235816A (en) | Integrated ammonia-urea process | |
| US3725210A (en) | Method of removing unreacted materials remaining in urea synthesis effluent by plural stage distillation and co2 stripping | |
| US3120563A (en) | Urea preparation | |
| US3197273A (en) | Process for the continuous production of cyanogen chloride | |
| US3114681A (en) | Process of recovering unreacted ammonia from a urea synthesis melt by a two stage rectification operation | |
| US4801747A (en) | Process for preparing urea | |
| US2808125A (en) | Process for the separation of carbon dioxide and ammonia | |
| CA1049556A (en) | Urea manufacture | |
| US3527799A (en) | Urea synthesis process | |
| CS204026B2 (en) | Method of producing urea from pure carbon dioxide and ammonia | |
| US3137725A (en) | Heat recovery in urea synthesis process | |
| KR20030031569A (ko) | 멜라민 제조 방법 | |
| US2744133A (en) | Process for the production of low-biuret content urea | |
| US3471558A (en) | Method for the decomposition and evaporation of urea synthesis effluent | |
| US4365089A (en) | Synthesis of urea | |
| US2721786A (en) | Preparation of cyanamide | |
| US3046307A (en) | Distillation process for synthesizing | |
| US3232982A (en) | Urea synthesis | |
| US3232983A (en) | Urea synthesis |