CS203902B2

CS203902B2 - System for record by the ink ray

Info

Publication number: CS203902B2
Application number: CS748844A
Authority: CS
Inventors: Richard A Toupin
Original assignee: Ibm
Priority date: 1973-12-21
Filing date: 1974-12-20
Publication date: 1981-03-31
Also published as: JPS5098347A; IT1025690B; DE2453036C3; GB1446269A; ES432831A1; DE2453036A1; FR2255112A1; NL7416099A; BE823683A; CH572397A5; SE403842B; CA1014592A; YU35853B; FR2255112B1; JPS5518626B2; SE7415971L; DE2453036B2; YU322374A

Abstract

1446269 Ink jet printers INTERNATIONAL BUSINESS MACHINES CORP 29 Oct 1974 [21 Dec 1973] 46682/74 Heading B6F An ink jet printer comprises means generating a stream of ink drops of two alternative diameters and a droplet deflection surface 23 which deflects the larger droplets but does not substantially deflect the smaller droplets. The larger droplets are partially intercepted by the surface 23 and deflected by the Coanda effect. The size of the droplets may be determined by amplitude or frequency modulation of a signal to an electrode 19 surrounding the stream of ink.

Description

Vynález se týká · soustavy pro záznam paprskem inkoustu s alespoň jednou tryskou alespoň jednoho inkoustového paprsku a s elektrickými pomůckami pro rozrušování paprsku do oddělených kapek.The invention relates to an ink jet recording system with at least one nozzle of at least one ink jet and with electrical aids for breaking the jet into separate drops.

U dřívějších soustav se odchylování proudu inkoustového paprsku provádělo' řízením elektrostatického a elektromagnetického odchylování. Kromě toho bylo prováděno· aerodynamické přepínání měněním stimulační energie v kombinaci s úpravou příčného proudu vzduchu, jak je popsáno v USA pat. spisu č. 3 709 432, podle něhož je proud kapaliny odchylován do zrychlovacího ústrojí, avšak oddělené kapičky se odchýlí · méně a dospějí na terč. Elektromagnetické a elektrostatické vychylovací zařízení vyžaduje kromě pomůcek pro vybuzování nebo tvoření kapiček zvláštní zařízení pro odchylování za otvorem, jako jsou magnetické cívky nebo vychylovací desky, jakož i zdroj energie. Kromě toho magnetické odchylovací pomůcky dávají poměrně malé změny vychylovacího úhlu.In the prior art, ink jet current deflection was performed by controlling electrostatic and electromagnetic deflection. In addition, aerodynamic switching was performed by varying the pacing energy in combination with the transverse air flow treatment as described in US Pat. No. 3,709,432, according to which the liquid stream is deflected into the accelerator device, but the separated droplets deviate less and reach the target. Electromagnetic and electrostatic deflection devices require, in addition to aids to excite or droplet formation, special devices for deflection behind the opening, such as magnetic coils or deflection plates, as well as an energy source. In addition, the magnetic deflection aids give relatively small variations in the deflection angle.

Použití proměnlivého buzení ve spojení s příčným proudem vzduchu, jak je to znázorněno v USA pat. spisu č. 3 709 432, vyžaduje zvláštního· zdroje pneumatického tlaku a vytváří celý řetězec kapiček probíhajících za vzduchovou štěrbinu, takže tu ne2 ní žádný podnět, aby byly vybírány jednotlivé kapky na zásadě jedna ku jedné. Proud teček je spíše buď přítomen nebo^ · neexistuje.The use of variable excitation in conjunction with a transverse air flow, as shown in U.S. Pat. No. 3,709,432, requires a special source of pneumatic pressure and creates an entire string of droplets extending beyond the air gap so that there is no incentive to select individual droplets basically one-to-one. Rather, the stream of dots is either present or does not exist.

Účelem vynálezu je především · vytvořit novou techniku pro· volbu kapek kapaliny za účelem přesouvání drah kapaliny na odlišné dráhy.In particular, it is an object of the invention to provide a new technique for selecting liquid droplets in order to move fluid paths to different paths.

Kromě toho má být dosaženo.. . toho, aby každá druhá kapka byla posílána · podél oddělené dráhy, aniž by na soustavu působila přídavná vychylovací síla jiná než je buzení tvoření kapek.In addition, to be achieved ... that every second drop is sent along a separate path without the system exerting an additional deflection force other than droplet generating.

Vynález záleží v tom, že za otvorem trysky je upraven vypouklý přepad pro vychytávání kapek, jehož vrchol je vůči středu paprsku upraven ve vzdálenosti rovné dvěma třetinám průměru nerozrušeného paprsku, přičemž přepad je za otvorem trysky ve vzdálenostiThe invention is based on the fact that there is a convex droplet trapping behind the nozzle opening, the apex of which is arranged at a distance equal to two-thirds of the diameter of the undisturbed jet with respect to the center of the beam,

L = f .A (ln -^-) . g, kde f je kmitočet modulovaného napětí připojeného na elektrické pomůcky pro rozrušení paprsku, a je amplituda tohoto napětí A je vzdálenost . mezi za sebou jdoucími kapkami, D je průměr nerozrušeného paprsku a . g je činitel úměrnosti, závisející na povrchovém napětí použitého · inkoustu.L = f .A (1n - ^ -). g, where f is the frequency of the modulated voltage connected to the electrical devices for breaking the beam, and the amplitude of this voltage A is the distance. between successive drops, D is the diameter of the undisturbed beam and. g is a proportionality factor depending on the surface tension of the ink used.

Podle výhodného provedení vynálezu · je vrchol přepadu upraven napříč vůči dráze paprsku, vzdálenost mezi vrcholem a středem paprsku je rovna součinu 0,13 X průměr kapky a vzdálenost vrcholu přepadu od trysky je v rozmezí 1 až 4 mm.According to a preferred embodiment of the invention, the overflow aperture is arranged transverse to the beam path, the distance between the apex and the center of the beam is equal to 0.13 X the drop diameter and the distance of the overflow aperture from the nozzle is in the range 1 to 4 mm.

Vynález bude popsán na příkladu provedení v souvislosti s výkresy, kde značí obr. 1 částečně schematický pohled v řezu na soustavu vrhající paprsek inkoustu podle vynálezu, obr. 2 tvar vlny napěťových signálů připojených na budicí elektrodu inkoustové trysky, obr. ЗА а 3B v pohledu se strany profil inkoustových kapek v odezvu na různé budicí úrovně napětí připojeného na inkoustovou trysku, když se vytvářejí kapky inkoustu a míjí přepad odchylující inkoust a obr. 4 v nárysu trysky pro vystřikování inkoustu, a to podle čáry 4—4 v obr. 1.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a partially schematic cross-sectional view of an ink jet throwing assembly of the present invention; FIG. 2 is a waveform of voltage signals connected to an ink jet excitation electrode; FIG. the sides of the ink drop profile in response to the different excitation voltage levels attached to the ink nozzle as ink droplets are formed and miss the ink deflection and FIG. 4 is a front elevation of the ink ejection nozzle according to line 4-4 in FIG. 1.

Soustava vrhající paprsek Inkoustu, znázorněná v obr. 1, obsahuje čerpadlo 10 s proměnlivým výkonem a s regulovaným tlakem, které je s výhodou provedeno z nerezové oceli a dodává inkoust do rozvodu 11 rovněž z nerezové oceli, který je připojen к inkoustové trysce 12, sestávající z bloku 13, který je s výhodou z křemene a je připevněn к rozvodu 11. Otvor 14 o průměru přibližně 0,05 mm se vytvoří v bloku 13 frézováním pomocí elektronového svazku.The ink-jet assembly shown in Fig. 1 comprises a variable-power, pressure-controlled pump 10, preferably made of stainless steel and supplying ink to the stainless steel manifold 11 also connected to the ink nozzle 12 consisting of: The aperture 14 having a diameter of approximately 0.05 mm is formed in the block 13 by electron beam milling.

Otvor 14 je dlouhý asi 1,2 mm a prochází blokem 13. Otvor 14 je spojen s rozvodem 11 kanálem 15. Čerpadlo 10 dodává Inkoust pod tlakem z nádržky 16 do rozvodu 11 otvorem 14 na tlakové úrovni 0,35 MPa až 0,17 MPa, takže z otvoru 14 se vystřikuje spojitý proud 18 inkoustu. Tlak v rozvodu 11 je regulován tlakovým vzduchem a tlakovým čidlem 25, které řídí čerpadlo 10 přes vedení 26.The aperture 14 is about 1.2 mm long and passes through the block 13. The aperture 14 is connected to the manifold 11 through the channel 15. The pump 10 supplies the ink under pressure from the reservoir 16 to the manifold 11 through the aperture 14 at a pressure level of 0.35 MPa to 0.17 MPa. such that a continuous ink jet 18 is ejected from the aperture 14. The pressure in manifold 11 is controlled by compressed air and a pressure sensor 25 that controls the pump 10 via line 26.

V obr. 4 je znázorněno několik otvorů 14 rovnoběžně uspořádaných s elektrodami 19 plošného obvodu kolem nich vytvořených a spojených š řídícími vodiči 20 za účelem připojení na řídicí obvody 21, které vytvářejí stejnosměrné napětí asi 180 voltů a řadu impulsů znázorněných v obr. 2, o amplitudě 10 až 20 voltů, což vytváří vyšší impulsy Al sloužící pro zamezení tisku a nižší impulsy A2 sloužící pro vyvolávání tisku. Účinek, kterým tyto impulsy působí na Inkoustový proud, záleží v tom, že proud inkoustové trysky je rozviřován modulováním vlnové obálky inkoustu. Poměrně vysoká napětí způsobí, že inkoustový proud vytvoří kapky 24 s poměrně velkým průměrem napříč к ose otvoru 14 inkoustové trysky. Přepad 22 s vypouklým povrchem je umístěn tak, že na svém vrcholu 23 zachycuje ve směru nepatrně větším než tečném dráhu kapek 24 vybuzených vyššími impulsy Al. Avšak vrchol 23 je oddálen od dráhy kapek 32 vybuzených nižšími impulsy A2. Větší kapky 24 narážejí tak na povrch vypouklého přepadu 22, který je zakřiven takovým způsobem, že kapky se přichylují к povrchu v souhla su s Coandovým efektem, jak je znázorněno v obr. ЗА. Části takových kapek 24 vybuzených vyššími impulsy Al se od stěny oddělují, avšak jejich dráha je odchýlena na nižší úhel v dostatečném stupni, takže narazí na desku 30 a padají zpět do žlabu 31, přičemž odtékají výpustní 27 do drenáže 28, která vede zpět к nádržce 16. Deska nebo přepážka 30 zabraňuje vychýlenému inkoustu v dopadu na papír 29.FIG. 4 illustrates a plurality of apertures 14 parallel to the printed circuit electrodes 19 formed around them and connected to the control wires 20 to connect to control circuits 21 that generate a DC voltage of about 180 volts and a series of pulses shown in FIG. an amplitude of 10 to 20 volts, producing higher A1 pulses to prevent printing and lower A2 pulses to induce printing. The effect of these pulses on the ink jet is that the jet of the ink jet is stirred up by modulating the ink wave envelope. Relatively high voltages cause the ink jet to create droplets 24 with a relatively large diameter across the axis of the ink nozzle aperture 14. The convex surface overflow 22 is positioned such that, at its apex 23, it captures in the direction slightly greater than the tangent path of the drops 24 excited by the higher pulses A1. However, the apex 23 is spaced from the path of the droplets 32 excited by the lower pulses A2. The larger droplets 24 thus impinge on the surface of the convex overflow 22, which is curved in such a way that the droplets adhere to the surface in accordance with the Coanda effect, as shown in FIG. Portions of such droplets 24 excited by higher pulses A1 separate from the wall, but their path is deflected to a lower angle in a sufficient degree to strike the plate 30 and fall back into the trough 31, draining the drain 27 into the drainage 28 leading back to the reservoir. 16. The plate or baffle 30 prevents misaligned ink from impacting the paper 29.

Obr. 2 znázorňuje řadu vyšších impulsů Al a nižších impulsů A2 z řídicích obvodů 21, které mají hodnotu o 20, popř. o 10 voltů vyšší než je stejnosměrné předpětí 180 voltů připojené к řídicímu vodiči 20. Vyšší impulsy Al vyvolávají větší rozruchy inkoustového paprsku 18, jak je znázorněno v obr. ЗА, v kterémžto případě je vnější amplituda vlnové obálky větší a odpadání kapek 24 z celistvého proudu nastává dříve než pro kapky 32 vytvořené nižšími Impulsy A2 na obr. 2. Z obr. ЗА je patrno, že kapky 32 vytvořené nižšími impulsy A2 těsně pod vrcholem 23 přepadu 22 právě jen opouštějí tento povrch, aniž by se ho dotkly, a podobně jako ostatní kapky 32 přecházejí přes přepážku 30 a zasáhnou terč 29. Kapky 24 vybuzené vyššími impulsy Al za vrcholem 23 přepadu 22 mají stále nižší polohu, a to v prostoru vymezeném přímkou svírající úhel Θ vůči dráze kapek 32 vybuzených nižšími impulsy A2 směrem к terči, přičemž části kapek se drží čáry svírající tento úhel Θ a části se drží zakřiveného povrchu přepadu 22 ve funkci jeho zakřivení, kinetické energie obsažené v kapkách a sil povrchového napětí uvnitř kapek.Giant. 2 shows a series of higher pulses A1 and lower pulses A2 from control circuits 21 having a value of 20 and 20 respectively. 10 volts higher than the 180-volt DC bias connected to the control wire 20. Higher pulses Al cause greater ink jet 18 disturbance, as shown in FIG. occurs earlier than for the droplets 32 formed by the lower pulses A2 in FIG. 2. FIG. 2A shows that the droplets 32 formed by the lower pulses A2 just below the top 23 of the overflow 22 just leave this surface without touching it, and like the other droplets 32 pass through the baffle 30 and hit the target 29. The droplets 24 excited by the higher pulses A1 beyond the peak 23 of the overflow 22 are still lowered, within the space defined by the line forming an angle Θ relative to the path of the droplets 32 parts of the droplets are held by lines drawn at this angle Θ, and parts are held by the curves the curved surface, the kinetic energy contained in the droplets and the surface tension forces within the droplets.

Vrchol 23 je s výhodou oddálen v rozmezí od 1,0 až 4 mm, například 2 mm od trysky na vrcholu 23, který má poloměr zakřivení 1 mm. Úhel 0 se zvolí 7° až 8°. Rychlost paprsku je 18 m/s. Avšak umístění vrcholu 23 je funkcí rychlosti paprsku, buzení a průměru trysky, což určuje vzdálenost, ve které se paprsek rozpadá do kapek.The apex 23 is preferably spaced from 1.0 to 4 mm, for example 2 mm from the nozzle at the apex 23, which has a radius of curvature of 1 mm. Angle 0 is selected from 7 ° to 8 °. The beam speed is 18 m / s. However, the location of the apex 23 is a function of beam speed, excitation and nozzle diameter, which determines the distance at which the beam disintegrates into drops.

Je také možné sledovat údobí oddělování kapek za přepážkou 30 za pomoci elektrostatické nebo magnetické vychylovací jednotky, provádějící rastrové snímání.It is also possible to observe the period of droplet separation behind the partition 30 by means of an electrostatic or magnetic deflection unit performing raster scanning.

Inkoust může obsahovat elektrolyt, například HC1, ačkoliv je výhodnější, aby buzení bylo prováděno elektrostatickými silami bez průchodu proudu mezi elektrodami 19 a paprskem 18 inkoustu. Zakřivený povrch může sestávat z křemene nebo mosazi, hliníku, teflonu nebo z průlinčitého materiálu čerpaného směrem dolů čerpacím ústrojím do potrubí 28 za účelem filtrace.The ink may contain an electrolyte, for example HCl, although it is preferable that the excitation is performed by electrostatic forces without passing current between the electrodes 19 and the ink jet 18. The curved surface may consist of quartz or brass, aluminum, teflon or a peelable material pumped downwardly by the pumping device into line 28 for filtration.

Periodické rozrušování válcového paprsku kapaliny způsobí, že se tento paprsek rozpadá do kapiček rovnoměrné velikosti a vzdálenosti, jak je znázorněno v obr. ЗА. Frekvence f rozruchu, rychlost v paprsku a odstup λ kapek jsou ve vztahu v = fA sPeriodic disruption of the cylindrical liquid jet causes the jet to disintegrate into droplets of uniform size and distance, as shown in FIG. The frequency f of the disturbance, the velocity in the beam and the spacing λ of the drops are in the relation v = fA s

Vzdálenost L, ve které se kapky oddělují, závisí na amplitudě a rozruchu. Z jednoduché teorie vytváření kapek se zjistí, že rozruch s časem exponenciálně vzrůstá současně s rychlostí g růstu, která závisí na povrchovém napětí kapaliny. Vzdálenost oddělování kapek je tedy dána vztahem г П ^D Ί ^{L = v(ln}^r^]g’ (2) kde D/2 je poloměr paprsku. Nejméně stabilní vid paprsku odpovídá vzdálenosti λ kapek mající hodnotu 4½ průměru paprsku, nebo, použije-li se vztahu (1), odpovídá frekvenci vzruchuThe distance L at which the droplets separate depends on the amplitude and excitement. From the simple theory of drop formation, it is found that the commotion increases exponentially with time along with the growth rate g, which depends on the surface tension of the liquid. The distance of droplet separation is thus given by the relation г П ^D Ί ^{L = v (ln} ^ r ^{] g} '(2) where D / 2 is the radius of the beam. if equation (1) corresponds to the frequency of excitement

Při této frekvenci lze snadno zjistit, že poměr průměru nerozpustného paprsku к průměru d jedné kapky je přibližně У2 a tedy —= 2 (při optimální frekvenci).At this frequency, it is easy to see that the ratio of the diameter of the insoluble beam to the diameter d of one drop is approximately 22 and hence - = 2 (at the optimum frequency).

(4)(4)

Při pevné amplitudě rozruchu existuje část konvexní tečné křivky к modulovanému paprsku, která exponenciálně vzrůstá co do amplitudy až do vzdálenosti L, a měněním amplitudy modulace může být bod oddělování kapek posouván mezi hranicemi tohoto exponenciálního vzestupu. Shora uvedené vlastnosti kapilárních paprsků jsou známy a dají se snadno dokázat.At a fixed amplitude of the disturbance, there is a portion of the convex tangent curve to the modulated beam that exponentially increases in amplitude up to a distance L, and by varying the amplitude of modulation, the droplet separation point can be shifted between the boundaries of this exponential rise. The above properties of the capillary beams are known and can be easily detected.

Méně známá, avšak stejně prokazatelná je skutečnost, že narazí-li kapilární paprsek nebo kapka na vypouklý pevný přepad 22, jak je znázorněno na obr. 1 a 3, kde vrchol 23 je od středu paprsku 18 nebo kapky upraven ve vzdálenosti b, zvané zachycovací parametr, pak se zploští a přilne к povrchu 22 za předpokladu, že poloměr zakřiveného přepadu, průměr paprsku 18, popřípadě kapky, a rychlost kapky nebo paprsku jsou vhodně zvoleny. Obvykle postačí vzdálenost b, zvaná zachycovací parametr, ve velikosti asi jedna třetina průměru kapky nebo paparsku, čili dvě třetiny příslušného poloměru, aby se dosáhlo zachycení kapky vhodnou vypouklou cílovou plochou.Less well known but equally demonstrable is the fact that when a capillary beam or drop hits a convex fixed overflow 22, as shown in Figures 1 and 3, the apex 23 is arranged at a distance b from the center of the beam 18 or drop at a distance b, parameter, then flatten and adhere to the surface 22, provided that the radius of the curved overflow, the diameter of the beam 18 or the droplet, and the speed of the drop or beam are suitably selected. Typically, a distance b, called the capture parameter, of about one-third the diameter of the drop or papaya, or two-thirds of the respective radius, is sufficient to obtain the drop-capture by a suitable convex target surface.

Je v přilnutí a zachycení kapilární kapky nebo paprsku, jak byl shora popsán, může být využit к zachycení selektivně vychýlených kapek z paprsku podrobenému rozruchům o pevném kmitočtu a amplitudě, jak zakresleno v obr. 1.It is in adhering and capturing the capillary drop or beam as described above, it can be used to capture selectively deflected droplets from the beam subjected to fixed frequency and amplitude disturbances, as depicted in Figure 1.

Hodnota výchylky, jež je potřebná pro zachycení kapky těmito prostředky je asi 1/10 hodnoty vyžadované při užití obvyklých pomůcek například elektrostatického vychylování. V těchto případech odpovídající zachycovací parametr totiž vzdálenost b, musí být roven průměru jedné kapky s přičtením příslušné mezery.The deflection value required to retain the drop by these means is about 1/10 of the value required when using conventional aids such as electrostatic deflection. In such cases, the corresponding trapping parameter, namely the distance b, must be equal to the diameter of one drop plus the corresponding gap.

Vynálezem jsou dány dvě možnosti zachycování kapilárních kapek, přičemž tyto možnosti nevyžadují žádné selektivní odchylky. První možnost je frekvenční modulace rozruchu a a druhá možnost je amplitudová modulace.The invention provides two capillary droplet retention options, which require no selective variations. The first option is frequency modulation and the second option is amplitude modulation.

Příklad 1Example 1

Frekvenční modulaceFrequency modulation

Změní-li se kmitočet rozruchu činitelem a rychlost je udržována konstantní, pak průměry výsledných kapek jsou v poměru fi^ o ^dl ₌ ¹ f2 d2 зуг' nebo d2—di = (3V2—ljdi, = 0,26 di.If the shock frequency is changed by a factor and the velocity is kept constant, then the diameters of the resulting droplets are in the ratio ^f0 ^d1 ₌ ¹ f2 d2 зуг 'or d2-di = (3V2-ljdi, = 0.26 di.

Jestliže tedy je terč umístěn vůči trysce v nějaké vzdálenosti delší než je vzdálenost L oddělování kapek a v takové, že menší (vysokofrekvenční) kapky minou terč a nezachytí se, budou mít větší (nízkofrekvenční) kapky zachycovací parametr čili vzdálenost b přibližně 0,13 di. Tímto postupem lze postupně odvést dvě nebo více kapek z rovnoměrného proudu kapek menší velikosti. Tisk podle tohoto schématu se dosáhne výstřižky odpovídajícími odstranění sudého počtu kapek.Thus, if the target is positioned relative to the nozzle at a distance longer than the droplet separation distance L and such that smaller (high frequency) droplets miss the target and do not get trapped, larger (low frequency) droplets will have a capture parameter or distance b of about 0.13 di . With this procedure, two or more drops can be gradually removed from a uniform stream of smaller size droplets. Printing according to this scheme is achieved by cutting corresponding to the removal of an even number of drops.

Příklad 2Example 2

Amplitudová modulaceAmplitude modulation

Výhodným způsobem zachycování dílčího sledu rovnoměrného proudu kapek je modulace amplitudy vzruchu paprsku. Při zachycování kapek bez jakéhokoliv selektivního odchylování se v tomto případě postupuje následovně: zvolí se dvě úrovně amplitudy rozruchu. Každé úrovni odpovídá vzdálenost oddělování kapek, třeba Li a L2. Ve vzdálenosti Li < L < L2 od trysky se umístí vypouklý terč, takže při menší amplitudě spojitá část paprsku právě mine terč nebo má nepatrně negativní nárazový parametr čili vzdálenost b, jako v obr. 3B. Při větší amplitudě rozruchu leží bod oddělení kapky mezi tryskou a terčem jako v obr. ЗА. Protože poměr průměru kapky к průměru paprsku je při optimální frekvenci přibližně 2, lze vhodným umístěním terče dosáhnout rozdílu zachycovacích parametrů v hodnotě přibližné poloměru jedné kapky.A preferred method of capturing a partial sequence of uniform droplet flow is by modulating the beam excitement amplitude. To capture the droplets without any selective deflection, the procedure is as follows: select two levels of amplitude amplitude. Each level corresponds to the droplet separation distance, such as L1 and L2. A spherical target is positioned at a distance L 1 L <L 2 from the nozzle so that at a smaller amplitude the continuous portion of the beam just misses the target or has a slightly negative impact parameter or distance b, as in Fig. 3B. At a greater amplitude of the disturbance, the drop point of the droplet lies between the nozzle and the target as in FIG. Since the ratio of the droplet diameter to the beam diameter is approximately 2 at an optimum frequency, a suitable placement of the target can achieve a difference in capture parameters of approximately one drop radius.

Výhody tohoto postupu rozdělování kapek jsou:The advantages of this droplet distribution process are:

a) není zapotřebí žádných elektrostatických polí, elektrod nebo jiných vychylovacích pomůcek,(a) no electrostatic fields, electrodes or other deflection aids are required;

b) dosah od trysky к papíru může být ma- lý, například 6 mm, čímž se prakticky eliminují aerodynamické chyby v přesnosti umístění,(b) the range from the nozzle to the paper may be small, for example 6 mm, practically eliminating aerodynamic errors in positioning accuracy;

c) jediný potřebný elektronický obvod je obvod generátoru pro vytváření kapky,c) the only electronic circuit required is the drop generating circuit,

d) jediná rozhodující vlastnost kapaliny vyskytující se v postupu je její povrchové napětí a ani to nemusí být řízeno příliš přesně.d) the only decisive characteristic of the liquid occurring in the process is its surface tension and even this need not be controlled too accurately.

Tiskací ústrojí s mnoha tryskami pracující na uvedené zásadě musí mít odděleně adresovatelné generátory kapek, aby amplituda každého rozruchu mohla být odděleně řízena.A multi-nozzle printing apparatus operating on said principle must have separately addressable drop generators so that the amplitude of each commotion can be separately controlled.

Claims

the subject of the invention

An ink jet recording system with at least one nozzle of at least one ink jet and electrical aids for breaking the jet into separate droplets, characterized in that a convex overflow (22) is provided behind the nozzle orifice (14) for droplet deflection whose apex ( 23) is arranged at a distance (b) equal to two-thirds of the radius or one third of the diameter of the undisturbed beam (18) with respect to the center of the beam (18), the overflow (22) being at a distance

L = f .L (1p-П_). g, where f is the frequency of the modulated voltage connected to the electrical devices for breaking the beam (18) and is the amplitude of this voltage, A is the distance between successive drops, D is the diameter of the undisturbed beam (18) and g is proportional the surface tension of the ink used.

An ink jet recording system according to claim 1, characterized in that the peak (23) of the overflow (22) is transverse to the beam path (18), the distance (b) between the peak (23) and the center of the beam (18) being equal to the product of 0.13 X the drop diameter, and the distance of the top (23) of the overflow (22) from the nozzle (14) is in the range of 1 to 4 mm.