CS202028B2 - Polyester staple fibre texturing method - Google Patents
Polyester staple fibre texturing method Download PDFInfo
- Publication number
- CS202028B2 CS202028B2 CS785452A CS761673A CS202028B2 CS 202028 B2 CS202028 B2 CS 202028B2 CS 785452 A CS785452 A CS 785452A CS 761673 A CS761673 A CS 761673A CS 202028 B2 CS202028 B2 CS 202028B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- cable
- temperature
- tow
- heat
- draw ratio
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G1/00—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics
- D02G1/12—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics using stuffer boxes
- D02G1/127—Producing crimped or curled fibres, filaments, yarns, or threads, giving them latent characteristics using stuffer boxes including drawing or stretching on the same machine
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
Description
(54) Způsob tvarování polyesterové stříže(54) Method of forming polyester staple fibers
Vynález se týká způsobu tvarování polyesterové stříže o vysokém modulu, která je dobře spřadatelná a může být spřádána na přízi nejvyšší kvality.The present invention relates to a method of forming a high modulus polyester staple that is well spinable and can be spun into yarn of the highest quality.
Polyesterových vláken se široce používá ve formě příze spřádané buď ze samotné polyesterové stříže nebo ze směsi s jinou stříží, jako s buničinovou stříží nebo s jinými vlákny, jako je bavlna a len.The polyester fibers are widely used in the form of a yarn spun either from the polyester staple itself or from a mixture with another staple, such as pulp staple, or other fibers such as cotton and flax.
K podpoře sprádatelnosti polyesterových vláken je běžné dodávat jim ' vysokou specifickou pevnost a nízkou tažnost a vysoký modul. To může do· určité míry vést k vysoké rychlosti vřeten, která je žádoucí v průběhu celého procesu spřádání. Avšak pokusy k dosažení vysoké specďické pevnosti, nízké tažnosti a k vysokému modulu vláken při jejich zpracování vedou k nežádoucímu zhoršení obloučkovitosti vláken a k mimořádnému zhoršení spřadatelnosti v předspřádacích stupních. Kromě toho vzrůstá tepelná srážlivost vláken a látka z utkaných vláken má vyšší srážlivost, což snižuje účinnost tkaní.To promote the spinnability of polyester fibers, it is common to impart high specific strength and low ductility and high modulus to them. This may, to some extent, result in a high spindle speed that is desirable throughout the spinning process. However, attempts to achieve high specific strength, low ductility, and high fiber modulus during processing result in undesirable deterioration of the fiber archiness and an extraordinary deterioration in the spinning steps. In addition, the thermal shrinkage of the fibers increases and the woven fiber fabric has a higher shrinkage, which reduces the weaving efficiency.
Proto je snaha vyrábět polyesterová vlákna s vyššími charateristikami obloučkovitosti a s nízkou tepelnou srážlivostí i při vysoké pevnosti a při vysokém modulu.Therefore, there is an effort to produce polyester fibers with higher arc characteristics and low thermal shrinkage even at high strength and high modulus.
Předmětem vynálezu je proto způsob tvarování polyesterové stříže, při kterém· se dlouží nedloužený kabel nekonečných vláken na bázi ethylentereftalátového polymeru obsahujícího alespoň 85 % molových ethylentereftalátových jednotek na 1,15 až 1,45 násobek přirozeného poměru dloužení, dloužený kabel se za napětí tepelně zpracovává při teplotě Ti · °C, tepelně zpracovaný kabel se zavádí do pěchovací komůrky za udržování teploty kabele 80 až · 130 °C, tvarovaný kabel se tepelně zpracovává při teplotě T2 °C za volného srážení a řeže · se na stříž vhodné délky, který je vyznačený tím, že se kabel tepelně zpracovává za volného srážení při udržování pěchovací hustoty kabele alespoň 200 kg/m3, přičemž teploty Ti a T2 odpovídající následujícím vztahůmAccordingly, the present invention provides a process for forming polyester staple fibers in which the undrawn ethylene terephthalate polymer-based continuous filament cable comprising at least 85 mole% ethylene terephthalate units is stretched to 1.15-1.45 times the natural draw ratio, the elongated cable is heat-treated under tension temperature of Ti · ° C, heat-treated cable is introduced into the ramming chamber while maintaining the cable temperature of 80 to 130 ° C, the shaped cable is heat-treated at T2 ° C with free shrinkage and cut to a suitable length as indicated in that the cable is heat-treated under free shrinkage while maintaining a cable packing density of at least 200 kg / m 3, the temperatures T 1 and T 2 corresponding to the following relations
1,25 Т2-Н21^Т1^2401.25 Т2-Н21 ^ Т1 ^ 240
470—2,0 TušT2š217—0,5 Ti 80áT2470—2,0 TušT2š217—0,5 Ti 80áT2
Způsob podle vynálezu bude popsán a podrobně vysvětlen za pomoci přiložených výkresů, kde značí obr. 1 grafické znázornění rozmezí teplot Ti a T2 při tepelném zpracování, · obr. 2 grafické znázornění vztahu mezi modulem při 10% roztažení (zkracováno jakožto Mio) vláken a teplotou T2 s teplotou Ti použitou jakožto parametr, obr. 3 grafické znázornění vztahu mezi . srážením vláken pů sobením suchého tepla při teplotě 180 °C a teplotou Tž s teplotou Ti použitou jakožto parametr, a obr. 4 grafické znázornění vztahu mezi procentem obloučkovitosti vláken a teplotou Tž s teplotou Ti použitou jakožto parametr.The process according to the invention will be described and explained in detail with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. 1 is a graphical representation of the temperature range T1 and T2 during heat treatment; FIG. 2 is a graphical representation of the module relationship at 10% fiber elongation (abbreviated as Mio). T2 with the temperature T1 used as a parameter, FIG. 3 is a graphical representation of the relationship between. the shrinkage of the fibers by dry heat at 180 ° C and the temperature T 1 with the temperature T 1 used as the parameter, and Fig. 4 shows a graphical representation of the relationship between the percent arc curvature of the fibers and the temperature T 1 with the temperature T 1 used as the parameter.
Nedloužený polyesterový kabel, použitý při způsobu podle vynálezu je svazek nedloužených filamentů získaných při zvlákňování taveniny polymeru polyesterového typu běžným způsobem a normálně se používá v denieru alespoň 10 000 den, zvláště v denieru 50 000 až 4 000 000 den.The unstretched polyester cable used in the method of the invention is a bundle of unstretched filaments obtained by melt spinning a polyester type polymer in a conventional manner and is normally used in a denier of at least 10,000 days, especially in a denier of 50,000 to 4,000,000 days.
Výraz „polymer polyesterového typu nebo polyester“ se používá v této přihlášce vynálezu a v definici pro polyester obsahující alespoň 85 mol. % ethylentereftalátových jednotek. Jako takového polyesteru se používá s výhodou polyethylentereftalátu. Avšak ke zlepšení barvitelnosti nebo ke zvýšení odolnosti proti žmolkování může obsahovat v kopolymerované formě třetí složku, jako je izoftalová kyselina, para-hydroxybenzoová kyselina nebo glykol s alespoň třemi atomy uhlíku nebo v přimíšené formě malé množství jiných polymerů, jako je nylon nebo polyolefin. Polyester může dále obsahovat matovací přísadu, barviva, stabilizátory nebo antistatické přísady atd. Vhodná vnitřní viskozita, měřeno na o-chlorfenolovém roztoku při teplotě 35 °C, polyesteru je 0,50 až 0,70.The term "polyester type or polyester" is used in this application and in the definition for a polyester containing at least 85 mol. % ethylene terephthalate units. As such polyester, polyethylene terephthalate is preferably used. However, to improve dyeability or to increase pilling resistance, it may contain in the copolymerized form a third component such as isophthalic acid, para-hydroxybenzoic acid or glycol with at least three carbon atoms or in admixture a small amount of other polymers such as nylon or polyolefin. The polyester may further comprise a matting additive, colorants, stabilizers or antistatic additives, etc. Suitable intrinsic viscosity, as measured on the o-chlorophenol solution at 35 ° C, the polyester is 0.50 to 0.70.
Prvním stupněm způsobu podle vynálezu je dloužení nedlouženého polyesterového kabelu 1,15 až 1,45 krát vyšší než je přirozený poměr dloužení (PPD).The first step of the process of the invention is to stretch the unstretched polyester cable from 1.15 to 1.45 times the natural draw ratio (PPD).
Přirozený poměr dloužení se měří následujícím způsobem: Nedloužený filament se nechá v klidu po dobu 24 hodin v komoře udržované na teplotě 20 až 30 °C a na relativní vlhkosti 50 až 70 % a pak se táhne rychlostí 1000 %/min v komoře udržované na teplotě 20 °C a na relativní ' vlhkosti vzduchu 65 % za použití trhacího stroje Instron. Poměr dloužení, při kterém místo zúžení vlákna zmizí a napětí v tahu se náhle zvýší, se označuje jakožto „přirozený poměr dloužení“.The natural draw ratio is measured as follows: The undrawn filament is left to stand for 24 hours in a chamber maintained at 20-30 ° C and a relative humidity of 50-70% and then drawn at a rate of 1000% / min in the chamber maintained at temperature. 20 ° C and 65% relative humidity using an Instron shredder. The draw ratio at which instead of the taper of the fiber disappears and the tensile stress suddenly increases is referred to as the "natural draw ratio".
Přirozený poměr dloužení se značně mění v závislosti na dvojlomu nedlouženého filamentu, avšak nedloužený filament, připravený běžným způsobem zvlákňování taveniny, má přirozený poměr dloužení 3,0 až 4,0. Při způsobu podle vynálezu se tedy nedloužený kabel, mající přirozený poměr dloužení 3,0, dlouží na 3,45 až 4,35 násobek své původní délky a jestliže je přirozený poměr dloužení 4,0, dlouží se na 4,60 až 5,8 násobek své původní délky. S výhodou se dloužení provádí ve vodě nebo v páře o · teplotě 60 až 100 °C. Dloužení se může provádět jednostupňově. Dává se však přednost dvoustupňovému dloužení, při kterém · se první stupeň provádí ve vodní lázni udržované na teplotě 60 až 80 °C a druhý stupeň se provádí ve vodní lázni nebo v páře při teplotě alespoň 80 °C. Jestliže se používá dvoustupňového dloužení, dává se obecně přednost ve dru hém stupni dloužení na 1,05 až 1,2 násobek.The natural draw ratio varies considerably depending on the birefringence of the undrawn filament, but the undrawn filament prepared by a conventional melt spinning process has a natural draw ratio of 3.0 to 4.0. Thus, in the method of the invention, an undrawn cable having a natural draw ratio of 3.0 is drawn to 3.45 to 4.35 times its original length, and if the natural draw ratio is 4.0, it is drawn to 4.60 to 5.8. times its original length. Preferably the drawing is carried out in water or steam at a temperature of 60 to 100 ° C. The stretching can be carried out in one step. However, a two-stage drawing is preferred, wherein the first stage is carried out in a water bath maintained at 60-80 ° C and the second stage is carried out in a water bath or steam at a temperature of at least 80 ° C. If a two-stage drawing is used, it is generally preferred in the second drawing step to be 1.05 to 1.2 times.
V každém případě · je důležité, aby byl poměr dloužení 1,15 až 1,45 násobek přirozeného poměru dloužení. Jestliže je celkový stupeň dloužení pod touto hranicí, · nemohou se získat vlákna s vysokou pevností a modulem a za této· podmínky jsou podmínky dloužení zhoršeny a není možná trvalá výroba.In any case, it is important that the draw ratio is 1.15 to 1.45 times the natural draw ratio. If the overall degree of elongation is below this limit, high-strength fibers and modulus cannot be obtained and under this condition the elongation conditions are deteriorated and continuous production is not possible.
Dloužený kabel · . se pak tepelně zpracovává za napětí. Tato operace se může provádět například tak, že se a) kabel vede ve styku s horkou deskou, b) kabel se vede cik-cak způsobem kolem několika vyhřívaných válců nebo c] kabel prochází vyhřátou komorou. Toto tepelné · zpracování za napětí se může provádět současně s druhým stupněm dloužení.Long cable. is then heat treated under voltage. This operation can be carried out, for example, by (a) passing the cable in contact with the hot plate, (b) passing the cable in a zigzag manner around a plurality of heated rollers, or (c) passing the cable through the heated chamber. This heat treatment can be carried out simultaneously with the second drawing step.
Výraz „tepelné zpracování za napětí“ používaný v této přihlášce vynálezu a v definici předmětu vánálezu znamená, že se tepelné zpracování provádí v napjatém stavu nebo za konstatní délky nebo za podmínek, kdy se kabel srazí o 5 % nebo o méně než 5 %.The term " heat treatment " as used in this application and in the definition of the subject matter of the invention means that the heat treatment is carried out under tension or at constant length or under conditions where the cable shrinks by 5% or less than 5%.
Dloužený kabel, který se takto tepelně zpracuje při teplotě Ti °C, způsobem podle vynálezu, má obecně srážlivost 5 ·' % nebo vyšší při této teplotě. Jestliže se tedy kabel zahřívá za podmínek, které nedovolují srážení větší než 5 %, je vždy v napnutém stavu. Jestliže je srážení při tomto zpracování větší než 5 %, modul kabele klesá a obloučkovitost se drasticky zhoršuje.The elongated cable which is thus heat treated at a temperature of Ti [deg.] C. by the method of the invention generally has a shrinkage of 5% or higher at this temperature. Therefore, if the cable is heated under conditions that do not allow shrinkage of more than 5%, it is always in a tensioned state. If the shrinkage in this treatment is greater than 5%, the cable module decreases and the curvature deteriorates drastically.
Se zřetelem na teplotu tepelného zpracování s volným srážením T2 °C, musí být tato teplota Ti °C tepelného zpracování za napínání v tomto rozmezí:With regard to the heat treatment temperature with free precipitation T2 ° C, this heat treatment temperature Ti ° C shall be within the following range under tension:
1,25 Tz + 2Hri.ž2401.25 Tz + 2H 2 .240
Jestliže je Ti nižší než (1,25 Tž + 21) není možno dosáhnout u polyesterových vláken, jak je záměrem způsobu podle tohoto vynálezu, modul při 10% prodloužení alespoň 3,0 g/d). Jestliže na druhé straně teplota Ti přesáhne 240°C, dochází při zpracování k částečnému tavení a tím k přilnání vláken. Jestliže je zvláště žádoucí · získat nízkosrážlivá vlákna s vysokým modulem, . je s výhodou teplota Ti vyšší než 180 °C.If the Ti is less than (1.25 T + 21), the modulus at 10% elongation of at least 3.0 g / d) cannot be achieved for the polyester fibers as intended by the method of the invention. If, on the other hand, the temperature T 1 exceeds 240 ° C, a partial melting takes place during the processing and thus the fibers adhere. If it is particularly desirable to obtain low modulus fibers with high modulus,. preferably, the temperature Ti is higher than 180 ° C.
Po tomto tepelném zpracování za napínání se kabel zpracovává v oleji, jak je třeba, a obloučkuje se v pěchovací komoře za teploty 80 až 130 °C. Teplotu kabelu při obloučkování lze zvýšit také předehřátím kabelu před obloučkováním párou nebo vyhřívanou deskou. Nebo se toho může dosáhnout zaváděním vyhřáté páry do pěchovací komory. Jestliže je teplota kabelu v průběhu obloučkování nižší než 80 °C, je obloučkovitost výsledného vlákna · špatná a nemůže být zajištěna dobrá zpracovatelnost spřádáním. Jessiiže překročí 130 °C, klesá modul vlákna, takže se vlákno · stává nezpůsobilým· pro vysokou rychlost vřeten při procesu spřádání. Optimální teplota kabelu při obloučkování je 90 až 120 °C, jelikož · při této tep lote se dosahuje dobré vyváženosti mezi obloučkovitostí a modulem.After this heat treatment under tension, the cable is treated in oil as needed and is turned in a ramming chamber at a temperature of 80 to 130 ° C. The cable temperature during curling can also be increased by preheating the cable before steaming or heating plate. Or this can be achieved by introducing heated steam into the ramming chamber. If the temperature of the cable is less than 80 ° C during the curling process, the curvature of the resulting fiber is poor and good spinning processability cannot be ensured. Even if it exceeds 130 ° C, the fiber module decreases so that the fiber becomes ineligible for high spindle speeds during the spinning process. The optimum cable temperature for curling is 90 to 120 ° C, because at this temperature a good balance is achieved between the curvature and the module.
Obloučkovaný kabel se kontinuálně vede žlabem a je umísťován na dopravník, na kterém se tepelně zpracovává za volného srážení.The stranded cable is continuously routed through the trough and is placed on a conveyor on which it is heat treated by free shrinkage.
V této chvíli je třeba zvýšit hustotu pěchování kabele v průběhu zpracování na 200 kilogramů/m3 nebo více, což je značně více než za normálních podmínek, vhodným způsobem řízení dodávání kabelu na dopravník nebo řízením rychlosti dopravníku. Jestliže je hustota pěchování nižší než 200 kg/ /m3, protahují se obloučky ve chvíli tepelného zpracování za volného vysrážení, což vede ke zhoršení obloučkovitosti а к výraznému snížení spřadatelnosti.At this point, the upset density of the cable during processing needs to be increased to 200 kilograms / m 3 or more, which is considerably more than under normal conditions, by a suitable way of controlling the cable feed to the conveyor or by controlling the conveyor speed. If the upsetting density is less than 200 kg / m 3 , the curves are stretched at the time of the free-precipitation heat treatment, resulting in a deterioration of the curvature and a significant decrease in spinability.
Se zřetelem na teplotu tepelného zpracování Ti °C za napínání má být teplota tepelného zpracování za volného srážení T2 °C v tomto rozmezí:With regard to the heat treatment temperature Ti ° C under tension, the heat treatment temperature with free precipitation T2 ° C should be within the following range:
—2,0 Ti 4-470 ^2^-0,5 Ti + 210—2.0 Ti 4-470 ^ 2 ^ -0.5 Ti + 210
T2>80T2> 80
Jestliže je teplota T2 nižší než 80 °C, obloučkovitá pružnost kabele výrazně klesá, a proto stupeň zbytkového obloučkování vláken za opakovaného protahování v průběhu spřádání značně klesá, což se hned projeví špatnou spřadatelnosti. Na druhé straně, jestliže je teplota T2 nižší než (—2,0 Ti4-If the temperature T2 is lower than 80 ° C, the curvature of the cable decreases significantly, and therefore the degree of residual curl of the fibers during repeated stretching during the spinning process decreases considerably, which immediately results in poor spinability. On the other hand, if the temperature T2 is less than (-2.0 Ti4-
4-470) °C, srážení suchým teplem kabele překročí při teplotě 180 °C 6 % a nízké srážvosti vláken, která je záměrem tohoto vynálezu, nemůže být dosaženo. Jestliže je teplota T'2 nižší než (—2,0 Ti4-470) °C, obloučkovítost a zvláště procento obloučků vláken se drasticky zhorší, čímž je nemožno zaručit dobrou spřadatelnost.4-470 ° C, the dry heat shrinkage of the cable exceeds 6% at 180 ° C and the low fiber shrinkage that is the object of the present invention cannot be achieved. If the temperature T'2 is lower than (-2.0 Ti4-470) ° C, the archiness, and in particular the percentage of fiber turns, will drastically deteriorate, so that good spinability cannot be guaranteed.
Obor teplot Ti а T2, specifikovaný pří způsobu podle tohoto vynálezu představuje vyárafovaná část na obr. 1. Cáry A až E na obr. 1 znázorňují následující rovnice a vyšrafovaná plocha vymezená těmito čarami se využívá při způsobu podle tohoto vynálezu.The temperature range T 1 and T 2 specified in the method of the present invention is represented by the shaded portion in Fig. 1. The lines A to E in Fig. 1 show the following equations and the shaded area delimited by these lines is used in the method of the present invention.
A Ti = 1,25 T2 4- 21Ti Ti = 1.25 T2 4- 21
В T2!=—2,0 T14-470В T2! = - 2.0 T14-470
C T2 = -0,5 T14-210C T2 = -0.5 T14-210
D Ti=f240D f Ti = 240
E T2 = 80E T2 = 80
Cáry А, В a C na obr. 1 vymezují kritické podmínky pro získání modulu, srážlivosti suchým teplem a obloučkovitosti podle tohoto vynálezu. Cárá D vymezuje kritické podmínky к zabránění adhezi vláken v důsledku natavení a čára E vymezuje kritické podmínky pro získání dobré obloučkovité pružnosti.The lines A, V and C in Fig. 1 define the critical conditions for obtaining the module, dry heat shrinkage, and arcuate according to the present invention. Line D defines critical conditions to prevent fiber adhesion due to melting and line E defines critical conditions for obtaining good arcuate elasticity.
Popsaný způsob podle tohoto vynálezu umožňuje získat polyesterová vlákna s vysokou pevností a modulem, s nízkou tepelnou srážlivosti a s nejlepším obloučkováním díky synergickému jevu, ke kterému dochází kom binací dloužení, tvarování a tepelného ustalování za popsaných podmínek. Například polyethylentereftalová vlákna vyrobená popsaným způsobem mají M10 (modul při protažení 10 % (alespoň 3,0 g/d, srážení působením suchého tepla při 180 °C ne větší než 6 % a procentovou obloučkovitost alespoň 10 %. V závislosti na podmínkách se mohou získat polyethylentereftalová vlákna s pevností alespoň 6,5 g/d, s prodloužením ne větším než 30 %, s M10 alespoň 4,5 g/d, s procentovou obloučkovitosti alespoň 10 °/o, se srážením působením suchého tepla při 180 stupních Celsia ne větším než 6 % a s obloučkovou pružností alespoň 70 %.The described process of the present invention makes it possible to obtain polyester fibers of high strength and modulus, low thermal shrinkage and best twist due to the synergistic phenomenon that occurs by a combination of stretching, shaping and thermal stabilization under the described conditions. For example, the polyethylene terephthalate fibers produced by the process have an M10 (modulus at elongation of 10% (at least 3.0 g / d, dry heat shrinkage at 180 ° C of no more than 6% and a percent curvature of at least 10%). polyethylene terephthalate fibers with a strength of at least 6,5 g / d, with an elongation of not more than 30%, with an M10 of at least 4,5 g / d, with a per cent arc of at least 10 ° / o, with dry heat shrinkage at 180 degrees Celsius not more than 6% and with a curvature of at least 70%.
Tato vlákna se řežou na vhodnou délku к výrobě stříže. Jestliže se stříž spřádá buď samotná nebo spolu s jinými vlákny, jako je bavlna, buničinová stříž nebo len zlepší se rouno 11a rozvolňovači, nabalování vlákna na válec mykacího stroje atd. v předpřádacím stupni a spřádání se může provádět při vysoké rychlosti.These fibers are cut to a suitable length to produce staple fibers. If the staple is spun either alone or together with other fibers such as cotton, pulp staple or flax, the web 11a will be improved by the spreader, the wrapping of the fiber onto the carding machine roller etc. in the pre-spinning stage and spinning can be performed at high speed.
Například při sepředení směsi 65/35 obchodní polyesterové stříže a bavlny na spřádanou přízi o čísle 45 je rychlost otáček vřeten ve spřádacím stupni nejvýše 16 000 ot/min a specifická pevnost spřádané příze je nejvýše 29 kg. Na rozdíl od toho nepůsobí stříž, vyrobená způsobem podle vynálezu, potíže ani při tom, když rychlost vřeten stoupne na 20 000 ot/min a specifická pevnost [pevnost přadének) spřádané příze se může zvýšit až na 34 až 35 kg.For example, when a 65/35 commercial polyester staple and cotton blend is spun into a 45 yarn, the spindle speed in the spinning stage is at most 16,000 rpm and the specific yarn strength is at most 29 kg. In contrast, the staple produced by the process according to the invention does not present any difficulties even when the spindle speed rises to 20,000 rpm and the specific strength (spinning strength) of the spun yarn can be increased up to 34-35 kg.
Následující příklady způsob podle vynálezu blíže objasňují. Procentová obloučkovitost, stupeň obloučkování filamentů, se měří následujícím způsobem:The following examples illustrate the process according to the invention. The percent curl, the degree of filament curl, is measured as follows:
Vzorek filamentů dané délky (a) se zatíží počátečním zatížením 2 mg/denier. Pak se na vlákno působí zatížením 50 mg/denier a měří se délka (b) filamentů po uplynutí 30 s. Procentovou obloučkovitost vyjadřuje vztah:A sample of filaments of given length (a) is loaded with an initial loading of 2 mg / denier. The fiber is then subjected to a load of 50 mg / denier and the length (b) of the filaments is measured after 30 seconds.
[b-a] /ЬХЮО (%)[b-a] /% (%)
Příklad 1Example 1
Nedloužený kabel (přirozený poměr dloužení 3,43), získaný zvlákněním taveniny polyethylentereftalátu s vnitřní viskozitou 0,62 se dlouží nejprve 3,90 krát v teplé lázni udržované na teplotě 70 °C a pak na 1,10 násobek v teplé lázni udržované na teplotě 90 stupňů Celsia. Celkový poměr dloužení je 4,29 (1.25 násobek přirozeného poměru dloužení). Pak se kabel tepelně zpracovává za napínání na desce s povrchovou teplotou Ti °C. Pak se kabel zahřívá párou a vede se do pěchovací komory, kde se obloučkuje za udržování na teplotě 95 °C. Kabel, odtahovaný z pěchovací komory se kontinuálně vede do komory pro tepelné zpracování typu s cirkulací horkého vzduchu a tepelně se zpracovává za volného srážení při teplotěAn undrawn cable (natural draw ratio 3.43), obtained by melt spinning of a 0.62 intrinsic polyethylene terephthalate melt, is first drawn 3.90 times in a warm bath maintained at 70 ° C and then 1.10 times in a warm bath maintained at temperature 90 degrees Celsius. The overall draw ratio is 4.29 (1.25 times the natural draw ratio). Then, the cable is heat treated under tension on a plate having a surface temperature of Ti ° C. The cable is then heated with steam and passed to a ramming chamber where it is curved while maintaining a temperature of 95 ° C. The cable withdrawn from the ramming chamber is continuously fed into a heat treatment chamber of the hot air circulation type and heat treated in a free-shrink at a temperature of
Ta °C za udržování hustoty pěchování kabele 300 kg/m3.Ta ° C while maintaining a cable tamping density of 300 kg / m 3 .
Mění . se teploty Ti a T2 při uvedeném procesu a měří se M10, srážlivost suchým teplem při teplotě 180 °C a procentová obloučkovitost výsledného vlákna. Získané výsledky jsou uvedeny na obr. 2 až 4.Changing. and the M10, dry heat shrinkage at 180 ° C, and the percent curvature of the resulting fiber are measured. The results obtained are shown in Figures 2 to 4.
Z - výsledků na obr. 2 až 4 je zřejmé, že se mohou vyrobit vlákna mající M10 alespoň 3,0 g/d, srážlivost suchým teplem o teplotě 180 °C ne větší než 6,0 % a procentovou obloučkovitost alespoň 10 %, jedině jsou-li teploty Ti a T2' v rámci oboru vyšrafovaného na obr. 1.From the results in Figures 2 to 4, it can be seen that fibers having an M10 of at least 3.0 g / d, a dry heat shrinkage of 180 ° C of not more than 6.0% and a percent curvature of at least 10% can be produced, only when the temperatures T 1 and T 2 'are within the field shaded in Fig. 1.
P říklad 2Example 2
Nedloužený kabel z polyethylentereftalátu s vnitřní viskozitou 0,62, vyrobený běžným zvlákněním taveniny, který má přirozený poměr dloužení 1,10 až 1,25 násobek přirozeného poměru dloužení za použití teplé lázně udržované na teplotě 70 °C v prvním stupni dloužení a za použití - teplé lázně udržované na teplotě 90 °C ve druhém stupni dloužení. V každém stupni se poměr dloužení mění způsobem zachyceným v tabulceAn undrawn polyethylene terephthalate cable having an intrinsic viscosity of 0.62, manufactured by conventional melt spinning, having a natural draw ratio of 1.10 to 1.25 times the natural draw ratio using a hot bath maintained at 70 ° C in the first draw stage and using - hot baths maintained at 90 ° C in the second drawing stage. At each stage, the draw ratio varies as shown in the table
1. Dloužený kabel se vede způsobem cik-cak mezi vyhřívanými válci udržovanými na teplotě 195 °C za účelem tepelného zpracování za napínání a pak se obloučkuje stejným způsobem jako v příkladu 1. Obloučkovaný kabel se tepelně zpracovává za volného vysrážení při teplotě 100 °C, za udržování hustoty pěchování kabele 300 kg/m3.1. The stranded cable is guided zig-zag between heated rollers held at 195 ° C for heat treatment under tensioning and then curled in the same manner as in Example 1. The stranded cable is heat-treated with free precipitation at 100 ° C, maintaining a cable tamping density of 300 kg / m 3.
Vlastnosti výsledných vláken jsou uvedeny v tabulce 1.The properties of the resulting fibers are shown in Table 1.
Tabulka 1Table 1
při 180 °C, %at 180 ° C,%
Příklad 3Example 3
Zkouška číslo 2 z příkladu 2 se opakuje za měnění teploty kabelu ve chvíli obloučková ní, -teploty T2 a hustoty pěchování kabelu ve chvíli tepelného zpracování za volného srážení. Měří se charakteristiky obloučkovitosti vláken - a výsledky se uvádějí v tabulce 2.Test number 2 of Example 2 was repeated to vary the temperature of the cable at the time of curling, the temperature T2 and the tamping density of the cable at the time of heat shrinkage treatment. The curvature characteristics of the fibers are measured - and the results are shown in Table 2.
Tabulka - 2Table - 2
Zkoušky číslo 4, 7 a 9 představují porovnáníTests Nos. 4, 7 and 9 represent a comparison
P ř í k 1 a d 4Example 1 a d 4
Nedloužený kabel z polyethylentereftalátizoftalátu (obsahující 5 mol % jednotek izoftalové kyseliny) mající vnitřní viskozitu 0,60 se dlouží na celkový poměr dloužení 1,25 násobek přirozeného poměru dloužení stejným způsobem jako podle příkladu 2 zkouška číslo 2. Pak se dloužený kabel podrobí stejnému tepelnému zpracování za napínání, obloučkování a - tepelnému zpracování za volného vysrážení jako je popsáno v příkladu 2. Výsledná vlákna mají denier monofilamentu 1,26, specifickou pevnost 6,68 gramů/d, prodloužení 24,2 %, M10 4,4 g/d a srážlivost suchým teplem při teplotě 180 °CAn undrawn polyethylene terephthalate isophthalate cable (containing 5 mol% isophthalic acid units) having an intrinsic viscosity of 0.60 is drawn to a total draw ratio of 1.25 times the natural draw ratio in the same manner as in Example 2 of Test 2. Then the draw cable is subjected to the same heat treatment. under stretching, bending, and - free-precipitation heat treatment as described in Example 2. The resulting fibers have a monofilament denier of 1.26, a specific strength of 6.68 grams / d, an elongation of 24.2%, an M10 of 4.4 g / d and shrinkage. Dry heat at 180 ° C
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP47110228A JPS526368B2 (en) | 1972-11-06 | 1972-11-06 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS202028B2 true CS202028B2 (en) | 1980-12-31 |
Family
ID=14530325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS785452A CS202028B2 (en) | 1972-11-06 | 1973-11-06 | Polyester staple fibre texturing method |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3892021A (en) |
| JP (1) | JPS526368B2 (en) |
| BR (1) | BR7308648D0 (en) |
| CS (1) | CS202028B2 (en) |
| DE (1) | DE2355140A1 (en) |
| FR (1) | FR2205589B1 (en) |
| GB (1) | GB1415966A (en) |
| IT (1) | IT1003171B (en) |
| NL (1) | NL7315185A (en) |
| PH (1) | PH10107A (en) |
| RO (1) | RO71188A (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5123348A (en) * | 1974-08-15 | 1976-02-24 | Toyo Boseki | Horiesuterusenitono kenshukukakoho |
| JPS5545443A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Toray Industries | Polyester fiber staple for mattress |
| EP0037118B1 (en) * | 1980-04-02 | 1984-09-26 | Teijin Limited | A process for manufacturing a bulky flat yarn |
| US4359557A (en) * | 1980-09-11 | 1982-11-16 | Eastman Kodak Company | Process for producing low pilling textile fiber and product of the process |
| JPS6099027A (en) * | 1983-10-31 | 1985-06-01 | 帝人株式会社 | Polyester crimped fiber and its production |
| JPS62197698U (en) * | 1986-06-06 | 1987-12-16 | ||
| JPS63148643U (en) * | 1987-03-18 | 1988-09-30 | ||
| JP2581727B2 (en) * | 1988-01-22 | 1997-02-12 | 帝人株式会社 | Method of crimping high modulus fiber |
| JP2505089B2 (en) * | 1992-02-20 | 1996-06-05 | 勝美 池田 | Fastening member, fastening machine element set, method of joining fastening machine elements |
| US5759926A (en) * | 1995-06-07 | 1998-06-02 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Fine denier fibers and fabrics made therefrom |
| WO1997021862A2 (en) | 1995-11-30 | 1997-06-19 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Superfine microfiber nonwoven web |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3499953A (en) * | 1966-04-05 | 1970-03-10 | Techniservice Corp | Strand treatment |
| US3491420A (en) * | 1967-10-17 | 1970-01-27 | Techniservice Corp | Strand crimping |
| US3553803A (en) * | 1969-01-03 | 1971-01-12 | Schwarza Chemiefaser | Process and device for crimping and heat-setting of yarns made from synthetic linear high polymers |
| JPS4923247B1 (en) * | 1970-05-07 | 1974-06-14 | ||
| US3667094A (en) * | 1970-05-27 | 1972-06-06 | Polymer Processing Res Inst | Method for heat-setting of crimps of artificial filament tows |
| US3719976A (en) * | 1971-05-04 | 1973-03-13 | Teijin Ltd | Process for producing crimped polyester filaments |
-
1972
- 1972-11-06 JP JP47110228A patent/JPS526368B2/ja not_active Expired
-
1973
- 1973-10-31 US US411385A patent/US3892021A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-11-05 DE DE19732355140 patent/DE2355140A1/en active Pending
- 1973-11-05 GB GB5132373A patent/GB1415966A/en not_active Expired
- 1973-11-05 RO RO7376539A patent/RO71188A/en unknown
- 1973-11-06 BR BR8648/73A patent/BR7308648D0/en unknown
- 1973-11-06 FR FR7339331A patent/FR2205589B1/fr not_active Expired
- 1973-11-06 PH PH15189A patent/PH10107A/en unknown
- 1973-11-06 NL NL7315185A patent/NL7315185A/xx unknown
- 1973-11-06 IT IT30978/73A patent/IT1003171B/en active
- 1973-11-06 CS CS785452A patent/CS202028B2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1415966A (en) | 1975-12-03 |
| PH10107A (en) | 1976-08-26 |
| RO71188A (en) | 1982-05-10 |
| DE2355140A1 (en) | 1974-05-16 |
| JPS526368B2 (en) | 1977-02-22 |
| JPS4968012A (en) | 1974-07-02 |
| FR2205589B1 (en) | 1976-10-01 |
| FR2205589A1 (en) | 1974-05-31 |
| IT1003171B (en) | 1976-06-10 |
| US3892021A (en) | 1975-07-01 |
| BR7308648D0 (en) | 1974-09-05 |
| NL7315185A (en) | 1974-05-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3019507A (en) | Method of making bulky continuous filament yarns of isotactic polyolefins | |
| KR100603487B1 (en) | Process for Making PolyTrimethylene Terephthalate Staple Fibers, and PolyTrimethylene Terephthalate Staple Fibers, Yarns and Fabrics | |
| US20160138193A1 (en) | Process for the preparation of a fiber, a fiber and a yarn made from such a fiber | |
| CS202028B2 (en) | Polyester staple fibre texturing method | |
| US3321448A (en) | Nylon staple fiber for blending with other textile fibers | |
| JP5254708B2 (en) | Variety of different sizes | |
| JP2021529895A (en) | Spun yarns containing polyester staple fibers and fabrics containing polyester staple fibers | |
| KR100700796B1 (en) | Spontaneous high-crimp polyester multiple staple fiber, and spun yarn and nonwaven fabric containing the same | |
| JP2003527497A (en) | Manufacture of poly (trimethylene) terephthalate woven staples | |
| US20030111171A1 (en) | Poly(trimethylene) terephthalate texile staple production | |
| JPH10204721A (en) | Highly shrinkable polyester staple and its production | |
| US6877197B1 (en) | Process for treating a polyester bicomponent fiber | |
| US4359557A (en) | Process for producing low pilling textile fiber and product of the process | |
| KR101043884B1 (en) | Method for preparing polyester conjugated fiber having latent crimping characteristics and the conjugated fiber prepared thereby | |
| KR20090072062A (en) | A technical polyester fiber with high tenacity and low shrinkage and its manufacturing process | |
| CN88101834A (en) | Improved cationic dyeable copolyester draw textured feed yarn | |
| JPS5830412B2 (en) | High shrinkage copolyester fiber and method for producing the same | |
| JPS58203114A (en) | Preparation of textured yarn | |
| KR800000069B1 (en) | Method of preparing a polyester fiber | |
| JPH0350007B2 (en) | ||
| JPS62257B2 (en) | ||
| JPS6245326B2 (en) | ||
| JPS5891819A (en) | Production of elastic yarn | |
| KR100569680B1 (en) | A false twisted and melted partially polyester yarn, and a process of preparing for the same | |
| JPH0327140A (en) | Mixed yarn having different fineness and shrinkage |