CS200482B2 - Process for removing oxides of sulphur and device for making this process - Google Patents
Process for removing oxides of sulphur and device for making this process Download PDFInfo
- Publication number
- CS200482B2 CS200482B2 CS756757A CS675775A CS200482B2 CS 200482 B2 CS200482 B2 CS 200482B2 CS 756757 A CS756757 A CS 756757A CS 675775 A CS675775 A CS 675775A CS 200482 B2 CS200482 B2 CS 200482B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- gas
- regeneration
- sulfur dioxide
- sulfur
- plant
- Prior art date
Links
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 title abstract 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 190
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 60
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 60
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 30
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract 3
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 274
- 239000000370 acceptor Substances 0.000 claims description 25
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 claims description 24
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 22
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 15
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 5
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 24
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 abstract description 15
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 13
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 12
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 abstract description 12
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 abstract description 7
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 abstract description 7
- -1 sulphur compound Chemical class 0.000 abstract description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 101100188555 Arabidopsis thaliana OCT6 gene Proteins 0.000 abstract 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 abstract 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 21
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 21
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 15
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 11
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 10
- QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N Carbon disulfide Chemical compound S=C=S QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 6
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 6
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000002516 radical scavenger Substances 0.000 description 3
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010051379 Systemic Inflammatory Response Syndrome Diseases 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- UMGDCJDMYOKAJW-UHFFFAOYSA-N thiourea Chemical compound NC(N)=S UMGDCJDMYOKAJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- WQZGKKKJIJFFOK-QTVWNMPRSA-N D-mannopyranose Chemical compound OC[C@H]1OC(O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H]1O WQZGKKKJIJFFOK-QTVWNMPRSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical class OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000002193 Pain Diseases 0.000 description 1
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Natural products NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 101150115538 nero gene Proteins 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GGROONUBGIWGGS-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+);hydrate Chemical compound O.[O-2].[O-2].[Zr+4] GGROONUBGIWGGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000007634 remodeling Methods 0.000 description 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 125000000446 sulfanediyl group Chemical group *S* 0.000 description 1
- 230000000153 supplemental effect Effects 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/48—Sulfur dioxide; Sulfurous acid
- C01B17/50—Preparation of sulfur dioxide
- C01B17/60—Isolation of sulfur dioxide from gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/0404—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process
- C01B17/0408—Pretreatment of the hydrogen sulfide containing gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/302—Sulfur oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40083—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption
- B01D2259/40086—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by using a purge gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/402—Further details for adsorption processes and devices using two beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
- B01D53/0438—Cooling or heating systems
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu odstraňování kysličníků síry z plynů nebo směsí plynů na tuhých akceptorech s periodickou regenerací těchto akceptorů, s následnou o sobě známou konverzí kysličníku siřičitého. Vynález se také týká zařízení pro čištění plynů obsahujících kysličníky síry а к převedení těchto kysličníků síry na kyselinu sírovou nebo elementární síru.
Kysličníky síry se mohou odstranit z'plynů je obsahujících, jako jsou odpadní plyny z kotelen, zachycením na tuhých akceptorech. Nasycené akceptory se pak periodicky regenerují. Obsah kysličníku siřičitého v plynu, odcházejícím při regeneraci ze zařízení, v němž se tyto kysličníky síry zachycují, kolísá od nuly nebo prakticky nuly na počátku a na konci regenerace do maximální, uprostřed ležící hodnoty během regenerace. Při kombinovaném provozování zařízení pro konverzi kysličníku siřičitého s výše uvedeným zařízením vyvolává tato měnící se koncentrace kysličníku siřičitého v plynu odcházejícím z regenerace značné konstrukční obtíže, související s regulací provozu zařízení pro konverzi kysličníku siřičitého.
I Například v zařízení pro získávání elementární síry, jímž obvykle je zařízení Clausova | typu, vzniká síra z kysličníku siřičitého a sirovodíku alespoň zčásti v přítomnosti kataly* zátoru podle reakčního vztahu:
H2S + S02 ---- S + H20.
Aby reakce proběhla co nejúplněji a aby se koncentrace sirovodíku a/nebo kysličníku siřičitého v odpadních plynech odcházejících z tohoto druhého zařízení udržovala na co nejniŽŠÍ hodnotě, je velmi důležité, aby se sirovodík a kysličník siřičitý přiváděly ve stechiometrickém poměru. Při kolísající koncentraci kysličníku siřičitého, jak je výše popsána, bučí musí koncentrace sirovodíku také příslušně kolísat nebo při neměnném přívodu sirovodíku se musí použít přídavného zdroje kysličníku siřičitého, přičemž možství přidaného kysličníku siřičitého závisí na koncenOraci kysličníku siřičitého v odpadním plynu, odcházejícím z regenerace.
Těmto nevýhodám -se lze vyhnout, pokud se kysličníky síry odstraňují z plynů nebo směsí plynů způsobem podle vynálezu. ‘
Způsob odstraňování ' kysličníků síry z - plynů nebo směsí plynů zachycováním kysličníků síry na tuhých akceptorech . s periodickou regenerací těchto akceptorů, v kombinaci s následnou, o sobě známou konverzí kysličníku siřičitého, přičemž zachycovácí stupeň zahrnuje nejméně dva reakční stupně, kterých se Střídavě používá pro zachycování kysličníků síry a následnou regeneraci nasycených akceptorů, čímž se získá odpadní plyn z regenerace o kooísajícím obsahu kysličníku siřičitého, a kde odpadní plyn z regenerace se chladí a odděluje od zkondenzované vody takto vzniklé, se podle vynálezu provádí tak, že se ochlazený odpadní plyn z regenerace odstraňuje, kdykooiv obsah kysličníku - siřičiéého je nulový nebo prakticky nulový a v ostatních obdobích se stlačuje a skladuje za tlaku v plynné formě v zásobníku, ze kterého se zavádí konstantní nebo skoro konstantní proud kysličníku Siřičitého k dalšímu chemickému - zpracování kysličníku siřičitého, přičemž v obdobích, kdy obsah kysličníku siřičitého v plynu odcházejícím z regenerace je nulový nebo prakticky nulový, se proud plynu obsahujícího kysličník siřičitý ze zásobníku popřípadě nasává, stlačuje a zavádí opět do zásobníku.
„ Tento způsob se účelně provádí v zařízení pro čištění plynů obsah^ících kysličníky síry a k převedení těchto kysličníků síry na kyselinu sírovou nebo elemennární síru, kteréžto zařízení zahrnuje zařízení pro pohlcování kysličníků, síry na tuhém akceptorů, sestávající nejméně ze dvou reaktorů, dále zařízení pro poskytování konstantního proudu plynného kysličníku si^i^^^té^ř^o a zařízení pro konvvrzi kysličníku siřičiéého, které se vyznačuje tím, že zařízení pro poskytování konstantního proudu kysličníku siřJ^črLé^h^o zahrnuje komppreor, chladič a zásobník plynu, tvořený tlakovou nádobou, přičemž sací strana komppesoru je přímo nebo nepřímo spojena s výpustí- odpadního plynu, o^c^}uh^2^z^n:ící^h^o po regeneraci ze zařízení - pro zachycování kysličníků síry a obsah^ícího kysličník siřičitý, a výstupní - strana komppesoru je spojena . se vstupem do chladiče, zatímco vstup do zásobníku plynu tvořeného tlakovou.nádobou je spojen s výstupem z chladiče a výpusl plynu ze zásobníku plynu tvořeného tlakovou nádobou je přímo nebo nepřímo spojena se vstupem do zařízení pro konverzi kysličníku siřičitého.
Zařízení pro konverzi kysličníku siřičiéého může tedy sestávat ze zařízení na výrobu kyseliny sírové. V takovém zařízení, v němž se kysličník siřičitý nejprve katalyticky přemění v kysličník sírový a kysličník sírový se pak absorbuje ve - zředěném nebo koncentrovanějším roztoku kyseliny. - sírové, je rovněž velmi nežádoucí, aby výchozí plynný proud měl kooísající obsah kysličníku siřičitého.
Vynniez skýtá mэž^í^oost provozovat zařízení, v němž se .zachyc^í kysličníky síry, v kombinaci se zařízením pro konverzi kysličníku siřičitého vyrovnáním vysoce kolísajícího obsahu kysličníku siřičiéého v odpadním plynu, odcházejícím z regenerace.
Vynniez umožňuje provozovat zařízení, v němž se kysličníky síry zachycuj z plynů nebo spPsí plynů na tuhých akceptorech a pak se opět uvolňuuí regenerací těchto akceptorů, v kombinaci se zařízením pro konverzi kysličníku siřičitého, přičemž první zařízení zahrnuje nejméně dva reaktory, kterých se střídavě používá pro zachycování kysličníků síry a následnou regeneraci nasycených akceptorů, čímž se získá odpadní plyn, odcházzníeí z regenerace, o kolísajícím obsahu . kysličníku siři^či-é^i^o, kterýžto způsob se vyznačuje tip, že - k získání plynného proudu o konstantním nebo prakticky konstantním obsahu kysličníku siřičitého, přiváděním do zařízení pro konverzi kysličníku siři^či.é^i^o, se odpadní plyn odcházzníeí z - regenerace - po ochlazení a odstranění zkondenzované vody skladuje pod tlakem v zásobníku plynu, z něhož se kysličník siřičitý přivádí do uvedeného druhého zařízení. Ochlazený plyn, odcházející z regenerace, se s výhodou stlačuje na tlak v rozmezí 0,1 až 1,0 MPá, zejména 0,2 až 0,6 MPa.
Způsob a zařízení podle vynálezu jsou dále detailně popsány zvláště s ohledem na možná výhodná provedení.
V dalším popisu se zařízení, v němž se kysličníky síry zachycují z plynů nebo směsí plynů na tuhých akceptorech a pak se opět uvolňují regenerací těchto akceptorů, označuje pro zjednodušení jak,o zachycovací zařízení nebo první zařízení. Obvykle toto zařízení zahrnuje nejméně dva reaktory (nebo pracovní prostory), kterých se střídavě používá pro zachycování, je však také možné použít tří nebo i více reaktorů nebo pracovních prostorů. Takovéhoto zařízení je možno použít к odstraňování kysličníků síry z kouřových plynů, aby tyto bylo možno vypouštět volně do ovzduší bez nebezpečí jeho znečištění. Akceptory, používané v zachycovacím zařízení, obvykle zahrnují kov a/nebo sloučeninu kovu, nanesené na nosiči. Obzvlášl vhodný akceptor tohoto typu zahrnuje kysličník mědi, nanesený na nosič, tvořený kysličníkem hlinitým.
Zařízení pro konverzi kysličníku siřičitého se v dalším pro jednoduchost označuje jako druhé zařízení. Z výše uvedeného je zřejmé, že tímto druhým zařízením může být bučí zařízení na výrobu kyseliny sírové nebo zařízení к získávání síry. Z dalšího popisu bude zřejmé, že zařízení к získávání síry je modifikací běžného Clausova zařízení, zejména pokud jde o nekatalytickou část takovéhoto běžného zařízení к získávání elementární síry.
Zařízení, v němž se získává konstantní nebo prakticky konstantní proud kysličníku siřičitého, se v dalším popisu pro jednoduchost označuje jako vyrovnávací zařízení.
Odpadní plyn, odcházející během regenerace během zachycovacího zařízení, má teplotu 325 až 500 °C; je žádoucí, aby se tento plyn nejprve ochladil na teplotu pod 100 °C.
S výhodou se chlazení provádí ve dvou stupních, přičemž se plyn v prvním stupni ochladí na teplotu těsně nad rosným bodem při daném tlaku, čímž se vyrobí nízkotlaká pára, a pak ve druhém stupni se ochladí na teplotu hluboko pod rosným bodem, čímž vznikne kondenzační voda. Tento druhý stupeň se vhodně provádí v koloně, v níž se odpadní plyn z regenerace, obsahující kysličník siřičitý, ochladí protiproudně s vodou nebo vodným roztokem. Odpadní plyn z regenerace se například ochladí na teplotu 35 až 70 °C. Vzniklá kondenzační voda se může v další koloně zbavit vypuzením parou případně rozpuštěného kysličníku siřičitého, který se pak může vrátit к odpadnímu plynu z regenerace.
Používá-li se regeneračního plynu obsahujícího vodík, vzniká při regeneraci nasyceného akceptorů vodní pára. Mimoto se vodní pára výhodně též přidává к regeneračnímu plynu. Výše uvedené chlazení odpadního plynu odcházejícího z regenerace proto rovněž slouží к odstranění veškeré této přidané a vytvořené vodní páry а к dalšímu zvýšení koncentrace kysličníku siřičitého v odpadním plynu, odcházejícím z regenerace.
Po ochlazení se odpadní plyn z regenerace může stlačit jakýmkoliv vhodným kompresorem. S výhodou se odpadní plyn z regenerace po stlačení opět ochladí. Toto ochlazování se může provádět přímo nebo nepřímo, avšak stlačený odpadní plyn je možno nejvhodněji chladit způsobem, kterým se ochladil před stlačením, to jest protiproudným stykem s vodou nebo vodným roztokem.
Je v samotné povaze pochodu, probíhajícího v zachycovacím zařízení, že v určitých okamžicích během tohoto pochodu je koncentrace kysličníku siřičitého v odcházejícím plynu nulová nebo prakticky nulová; v takovémto případě se do vyrovnávacího zařízení přivádí buč pára, popřípadě smíšená s plynnými složkami redukčního plynu používaného jako regenerační plyn, nebo směs páry a redukčního plynu. Aby bylo možno v těchto případech udržet kompresor v chodu, stlačuje se - u výhodného provedení způsobu podle vynálezu - odpadní plyn z regenerace po ochlazení v kompresoru, který je na své sací straně rovněž spojen se zásob♦ níkem kysličníku siřičitého, z kteréhožto zásobníku se kysličník siřičitý odebírá v okamŽicích, kdy obsah kysličníku siřičitého v odpadním plynu z regenerace je nulový nebo prakticky nulový. Tímto způsobem je možné dodávat uvedený odpadní plyn, po kondenzaci v něm příoomnt vodní páry, jak výše uvedeno, v obdobích, kdy odpadní plyn z regeneraceobsahuje vysokou konccntraci redukčního plynu, avšak žádný kysličník siřičitý, do vhodného spalovacího zařízení, například do spalovacího prostoru kotle, z něhož odchhzzjí spalné plyny. Jiným vhodným spalovacím zařízením pro tento odpadní plyn z regenerace je spalovací pec druhého zařízení.
Výše popsané provedení umožňuje zvolit malou velikost zásobníku na plyn, poněvadž objem plynu, který se skladuje, je meeTí. Je třeba,aby zařízení zahrnovalo vhodné regulační ústrojí, aby bylo zajištěno, že se vendly v potrubí otevřou a/nebo zavřou přesně tehdy, kdy je toto třeba. Tento požadavek není třeba blíže rozvádět, poněvadž jeho nutnost, je odborníkovi zcela jasná. Podnět pro ovládání ventilů může být například odvozen z měření vodiv^ti odpadního plynu z regenerace, poněvadž jeho vodivost v přítomnooti vodíku ‘prudce stoupá. Výhodou popsaného provedení dále je, že obsah zásobníku na plyn se důkladně prunísi, takže se v něm nevyskytují rozdílné koncentrace a je možno z něho ddeebrat plynný proud s prakticky stálým obsahem kysličníku sličného pro použžtí v následném stupni. Z uvedeného plyne, že za předpokladu vhodného regulačního ústrojí У zajištění nepřetržitého míšení je Уomopesor schopen odebírat kysličník siřičitý ze zásobníku na plyn i v okamžcích, kdy obsah kysličníku siřičitého v odpadním plynu z regenerace není nulový nebo prakticky nulový. Za tímto účelem bude obvykle pootiačudící, aby kompresor odeebral malý doplňkový proud, představující přibližně 1 až 10 % celkového objemu plynu, který se má stlačit.
Kollcentrace kysličníku siřičiéého v plynném proudu, odcházejícím ze zásobníku na plyn do druhého zařízení,je v rozmezí 7,5 až 95 objemových % podle regeneračního plynu, používaného v zachycovacím zařízení.
Zásobník na plyn, do něhož se přivádí stlačený plyn obsahující kysličník siřičitý, , může,mít УonttantcS objem nebo se v něm může udržovat Уonctantní tlak. V prvním případě se tlak v zásobníku na plyn bude оОп^ a poyiesne pokaždé, když obsah kysličníku siřičiéého v odpadním plynu z regenerace je nulový nebo prakticky nulový, zatímco kysličník siřičitý se plynule dodává do druhého zařízení ze zásobníku na plyn. Tak například, používv-li se tlaku přibližně 4 kg/cm , bude se tlak v zásobníku na plyn оОп^ například v rozmezí 2,5 a 4 kg/cm^ V jaké míře tlak v zásobnou na plyn ^kles^ je rovněž závist na . ^lce období, během nichž se do vyrovnávacího zařízení ne^ivádí žádný ktyličníy siřičitý a na veeikosti zásobníku na plyn. Ve druhém případě se mění objem zásobníku na plyn; tlak v něm se může udržovat konstantním změnou výše hladiny kapaliny v zásobníku. Vhodnou kapalinou pro tento účel je voda. Tento způsob však vyžaduje větší mlclsSví zařízení, takže je výhodn^ší způsob, při němž se používá zásobníku ne plyn o konstantním objemu. Ktllčníy siřičitý, uskladněný v zásobníku na plyn, se tedy z něho může odvádět, do druhého zařízení, kterým může být zařízení na výrobu kyseliny sírové nebo Clausovo zařízení nebo zařízení pro jakýkoliv jiný způsob, při němž je zapotřebí stálého proudu kysličníku siřičiéého. Poněvadž výroba kyseliny sírové spočívá vždy na kysličníku siřičiéém, není tento aspeké třeba íále rozvádět. Je-li druhým zařízením Clausovo zařízení, je nutno CLausovo zařízení přizpůsobit’ nebo popřípadě upravvt, protože se obecně jako suroviny pro da^ovo zařízení používá sirovodíku nebo plynů obsahnuJí-cích sirovodík.
V tomto ohledu existuje několik ooOntoSí, které budou v dalším vysvětleny.
Můžese stát, že objem kysličníku siřičiéého, který se má přivést do Clausova zařízení za jednotku doby, je příliš malý vzhledem У celkové kapacitě zařízení pro získávání elementární síly a že uvedené zařízení má také zpracovat velká mdství siroooiSУu. V tomto případě se kysličník siřičitý může přivádět pomocí zvláštního hořáku do spalovací komory tepelné reakční zóny CIcusovc zařízení. Při výhodném provedení se kysličník siřičitý přivádí do tepelné rncУčtí zóny prsenncovým rozváděčem opatřeným výstupními otvory, které jsou upraveny tak, že se plyn obsahujíci kysličník siřičitý rozvádí kolem plamene, získaného částeč5 ným spalováním sirovodíku. Částečné spalování sírovodíku se řídí tak, že popsaným přidáváním kysličníku siřičiéého se ·· získá spalný plyn, u něhož je poměr síro vodíku ke kysličníku siřičttému roven 2. V tomto případě je moono.ppidat takové možstvi kysličníku siřičiéého, aby m^stv! přidaného kysličníku siřičitého činilo vzhledem k mnossví kysličníku siřičitého, ·vytvořenému částečným spálením sirovodíku, nejméně 25 mooárních %. . Je však výhodné přidat pouze takové mnoství kysličníku siřiiitéhž, aby mnoství přidaného kysličníku siřičitého činilo nanejvýš 85 moř^i^i^zích % a s výhodou pouze 50 % celkového možsSví příOooméhž kysličníku siřič^ého. Je-li třeba, je · nutno · přidat další palivo ďo horáku v tepelné zóně během částečného spalováni,·aby bylo zajištěno', Se teplota v příslušné zóně je · vyšší neS I 700 °C a s výhodou v rozmezí 900 aS 1400 °C.
Je-li sirovodík k dispozici v takovém manoss-ví, Se se poSadovaného stechiometrického poměru sirovodíku ke kysličníku siřičttmmu 2:1 dosáhne bez předchozího částečného·spálení * sirovodíku, je moSno použst připraveného Clausova zařízení a směs sirovodíku a kysličníku siřiiitéhž se po zahřátí na poSadovanou reakční teplotu přímo vede do první katalytické zóny druhého zařízení.
Výše·popsaných způsobů se použije zejména tam, kde sirovodík . je·dostupný z jiného zdroje, jako je tomu například v rafinériích. Způsob podle vynálezu se však může jednoduše upravit pro ty případy, kde sirovodík není k dispozzci, jako je tomu například v elektrárnách. V tomto případě bude nutné, aby alespoň část získaného kysličníku siřiiitéhž byla přeměněna na sirovodík, dříve neS se může přemmnňt na elementární síru v Clausově zařízení.
Při upraveném postupu se alespoň část kysličníku siři^či.é^hio, který se má přivést do Clausova zsřízení, katalyticky redukuje v přítoonooti redukčního plynu, dříve, neS se přivede do druhého zařízení. S výhodou se dvě třetiny mooství kysličníku siři^či.é^h^o, při vedeného do Clausova zařízení, redukují, aby se splnily stechiometrické poSadavky při reakci, probíhající v Clausově zařízení. Za tímto účelem se proud kysličníku·siřičitého můSe rozdělit ve dva proudy, z nichS první proud·je třetinou celkového·proudu a druhý proud tvoří dvě třetiny celkového proudu kysličníku siřičitého; tento .druhý proud se vede spolu s redukčním plynem přes redukční katalyzátor, aby se kysličník siřičitý zredukoval na sirovodík, načeS se oba proudy, popřípadě spojené, přivádějí do . Clausova zařízení. Je však také možné vést· celkový proud kysličníku siřičíiéého pres katalyzátor a přidat pouze takové mnoství redukčního plynu, Se se nanejvýš dvě třetiny veškerého mnoství kysličníku siřičitéhž zredukuuí na sirovodík, načeS se celkový proud, kt.erý · nyi^:í obsahuje sirovodík a kysličník si, řičitý ve stechiometričky poSadovaném.pommru, přivádí do Clausova zařízeni.
Pří jiné obměně se kysličník siřičitý·, dříve, neS se přivede do Clausova zařízení, nejprve zavádí do spalovací zóny s lehkými uhlovodíky a s nedostaee0ným mnostvím kyslíku ' nebo · plynu obsahnuícího kyslík, následkem čehoS vznikne ve volném plameni kromě kysličníku uhličitého, vody, kysličníku uhelnatého a vodíku také sirovodík. PoněvadS ne všechen vodík . a kysličník uhelnatý, vzniklý v této spalovací zóně,“ reaguje s pMoomným kysličníkem siřičiýým na sirovodík, je výhodné, kdys se v první katalytické zóně Clausova zařízení, kam se přivádí veškerý spalný plyn, obvykle po · průchodu kondenzačním zařízením na síru, použije katalyzátoru druhu pouSívaného pro katalytickou redukci kysličníku siřičitého, jak je níSe popsána, aby případný ještě přítomný vodík a kysličník uhelnatý zreagoval s kysličníkem siřičttýo, a rovněS pro konverzi případných vedlejších produktů, jako je karbonnysulfid » a/nebo sirouhlík. Vhodná volba oonoství kyslíku a/nebo uhlovodíků, které se má přivést do spalovací zóny, umooňuje uplavit poměr sirovodíku ke kysličníku siřičtiému v odpadním plynu z první katalytické zóny Clausova zařízení na hodnotu mezi dvěma . třetinami a jednou tře. tinou.
Kaaelytická redukce nejméně části proudu kysličníku siřiiitéhž do Clausova zařízení se s výhodou provádí při teplotách nad 180 °C, S výhodou při teplotách v r^ozm^i^í 200 aS . 650 °C podle použitého katalyzátoru a redukčního činidla. Velmi dobrých výsledků se za pouustí vodíku a/nebo kysličníku uhelnatého dosáhne při teplotách v rozmezí 220 aS 450 °C, zatímco při použití methanu jakožto ·redukčního činidla jsou výhodné teploty v rozmezí 450 do 600 °C.
Tlak, kterého se·mé použžt při redukci, může ·být stejný jako tlak, při němž se proud kysličníku · siřičitého získává z absorbentu. Rychlost, vztažená na jednotku prostoru a času, které se mé pouužt při redukci, činí s výhodou 500 až 10 000 N1 kysličníku siřičitého na 1 litr katalyzátoru za hodinu., .
Jak již bylo uvedeno', je možno jako redukčních.plynů · pouužt vodíku, kysličníku uhelnatého nebo · nižších uhlovodíků, nebo plynů, které obsahuuí nejméně jednu z ·těchto ·složek. Vhodnými nižšími uhlovodíky jsou methan, ethan, propan a/nebo butan. Použitými redukčními činidly, obsahujícími vodík a/nebo kysličník uhelnatý, může být svítiplyn, syntézní plyn, vodní plyn · apod. Vhodnými plyny obsahujícími vodík jsou dále odpadní plyn z katalytického reformního zařízení nebo plyn, získávaný·ze zařízení pro zpracování nasycených surových plynů z ropy.
Plyn obsahující vodík obsahuje s výhodou nejméně 20 objemových % vodíku nebo ekvivalentní mnoožtví kysličníku uhelnatého a/nebo nižších uhlovodíků. Plyn obsahující ,vodík se používá v takovém mn^ž^í, aby poměr vodíku ke kysličníku siřiC^ému · byl 2:1 až 15:1, s výhodou 2:1 až 8:1 .
Použitým katalyzátorem je výhodně katalyzátor, obsahující sulfddovaoý kov šesté a/nebo osmé skupiny periodického systému prvků na anorganickém kyslíkatém nosiči. Kovem šesté skupiny, obsaženým v těchto katalyzátorech, je s výhodou molybden, wolfram a/nebo chrom, a kovem osmé skupiny s výhodou kov ze skupiny železa, · jako například kobalt, nikl a/nebo železo. Použitým anorganickým kyslíkatým nosičem může být kysličník hlinitý, kysličník křemiičtý; kysličník hořeČnatý, kysličník booitý, kysličník zirkoničitý, kysličník thoi^ičitý, nebo směs nejméně dvou těchto sloučenin. Velmi vhodnými redukčními··katalyzátory pro uvedený účel jsou katalyzátory tvořené soustavou Ni/MooA^O-p nebo soustavou Co/Mo/AlgOp které se mohou před začátkem redukce sulfidovat známým postupem.
Vyyniez se rovněž týká zařízení, v němž se plyny, obsahijící kysličníky síry, zbavuuí těchto kysličníků a oddělené kysličníky síry se pak přemění · v kyselinu sírovou · nebo elementární síru,·kteréžto zařízení zahrnuje zařízení pro pohlcování kysličníků síry na tuhém akceptoru, které sestává nejméně ze·dvou reaktorů, dále zařízení pro poskytování·konstantního proudu plynného kysličníku siřičitéhs a zařízení pro konverzi kysličníku siřičitého, *přičemž zařízení pro poskytování konstantního proudu kysličníku siři^č^ié^y^o · zahrnuje koínpreeor, chladič a zásobník na plyn, tvořený tlakovou nádobou, sací strana koi^re-scru je přímo nebo nepřímo spojena s výpuusí odpadního plynu, odchhzzjícího po regeneraci ze zařízení pro zachycování kysličníků síry a obsah^ícího kysličník siřičitý, a výstupní strana komppesorj je spojena se vstupem do chladiče, zatímco vstup do zásobníku na plyn, tvořeného tlakovou nádobou, je spojen s výstupem z chladiče a vypusť plynu ze zásobníku na plyn, tvořeného tlakovou nádobou, je p^ímo nebo nepřímo spojen se vstupem do zařízení pro konvvrzi kysličníku siřičitého. Druhý výstup ze zásobníku na plyn, ·tvořeného tlakovou nádobou, je s výhodou spojen se sacím vstupem komppe,soru. ·
Způsob podle vynálezu bude v dalším blíže objasněn s odvoláním na výkresy na objr. 1 až 4 a příklady provedení. .
Na obr. 1 je znázorněno proudové schéma, představ^ící zachycovací zařízení a druhé zařízení, která pracují kombinovaným způsobem, a kde plynný ·proud s proměnným obsahem kydičníku siřičitéhs se přeměňuje v plynný proud s konstantním obsahem kysličníku siřičitéhs ve vyrovnávacím zařízeni;
na obr. 2 je znážorněna obměna proudového schématu zobrazeného na obr. 1 , týka^cí se vyrovnávacího zařízení; .
na obr. 3 je znázorněna obměna proudového schématu zobrazeného na obr. 1, týkající se druhého zařízení, a na obr. 4 je znázorněna obměna proudového schématu zobrazeného na obr. 1, týkajícího se druhého zařízení.
Proudové schéma, znázorněné na obr, 1, je rozděleno na tři části, část A zahrnující zachycovací zařízení, Část В zahrnující vyrovnávací zařízení a část C zahrnující druhé zařízení, v tomto případě Clausovo zařízení.
Výše uvedená soustava je dokonale uzavřená,, pokud jde o sloučeniny síry, a plyny vypouštěné komínem proto nijak neznečišťují ovzduší. Veškeré přiváděné sloučeniny síry, ve formě kysličníku siřičitého potrubím £ a ve formě sirovodíku potrubím 21, se přemění v elementární síru, která se odebírá ze soustavy.
U obměny na obr. 2 je část В znázorněna v modifikované formě, pokud jde o tlakovou nádobu £2· Na obou těchto výkresech jsou odpovídající členy označeny stejnými vztahovými značkami.
Ačkoliv není zakresleno ani na obr. 1,ani na obr. 2, je zřejmé, že v obou případech musí být upraveno nutné regulační ústrojí pro uzavírání a/nebo otevírání ventilů, kde je toho třeba, v závislosti na obsahu kysličníku siřičitého v odpadním plynu, odcházejícím z regenerace.
Obměna vynálezu, znázorněná na obr, 3, je obzvláště vhodná pro ty případy, kdy není к dispozici nezávislý zdroj sirovodíku pro provoz Clausova zařízení, Upravená část 0 zde sestává z úseků a C^, přičemž první úsek zahrnuje zařízení pro částečnou redukci a druhý úsek Clausovo zařízení. Při této obměně, jak je zakreslena na obr. 3, prochází veškerý proud plynu obsahujícího kysličník siřičitý ze zásobníku 19 na plyn trubkovým reaktorem 63. v němž se udržuje požadovaná redukční teplota pomocí páry a/nebo vroucí vody nebo jiného vhodného chladivá.
U obměny,xznázorněné na obr. 4, zahrnuje úsek hořákovou komoru 71 a s ní spojenou reakční komoru 72 prostou katalyzátoru. Veškerý proud obsahující kysličník siřičitý, se přivádí ?. do hořáku v hořákové komoře, přičemž se s kysličníkem siřičitým mísí vhodný uhlovodík, například butan. ' '
Přikladl
Kouřové plyny, obsahující 0,25 objemového % kysličníku siřičitého, se zpracují v zařízení, sestávajícím ze zachycovacího zařízení a ze zařízení pro dodávání konstantního proudu kysličníku siřičitého, jak je znázorněno na obr. 1, Část A a B. Výsledný kysličník siřičitý se pak přemění na síru ve druhém zařízení, jak znázorněno na obr. 4.
Kouřové plyny, mající teplotu přibližně 390 °C, se přivádějí s prakticky atmosférickým tlakem potrubím £ a mísí v objemovém poměru asi 65:1 s odpadním plynem ze spalovací pece 55» který se vrací potrubím £6. Teplota tohoto odpadního plynu je přibližně 490 °C a jeho obsah kysličníku siřičitého činí 1,83 obj. %. Současně se asi 5 % kouřových plynů, zpracova* ných v reaktoru £' nebo 2 ? < vrací po trubím 7 do sací strany ventilátoru 6. Tento plyn má teplotu 425 °C a obsahuje přibližně 0,026 obj. % kysličníku siřičitého.
Zbytek zpracovaných odpadních plynů se· vede do předehřívače £ vzduchu pro kotel, odkud pocházejí kouřové plyny, načež se vypouští přes potrubí 2 ú° komína.
Po nasycení se akceptor regeneruje v reaktoru 2 nebo 2 *. jak je zakresleno u reaktoru 2'. Toto se provádí tak, že se potrubím 8 přivádí regenerační plyn, obsahující vodík a methan, a zředěný parou přiváděnou potrubím 9, o tlaku 150 kPa a o teplotě 330 °C, Touto regenerací se získá průměrně 29 500 normálních nr/h odpadního plynu o teplotě 425 °C s maximálním obsahem kysličníku siřičitého 8,25 obj. %. Odpadní plyn z regenerace, získaný tímto způsobem, se vede potrubím 10 pres chladič 11 do kolony £2, kde se odpadní plyn ochladí na teplotu přibližně 40 °C. Takto získaný ochlazený odpadní plyn z regenerace se během období, kdy obsahuje převážně vodík a methan, vede potrubím 1 3. ventilem 24 a potrubím 25 do spalovací pece 55 a během ostatních období potrubím 1 3. ventilem 14 a potrubím 15 do kompresoru 16.
První období tvoří přibližně 30 % celkového období regenerace a přestavování. Množství plynu, které prochází kompresorem 16 do kolony ££, je 3 500 normálních m^/h a jeho obsah kysličníku siřičitého kolísá v rozmezí 15 % až 75 Nejnižší koncentrace kysličníku siřičitého se naměří v okamžiku, kdy plyn prochází potrubím 15 a neobsahuje prakticky žádný kysličník siřičitý, což je bezprostředně před a po přestavení ventilů 14 a 24. zatímco nejvyšší koncentrace se naměří uprostřed období, během něhož se plyn vede potrubím 15. Během druhého období se přibližně 5 % veškerého plynného proudu přivádí potrubím 22 a ventilem 23 do kompresoru 16.
Během období, kdy ventil £4 je zavřen, se veškeré množství vrací ze zásobníku 19 na plyn potrubím 22. Vstupní tlak kompresoru je 115 kPa, výstupní tlak 400 kPa, teplota na vstupu přibližně 40 °C a teplota na výstupu přibližně 145 °C.
Aby objem zásobníku 19 na plyn mohl být co nejmenší, ochladí se plyn odcházející z kompresoru v koloně 17 na teplotu 40 °C, načež se vede do zásobníku na plyn potrubím £8. Množství plynného proudu, přiváděného do zásobníku -19 na plyn potrubím 18 Činí 3 300 normálních m^/h, množství plynu, vedeného přes ventil 21 a potrubím 20 do hořákové komory 71 při konstantním tlaku 220 kPa, Činí 2 200 normálních m^/h a jeho koncentrace kysličníku siřičitého kolísá v rozmezí 67 % až 72 %. Tlak v zásobníku na plyn se během provozu mění v rozmezí 260 kPa až 390 kPa. Tlaku 390 kPa se dosáhne v okamžiku, kdy ventil 14 je uzavřen, zatímco tlaky 260 kPa se dosáhne v okamžiku, kdy se ventil 14 opět otevře.
Poněvadž vodní pára se zkondenzuje v koloně 12 a také v koloně 17. je množství vody o teplotě přibližně 80 °C, odčerpávané čerpadlem 27 z kolony 12 potrubím 26 o 21 ,6 mVh vyšší, než je množství vody, kterého se použije pro účely chlazení po ochlazení na teplotu přibližně 35 °C ve výměníku 29 tepla. Tento nadbytek horké vody, který obsahuje 0,85 hmot. % kysličníku siřičitého, se vede potrubím £2, ventilem 36 a potrubím 37 do vypuzovací kolony £8, kde se uvolní kysličník siřičitý nízkotlakou parou, přiváděnou v množství 750 kg/h potrubím 40. Uvolněný kysličník siřičitý se vrací potrubím 39 do kolony 12 a*voda zbavená kysličníku siřičitého se odvádí potrubím 41 přes Čerpadlo £2, ventil 43 a výměník 44 tepla. Větší část chladivá se přivádí potrubím 28 do výměníku 29 tepla, kde se chladivo ochladí výměnou tepla s vodou. Po ochlazení se část chladivá vede potrubím 30 a 31 do kolony £2. Jiná část chladivá se vede potrubím £2, ventilem 33 a potrubím 3.4 do kolony £2, kde se jím ochlazuje horký stlačený plyn obsahující kysličník siřičitý, jak výše uvedeno. Po provedeném ochlazení se toto chladivo vrací potrubím £2» ventilem 46 a potrubím 50 do kolony £2.
Chladivo, popřípadě přivedené do zásobníku 19 na plyn, tvořeného tlakovou nádobou, nebo v něm zkondenzované se vrací do kolony 12 potrubím £8, ventilem 49 a potrubím 50«
Potrubím 70 se přidává 750 normálních m^/hod. methanu к plynu bohatému kysličníkem siřičitým ze zásobníku na plyn, načež se tato plynná směs,, spolu s potřebným množstvím vzduchu přiváděného potrubím 77. spaluje v hořákové komoře 71 tak, že teplota v hořáku je l 290 °C a plyn odcházející z reakční komory 72 obsahuje 4,2 obj. % sirouhlíku, 3,6 obj. % kysličníku siřičitého a 1,8 obj. % vodíku a kysličníku uhelnatého kromě, mezi jiným, dusíku, kysličníku uhličitého a elementární síry. Z reakční komory 72, která se chladí vodou přiváděnou potrubím 2£, se 55 % elementární síry, vzniklé ve spalných plynech, odstraní jako kapalná síra potrubím 75 při současné výrobě 8 100 kg/h páry, která se odvádí potrubím 74«
Uvedený odpadní plyn se vede potrubím 76 do dvou katalytických Clausových zón 58' a 58'', z nichž první je vyplněna katalyzátorem pro redukci kysličníku siřičitého, aby se dosáhlo prakticky úplné konverze vodíku a kysličníku uhelnatého, vzniklých v hořákové komoře
71. Druhá katalytická zóna obsahuje obvyklý Clausův katalyzátor. V těchto zónách se 80 % síru obsíOihjících složek, dosud příoomných v odpadním plynu, přemění v elemeetární ·síru, která se odstraní potrubím 59.
Plyn, odcházející z katalytCclých zón 58' a 58''.· 'který · stále ještě obsahuje sírouhlík, kysličník siřičitý a jlementární síru, se vede potrubím 54 do' spalovací pece 55. kde se spálí při. teplote 500 °C spolu s 1 300 normáLní^ m^/h topném plynu a s nadbytkem vzduchu, takže veškeré zbýýajjcí, síru obsáhuuící složky·se přemění v kysličník siřičitý. Nadbytek vzduchu se přivádí potrubím 51. aentilážoeež 52 a ·· potrubím 52· Spalné plyny z pece 55 se vrací potrubím 56 do zachycovacího zařízení.
Jakýkoliv případný nadbytek redukčního plynu, kterého není třeba pro regeneraci, se rovněž může přivádět do spalovací pece potrubím 60 a pouuít jako topný plyn pro spalování. Jakékoliv další palivo, potřebné k tomuto účelu, · se může přivádět potrubím . 61.
Příklad 2
Kouřové plyny, obsánuící 0,14 obj. · % kysličníku siřičitého, se zpracují v zařízení zahrnujícím zachycovací zařízení a vyrovnávací zařízení, jak jsou znázorněny na obir. 2 jakožto části. A a B. Vyrobený kysličník siřičitý se pak přemění v síru v zařízení znázorněném na ob]?. 3.
Koouřové plyny o teplotě přibližně 400 °C se přivádějí pří prakticky atmosférickém tlaku potrubím j. a mísí v objemovém poměru přibližně 100:1 s plynem, odcházejícím ze spalovací pece 55, který se vrací potrubím 56· Teplota tohoto plynu je přibližně 500 °C a jeho obsah kysličníku siřičiéého činí 0,92 obj. %.
Současně se /· :bližně 5 % kouřových·plynů, zpracovaných v reaktoru 2 nebo 2 '.vrací potrubím 2 do sací strave vtilálátoru 6. Tento plyn má ·teplotu 420' · °C a jeho obsah kysličníku siři^čzté^k^o činí přibližně 0,015 obj.
Po nasycení se akceptor regeneruje'v reaktoru 2 nebo 2 *. jak je to znázorněno u reaktoru 2 Toto se provádí tak, že se potrubím 8 přivádí regenerační plyn zředěný parou a obsaUuuící vodík, kysličník U^h^ičit^ý a stopy methanu, kysličník uhelnatý a dusík, o tlaku 150 kPa a teplotě 300 °C. Touto re^nera^ se získá 9 7°0 normálním mp/h jako průměrné možžtví odcháázeícího plynu s maximálním obsahem kysličníku, siři^č:i.é^tio 8,35 obj. %, a s teplotou 420 °C. Takto · získaný plyn, odcHázeící z regenerace, se odvádí potrubím 10 přes chladič 11 do · kolony £2,'kde se dále ochlazuje na 40 °C.
Odtud se ochlazený plyn z regenerace, získaný popsaným způsobem, · odvádí během období, kdy obsahuje převážně vodík a kysličník uhličitý, přes vennil ·24 potrubím 25 do spalovací pece *55. a během ostatních období přes vennil 14 potrubím 15 do kompresoru £6. První období tvoří přibližně 37,5 % z celkového období regenerace a přestavováni. Mnnožsví plynu, které prochází kompresorem £6 do kolony 12, · činí 1 610 norm^ní^ nP/h a jeho obsah kysličníku siři^č^zLé^l^o je v rozmezí 10 % až 55 %.
NejnvžŠí koncentrace kysličníku siřiČitéUo se naměří v okamžiku, kdy plyn prochází·potrubím 15 a neobsahuje prakticky žádný kysličník siřičitý, což je bezprostředně před a po přestavení ventilů 14 a 24. zatímco nejvyšší koncentrace se dosáhne uprostřed období, během něhož se plyn vede potrubím 15· Během tohoto druhého období se přibližně5 % veškerého · plynného proudu přivádí do koffimpesoru potrubím 22 přes regulační vennil 23. Během období, kdy vennil 14 je uzavřen, se veškeré minžžtví vrací potrubím 22 ze zásobníku 19 na plyn. Vstupní tlak koi^p^so^ je · 115 kPa, výstupní tlak je 0,4 MPa, teplota na vstupu přibližně 40 °C a teplota na výstupu přibližně 150 °C.
Plyn, odcházející z kompresoru se ochladí na teplotu 40 QC v koloně 17 a pak se vede potrubím 18 do spodní části 19a zásobníku 19 na plyn.
Množství plynného proudu, přiváděného potrubím 18 do zásobníku na plyn, činí 1 540 normálních m^/h, a množství plynu, vedeného za tlaku 3,5 at přes ventil 21 potrubím 20 do reaktoru 63 pro katalytickou redukci kysličníku siřičitého, činí 910 normálních m^/h a jeho koncentrace kysličníku siřičitého kolísá v rozmezí 43 až 47 %. Aby se tlak v dolní části zásobníku na plyn udržel konstantní během období, kdy ventil 14 je uzavřen, přivádí se voda z horní části 19b potrubím 81. ústícím pod hladinu 80 kapaliny, přes ventil 82 a potrubí 83 do dolní části zásobníku v množství 258 m^/h; během období, kdy ventil 14 je otevřen, čerpá se voda z dolní části potrubím 48 přes čerpadlo 84. potrubí 85. ventil 86 a potrubí 87 do horní části v množství 158 m^/h. Poněvadž vodní pára zkondenzuje v koloně 12 a též v koloně 22, zbaví se nadbytek chladicí vody, nasycené kysličníkem siřičitým, vypuzením kyslič- 0 niku siřičitého á odstraní se, jak popsáno v příkladu 1.
Chladivo, případně přiváděné do dolní části nebo v ní kondenzující a zvyšující objem vody, cirkulující mezi horní a dolní částí, se vrací do kolony 12 potrubím 50 přes ventil 49.
300 normálních m^/h redukčního plynu o teplotě 300 °C, obsahujícího jako aktivní složky převážně vodík a kysličník uhelnatý, se přidává potrubím 62 к plynu, přicházejícímu ze zásobníku 19 na plyn a poté vedenému do trubkového reaktoru 63.
Plynná směs prochází tímto reaktorem rychlostí 500 normálních 1 plynu/h/litr katalyzátoru, přičemž se dvě třetiny přítomného kysličníku siřičitého přemění na sirovodík, z něhož 82 % reagují dále s dosud přítomným kysličníkem .siřičitým za vzniku elementární síry, která se odstraňuje v kapalné formě potrubím 59*. dříve než se plynná směs přivádí potrubím 64 do Clausova zařízení 58 pro další konverzi. Katalyzátorem použitým v reaktoru 63 je sulfidovaný katalyzátor, tvořený soustavou Co/Mo/AlgO^. Během redukce kysličníku siřičitého vzniká velké množství tepla, kterého se použije к přeměně napájecí vody do kotle, přiváděné potrubím 68, kterážto napájecí voda se po předehřátí v nádobě 66 přivádí potrubím 67 do reaktoru 63. ve vysokotlakou páru o tlaku 7 MPa.
Z reaktoru 63 se odvádí pára parovodem 65 a v nádobě 66 se zbaví stržené vody. Množství vyrobené suché páry, odcházející z nádoby 66 potrubím 69. činí 1 370 kg/h 88 % sloučenin síry, dosud přítomných v plynu, odcházejícím z redukčního reaktoru, kterýžto plyn mezi jiným dosud obsahuje 2,6 obj. % sirovodíku a 1,3 obj. % kysličníku siřičitého, se přemění v elementární síru v Clausově zařízení 58. Plyn odcházející1, z tohoto Clausova zařízení, který mimo jiné obsahuje sirovodík, kysličník siřičitý a elementární síru, se spaluje s nadbytkem vzduchu a palivovým plynem, jak je popsáno v příkladu 1, načež se vrací do zachycovacího zařízení. '
Příklad 3
Kouřové plyny, obsahující 0,135 obj. % kysličníku siřičitého, se zpracují v zařízení zahrnujícím zachycovací zařízení a vyrovnávací zařízení, jak je znázorněno na obr. 1 jakožto části A a B, načež se přivádějí do zařízení na výrobu kyseliny sírové, jakožto druhého zařízení. ě
Kouřové plyny o teplotě přibližně 400 °C se přivádějí potrubím i a mísí se v objemovém poměru přibližně 60:1 s plynem, odcházejícím ze spalovací pece 55 ž teplota tohoto plynu je přibližně 500 °C a jeho obsah kysličníku siřičitého Činí 0,83 obj.
Po nasycení se akceptor regeneruje v reaktorech 2 anebo 2 . jek je to znázorněno v reaktoru 2 \ Toto se provádí tím, že se potrubím 8 přivádí regenerační plyn zředěný párou a získaný částečným spálením ropy se vzduchem a obsahující mezi jiným 20 % (Hg + CO), 41 % (Ng + + COg) a 38 % H20, o tlaku 150 kPa a teplotě 400 °C. Touto regenerací se průměrně získá 9 800 \ . . ' ' normálních m3/h plynu s maximálním obsahem kysličníku siřičitého 8,3 obj. % a · o teplotě 420 °C.
Tento plyn, získaný regenerací se zpracuje ve vyrovnávacím zařízení způsobem popsaným v příkladu' 1 , přičemž však moOství plynu jsou různá. Tak například moOssví plynu, které prochází kompresorem 16 a kolonou 17 do z^obníku' 19 na ply^ Činí 4 960 oormáT-ních m3/h a jeho obsah kysličníku siřičitého kolísá v rozmezí od 5 % do 18 %·
Mrnoství plynu, které prochází potrubím 20 ze zásobníku 19 na plyn, činí 3'125 normálních m3/h 2 a jeho obsah kysl^oi^ku síJM-ČKého se mění v rozmezí 13,2 as 14,3 %. Tento plyo se vede do obvyklého zařízení pro výrobu kyseliny sírové katalytickou oxidací kysličníku siřičitého na kysličník sírový a absorpcí v roztoku kyseliny sírové.
Claims (11)
1. Způsob odstraňování kysličníků síry z plynů nebo směsí plynů zachycováním kysličníků síry na tuhých akceptorech s periodickou regenerací těchto akceptorů, v kombinaci s následnou o sobě známou konverzí kysličníku tiřičitého, přičemž zachyc-ovací stupeň zahrnuje nejméně dva reakčoí 'stupně, kterých se střídavě používá pro zachycování kysličníků síry a následnou regeneraci nasycených akceptorů, čímž se získá odpadní plyn |z regenerace o kolísajícím obsahu kysličníku sLři^či.éí^h^o, a kde odpadní plyn z regenerace se chladí a odděluje 'od zkondenzované ·vody takto vzniklé, vyznnčující se tím, že se ochlazený odpadní, plyn z regenerace odstraňuje, kdykoliv obsah kysličníku je nulový nebo prakticky nulový a v ostatních obdobích se stlačuje a skladuje za tlaku v plynné formě v zásobníku, ze kterého se zavádí konstantní nebo skoro konstantní proud kysličníku sLřLUitého k dalšímu chamickému zpracování kysličníku přičemž v obdobích, kdy obsah kysličníku SLřiUitéUo v plynu odcházejícím z regenerace je nulový nebo prakticky nulový, se proud plynu obsahuuící kysličník siřičitý ze zásobníku popřípadě nasává, stlačuje a zavádí opět do zásobníku.
2. Způsob podle bodu 1, vyz^aču^cí · se tím, že ochlazený plyn odchhzzjící z regenerace se stlačuje na tlak v rozmezí 0,1 až · 1,0 MPa, s výhodou 0,2 až 0,6 MPa.
3. Způsob podle bodu l-nebo 2, vyznačujíhí se tím, že plyn odcHázejcí z regenerace se opět ochladí před skladováním v zásobníku plynu.
4. Způsob podle některého z bodů 1 až 3, vyznočující se tím, že se pro stlačování nasává doplňkový proud kysličníku SLřLUitéUo ze zásobníku plynu, kterýžto doplňkový proud představuje ' asi 1 až 10 % celkového objemu plynu, který se má stlačit.
5. Způsob podle některého z bodů 1 až 4, vyz^ač^ící se tm, že plyn, odcHázeící ' z regenerace, se po stlačení přivádí do zásobníku plynu'o konstantním objemu.
6. Způsob podle některého z bodů 1 až 4 |vyynočující se tím, že plyn, odchUzzjí.cí z regenerace, · se po stlačení přivádí do zásobníku plynu, v němž se udržuje konstantní tlak.
7. Způsob podle bodu 6, vyznnčující se tím, že tlak se udržuje konstantním změnou hladiny kapaliny v zásobníku plynu. .
8. Způsob podle bodu 7, vyznsčující se tím, že zásobník plynu zahrnuje dva oddělené prostory, mezi nimiž cirkuluje kapalina k udržení tlaku v ' jednom z těchto prostorů na konstantní hodnotě.
9. Způsob podle některého z bodů 1 až 8, vyznnčujíhí se tím, že se ochlazený plyn, odc^e^s^zející z regenerace, ve kterém obsah kysličníku siři^^^ié^T^o je ' nulový nebo skoro nulový, odstraňuje spalováním.
10. Zařízení k ' provádění způsobu podle .bodů 1 až 9, pro čištění plynů obsahujících kysličníky síry a k převedení těchto kysličníků síry na ·kyselinu sírovou nebo elemennární síru, kteréžto zařízení zahrnuje zařízení pro pohlcování kysličníků síry na tuhém akceptoru, sestávající nejméně že dvou reaktorů, dále . zařízení pro · poskytování konstantního proudu·plynného kysličníku siřičitého, a zařízení pro konverzi kysličníku siřičitého,.vyznnčuuící se tím, že zařízení pro poskytování konstantního proudu kysličníku siřičitého zahrnuje kompprsor, chladič a zásobník· plynu tvořený tlakovou nádobou, přičemž sací strana komppesoru je · přímo nebo nepřímo spojena s -výpustí odpadního plynu, odchhzzjícího po regeneraci ze zařízení pro zachycování kysličníků síry a obsahujícího kysličník siřičitý, a výstupní strana ko^p^r^ť^jsozru je spojena se vstupem do chladiče, zatímco vstup do zásobníku plynu tvořeného tlakovou nádobou je spojen s výstupem z chladiče a výpusl plynu ze zásobníku plynu tvořeného tlakovou nádobou, · je přímo nebo nepřímo spojena se vstupem do zařízení pro konwrzi kysličníku siřičitého.
11. Zařízení podle bodu 10, vy2nnčuuící se tím, že druhá výp’^5^2! ze zásobníku plynu tvořeného tlakovou nádobou je spojena se sacím vstupem koímprsoru.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL7413164A NL7413164A (nl) | 1974-10-07 | 1974-10-07 | Werkwijze voor het gezamenlijk bedrijven van een inrichting waarin zwaveloxyden geaccepteerd worden met een inrichting voor het converteren van zwaveldioxyde. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS200482B2 true CS200482B2 (en) | 1980-09-15 |
Family
ID=19822228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS756757A CS200482B2 (en) | 1974-10-07 | 1975-10-06 | Process for removing oxides of sulphur and device for making this process |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5914403B2 (cs) |
| AT (1) | AT340443B (cs) |
| BE (1) | BE834217A (cs) |
| CA (1) | CA1059731A (cs) |
| CS (1) | CS200482B2 (cs) |
| DE (1) | DE2544676C2 (cs) |
| FR (1) | FR2299266A1 (cs) |
| GB (1) | GB1456356A (cs) |
| IT (1) | IT1043163B (cs) |
| NL (1) | NL7413164A (cs) |
| RO (1) | RO69260A (cs) |
| SE (1) | SE412574B (cs) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2554167B2 (ja) * | 1989-05-15 | 1996-11-13 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼器排ガスの脱硫方法 |
| RU2369436C1 (ru) * | 2008-08-14 | 2009-10-10 | Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения Российской академии наук (статус государственного учреждения) | Катализатор, способ его приготовления и способ очистки газовых выбросов от диоксида серы |
-
1974
- 1974-10-07 NL NL7413164A patent/NL7413164A/xx not_active Application Discontinuation
-
1975
- 1975-09-05 CA CA235,030A patent/CA1059731A/en not_active Expired
- 1975-10-06 FR FR7530499A patent/FR2299266A1/fr active Granted
- 1975-10-06 DE DE2544676A patent/DE2544676C2/de not_active Expired
- 1975-10-06 CS CS756757A patent/CS200482B2/cs unknown
- 1975-10-06 RO RO197583533Q patent/RO69260A/ro unknown
- 1975-10-06 BE BE160709A patent/BE834217A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-10-06 GB GB4087575A patent/GB1456356A/en not_active Expired
- 1975-10-06 JP JP50119872A patent/JPS5914403B2/ja not_active Expired
- 1975-10-06 SE SE7511179A patent/SE412574B/xx unknown
- 1975-10-06 AT AT761475A patent/AT340443B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-10-06 IT IT28011/75A patent/IT1043163B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1059731A (en) | 1979-08-07 |
| BE834217A (fr) | 1976-04-06 |
| SE7511179L (sv) | 1976-04-08 |
| AU8545775A (en) | 1977-04-07 |
| ATA761475A (de) | 1977-04-15 |
| IT1043163B (it) | 1980-02-20 |
| JPS5163390A (en) | 1976-06-01 |
| GB1456356A (en) | 1976-11-24 |
| NL7413164A (nl) | 1976-04-09 |
| DE2544676C2 (de) | 1986-10-30 |
| FR2299266B1 (cs) | 1982-07-23 |
| AT340443B (de) | 1977-12-12 |
| JPS5914403B2 (ja) | 1984-04-04 |
| SE412574B (sv) | 1980-03-10 |
| FR2299266A1 (fr) | 1976-08-27 |
| RO69260A (fr) | 1982-10-26 |
| DE2544676A1 (de) | 1976-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Eow | Recovery of sulfur from sour acid gas: A review of the technology | |
| US4552746A (en) | Process for the reduction of the sulfur content in a gaseous stream | |
| EP0242006B1 (en) | A process for recovering sulfur from sulfur-containing gases | |
| KR100786409B1 (ko) | 황화수소를 함유하는 기체 스트림의 처리 | |
| US3764665A (en) | Combined sulfur oxides acceptance-sulfur recovery process | |
| US4430317A (en) | Low temperature Claus process with water removal | |
| CA1079029A (en) | Process of increasing the yield in the production of sulfure | |
| US7544344B2 (en) | Process for recovering sulphur from a gas stream containing hydrogen sulphide | |
| US4426369A (en) | Low temperature Claus process with water removal | |
| CN107074557B (zh) | 通过单质硫还原二氧化碳生产一氧化碳 | |
| AU765825B2 (en) | Recovery of sulfur from H2S and concurrent production of H2 using short contact time cpox | |
| NO170798B (no) | Fremgangsmaate for svovelutvinning fra en hydrogensulfidholdig gasstroem | |
| JP2007526205A (ja) | 酸ガス流からの硫黄の高効率回収方法 | |
| EP0073074B1 (en) | Process for reducing the total sulphur content of a high co2-content feed gas | |
| KR101998682B1 (ko) | 탈황 가스의 재순환을 갖는 황산 제조 | |
| CA1257074A (en) | Claus residual gas cleanup using tetraethylene glycol dimethyl ether as so.sub.2 scrubbing agent | |
| CA2800698A1 (en) | Process and apparatus for sulphuric acid production | |
| WO2005113429A1 (en) | Configurations and methods for effluent gas treatment | |
| US4798716A (en) | Sulfur recovery plant and process using oxygen | |
| EP0159730A2 (en) | Process for the removal of sulphur compounds from off-gases | |
| US4842843A (en) | Removal of water vapor diluent after regeneration of metal oxide absorbent to reduce recycle stream | |
| US4781910A (en) | Hydrogen sulfide removal and sulfur recovery | |
| US5262135A (en) | Process for producing elemental sulfur from an H2 S-containing gas | |
| CS200482B2 (en) | Process for removing oxides of sulphur and device for making this process | |
| EP0059548A1 (en) | Method and apparatus for treating sulfur-containing gas stream |