CS196296B2

CS196296B2 - Method of separating the magnettable particles from the liquid in which they are suspended

Info

Publication number: CS196296B2
Application number: CS76271A
Authority: CS
Inventors: William Windle
Original assignee: English Clays Lovering Pochin
Priority date: 1973-07-10
Filing date: 1976-01-15
Publication date: 1980-03-31

Description

Vynález se týká způsobu oddělování magnetovatelných částic z tekutiny, ve které jsou suspendovány, při kterém se vytvoří magnetické pole v první oblasti, tekutina, ve které jsou suspendovány magnetovatelné částice, se vede první odučovací komorou Obsahující magnetovatelný výplňkový materiál a umístěnou uvnitř první oblasti, takže magnetovatelné částice se zmagnetují magnetickým polem a přitáhnou se k výplňkovému materiálu, první odučovací komora se pohybuje ven z první oblasti do druhé oblasti a magnetovatelné částice přitažené k výplňkovému materiálu se odstraní z první odlučovací komory uvnitř druhé oblasti.The present invention relates to a method of separating magnetizable particles from a fluid in which they are suspended to form a magnetic field in a first region, the fluid in which the magnetizable particles are suspended is guided through a first trained chamber containing a magnetizable filler material disposed within the first region so the magnetizable particles are magnetized by the magnetic field and attracted to the padding material, the first learning chamber moves out from the first region to the second region, and the magnetizable particles attracted to the padding material are removed from the first separation chamber within the second region.

Z USA pat. spisu č. 2 452 220 je známo oddělovat částice železného kovu, popřípadě slitiny železa od tekutiny, zejména od kapaliny, například mazacího oleje tím, že se tekutina obsahující kovové částice vede odlučovací komorou obsahující velký počet magnetovatelných kuliček tvořících pravidelný a rovnoměrně uspořádaný systém přepážek, zatímco se uvnitř odlučovací komory vytvoří magnetické pote pomocí trvalého magnetu. Částice železného kovu uvnitř tekutiny se tím zmagnetizují a přitáhnou se ke zmagnetovatelným kuličkám. Pro odstranění ferromagnetických částic, přitažených ke zmagnetizovatelným kuličkám, z odlučo2 vací komory, může být trvalý magnet odveden ze sousedství odlučovací komory, takže zmagnetovatelné kuličky se odmagnetují a odlučovací komorou může být propláchnuta tekutina.U.S. Pat. No. 2,452,220, it is known to separate ferrous metal or iron alloy particles from a fluid, in particular a liquid such as a lubricating oil, by passing the fluid containing the metal particles through a separating chamber containing a plurality of magnetizable spheres forming a regular and uniformly arranged baffle system. while a magnetic sweat is formed inside the separation chamber by means of a permanent magnet. The ferrous metal particles inside the fluid are thereby magnetized and attracted to the magnetizable beads. To remove ferromagnetic particles attracted to the magnetizable beads from the separation chamber, the permanent magnet can be removed from the separation chamber so that the magnetizable beads are demagnetized and the fluid can be flushed with the separation chamber.

Z USA pat. spisu č. 3 567 026 jé dále známo oddělovat magnetovatelné částice cd tekutiny t‘m, že se tekutina vede značně velkým objemem nekcrcdující vlny z ferromagnetického materiálu, kolem něhož je navinuta cívka elektromagnetu, schopná působit na materiál magnetickým polem o Intenzitě nejméně 1,2 Tesla. Když se tímto polem působí, přitahují se zmagnetovatelné částice v tekutině k uvedenému materiálu podobně jako· při shora popsaném postupu. Pro odstranění zmagnetovatelných částic z materiálu se magnetické pole odpojí a materiál se propláchne tekutinou ze současného uvádění do vibrací připojením střídavého magnetického pole.U.S. Pat. No. 3,567,026, it is further known to separate magnetizable particles of cd fluid by passing the fluid through a large volume of non-encrusted wave from a ferromagnetic material around which a coil of electromagnet is wound capable of acting on the material by a magnetic field of at least 1.2 Tesla. When this field is applied, the magnetizable particles in the fluid attract to the material in a similar way as in the above-described process. To remove the magnetizable particles from the material, the magnetic field is disconnected and the material is flushed with the fluid from the vibration by applying an alternating magnetic field.

U magnetických odlučovačů, ve kterých se používá elektromagnetické cívky, bylo dále obvyklé vytvářet magnetické pole v odlučovací komoře obsahující pórovitou výp’ň ze zmagnetovatelného materiálu, a to za účelem snížení provozních nákladů, přičemž zároveň bylo· udržováno vysoké magnetické pole v odučovací komoře tím, že se použilo masivního železného zpětného nebo odraz198296Furthermore, in magnetic separators using electromagnetic coils, it has been customary to generate a magnetic field in a separating chamber containing a porous charge of a magnetizable material, in order to reduce operating costs while maintaining a high magnetic field in the learning chamber. that massive iron return or reflection 198296 was used

198296 ného rámu, který vážil desítky nebo dokonce stovky tun, za účelem minimalizování ztráty magnetického toku z oblasti odlučovací komory a tím minimalizování provozního' výkonu nutného pro udržování daného vysokého magnetického pole.A 198296 frame weighing tens or even hundreds of tons to minimize the loss of magnetic flux from the area of the separation chamber and thereby minimize the operating power required to maintain a given high magnetic field.

V USA pat. spisu č. 3 627 678 je popsán přístroj, u něhož odrazný rám téměř úplně obklopuje odlučovací komoru. Není možné odstranit odlučovací komoru z polohy mezi pólovými nástavci cívky elektromagnetu, aniž by se předtím odstranila masivní železná horní část zpětného rámu.U.S. Pat. No. 3,627,678 discloses an apparatus in which a reflecting frame surrounds the separation chamber almost completely. It is not possible to remove the separation chamber from the position between the pole pieces of the solenoid coil without first removing the massive iron upper part of the back frame.

Aby se odstranily zmagnetovatelné částice zachycené v materiálu uvnitř odlučovací komory, je nutné propláchnout odlučovací komoru in šitu; cívka elektromagnetu musí být ovšem odpojena od přívodu energie dříve, než se silněji magnetovatelné částice uvolní z materiálu výplně. To je nevýhodné, jelikož při odpojení cívky od přívodu energie nemůže dojít k žádnému magnetickému odlučování. Velká část doby, po kterou je takový přístroj v činnosti, se proto spotřebuje na čištění materiálu výplně, tj.. na provádění neproduktivního postupu.In order to remove the magnetizable particles trapped in the material within the separation chamber, it is necessary to flush the separation chamber in situ; however, the solenoid coil must be disconnected from the power supply before the heavily magnetizable particles are released from the filler material. This is disadvantageous since no magnetic separation can occur when the coil is disconnected from the power supply. Therefore, much of the time that such an apparatus has been in use is spent on cleaning the filler material, i.e., performing a non-productive process.

V USA pat. spisu č. 3 627 678 je také uvedeno, žs cívka elektromagnetu může pracovat v supravodivém stavu a že tímto·'způsobem mohou být sníženy provozní náklady, jelikož snížení elektrického výkonu potřebného pro- udržení dané intenzity pole, ke kterémužto snížení dochází při užití supravodivého· magnetu, více než kompenzuje výkon nutný pro chlazení cívky magnetu.U.S. Pat. No. 3,627,678 also discloses that a solenoid coil can operate in a superconducting state and that operating costs can be reduced in this way, since the reduction in electrical power required to maintain a given field strength, which occurs when using a superconducting state more than compensates for the power required to cool the magnet coil.

Avšak není hospodárné opakovaně zapojovat a .připojovat přívod energie k cívce supravodivéhoi magnetu'However, it is not economical to reconnect and "reconnect power to the superconducting magnet coil."

Způsob oddělování zmagnetovatelnýc-h částic od tekutiny, ve které jsou suspendovány, podle-vynálezu spočívá v tom, že souběžně s pohybem první, odlučovací komory, z první oblastí se druhá odlučovací'komora obsahující magnetóvatelný výplňkový materiál pohybuje do první oblasti a souběžně s odstraněním magnetovatelných částic z první odlučovací komory še tekutina, ve které jsou suspendovány magnetovatelné částice, vede druhou odlučovací komorou uvnitř první oblasti, .pak: se .druhá odlučovací komora pohybuje ven-z.·· první · oblasti do třetí oblastia první· odlučovací·, komora se zavede do první oblasti,-magnetovatelné částice se odstraní z- výpiňko-vého· materiálu druhé odlučovací komory, uvnitř třetí oblasti, přičemž v první oblasti se v průběhu odlučovacího cyklu udržuje trvalé . magnetické pole.The method of separating the magnetizable particles from the fluid in which they are suspended according to the invention is characterized in that, parallel to the movement of the first separation chamber, from the first region, the second separation chamber containing the magnetizable filler material moves into the first region and simultaneously with removal. of the magnetizable particles from the first separating chamber, the fluid in which the magnetizable particles are suspended is guided through the second separating chamber within the first region, then the second separating chamber moves out of the first region into the third region and the first separating chamber. the chamber is introduced into the first region, the magnetizable particles being removed from the filler material of the second separation chamber, within the third region, while maintaining the permanent region in the first region during the separation cycle. magnetic field.

Výhodné provedení způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že magnetovatelné částice se odstraní z první odlučovací komory uvnitř druhé oblasti a z druhé odlučovací komory uvnitř třetí oblasti propláchnutím tekutinou.A preferred embodiment of the method of the invention is that the magnetizable particles are removed from the first separation chamber within the second region and from the second separation chamber within the third region by flushing with fluid.

Výhodně se magnetovatelné částice odstraní z první odlučovací komory uvnitř druhé oblasti a z druhé odlučovací komory uvnitř třetí oblasti snížením zbytkového magnetis4 mu výplňkového materiálu a komory se propláchnou tekutinou. Účelně se tekutina, obsahující zmagnetovatelné částice, deflokuluje před vedením odlučovací komorou.Preferably, the magnetizable particles are removed from the first separation chamber within the second region and from the second separation chamber within the third region by reducing the residual magnetization of the padding material and the chamber being flushed with fluid. Suitably, the fluid containing the magnetizable particles is deflocculated prior to being passed through a separation chamber.

Podle dalšího· provedení vynálezu je rychlost, se kterou se kaše vede každou odlučovací komorou, nejméně 0,3 m/min a nejvýše 10 m/min, s výhodou nejvýše 6 m/min.According to another embodiment of the invention, the speed at which the slurry is passed through each separation chamber is at least 0.3 m / min and at most 10 m / min, preferably at most 6 m / min.

Doba prodlevy tekutiny obsahující magnetovatelné částice v první oblasti je účelně mezi 3 a 2 min, s výhodou 5 s až 25's.The residence time of the fluid containing the magnetizable particles in the first region is suitably between 3 and 2 min, preferably 5 s to 25 '.

Podle výhodného provedení vynálezu má magnetické pole, kterým se působí, magnetickou indukci nejméně 3 T.According to a preferred embodiment of the invention, the magnetic field to be treated has a magnetic induction of at least 3 T.

Lze uvést, že účinnost magnetické extrakce je přibližně přímo úměrná intenzitě magnetického pole v první oblasti a přibližně nepřímo· úměrná rychlosti toku tekutiny odlučovacími komorami. Jelikož při užití supravodivých magnetů lze dosáhnout o· mno- ho větších intenzit pole, může být -odlučování prováděno· při vyšší rychlosti tekutiny, což má za následek lepší využití základního vybavení, které způsobem podle vynálezu používá supravodivého magnetu místo - obyčejného- magnetu, jelikož magnetické pole je trvale udržováno při provozu ve smyslu způsobu podle vynálezu, nedochází k opakovanému přívodu energie a přerušení přívodu energie k supravodivému magnetu, což by jeho činnost činilo· nehospodárnou. Tekutina, ve které jsou suspendovány magnetovatelné částice, může být vedena odlučovacími komorami v převážné části pracovního cyklu, takže v dané době lze při použití způsobu podle vynálezu zpracovat více tekutiny než při užití běžného· postupu.It can be noted that the efficiency of the magnetic extraction is approximately directly proportional to the intensity of the magnetic field in the first region and approximately inversely proportional to the flow rate of the fluid through the separation chambers. Since much higher field strengths can be achieved using superconducting magnets, the separation can be performed at a higher fluid velocity, resulting in better utilization of the basic equipment that uses the superconducting magnet in place of the ordinary magnet as the method of the invention, the magnetic field is permanently maintained in operation in the sense of the method according to the invention, there is no repeated power supply and power supply interruption to the superconducting magnet, which would render its operation uneconomical. The fluid in which the magnetizable particles are suspended can be guided through the separation chambers for the major part of the duty cycle, so that more fluid can be processed at any given time than the conventional process using the method of the invention.

Magnetická indukce magnetického pole bude obvykle v rozmezí 1 T a 6 T, s výhodou pak bude nejméně 3 T.The magnetic induction of the magnetic field will usually be between 1 T and 6 T, preferably at least 3 T.

Tekutina, zejména kapalina, ve které jsou suspendovány magnetovatelné částice, může být tvořena řídkou kaší z vody a z materiálu v podstatě nemagnetovatelného a může obsahovat magnetovatelné částice. Materiál, který je v-podstatě nemagnetovatelný, může například sestávat z kaolinitu, nakritu, dikitu nebo halloysitu. Kaše s výhodou obsahuje nejméně 10 % a nejvýše 40 hmot. % pevných látek. Rychlost, se kterou se kaše vede každou odlučovací komorou, může být nejméně 0,3 m/min a nejvýše 10 m/min. Doba prodlevy kaše v první oblasti může být v rozmezí asi 3 sekundy až asi 2 minuty s výhodou pak v rozmezí mezi asi 5 sekundami a asi 25 sekundami.The fluid, particularly the fluid in which the magnetizable particles are suspended, may consist of a slurry of water and a substantially non-magnetizable material and may comprise magnetizable particles. For example, the material that is substantially non-magnetizable may consist of kaolinite, nakritu, dikite or halloysite. The slurry preferably contains at least 10% and at most 40 wt. % solids. The speed at which the slurry is passed through each separation chamber may be at least 0.3 m / min and at most 10 m / min. The residence time of the slurry in the first region may be between about 3 seconds and about 2 minutes, preferably between about 5 seconds and about 25 seconds.

Magnetovatelné částice se z první odlučovací komory uvnitř druhé oblasti odstraní s výhodou propláchnutím tekutinou. U jednoho možného provedení se magnetovatelné částice odvedou z výplňkového materiálu uvnitř každé odlučovací komory tím, že se sníží zbytkový magnetismus výplňkového materiálu, například zavedením odlučovacích komor do demagnetující cívky a postupným snižováním amplitudy střídavého proudu připojeného· k této cívce, takže magβ netizace materiálu je postupně vedena stále kolem menši a menší hydterézní smyčky, až zbytkový magnetismus materiálu je efektivně nulový; pak .se materiál propláchne tekutinou.The magnetizable particles are preferably removed from the first separation chamber within the second region by flushing with fluid. In one possible embodiment, the magnetizable particles are removed from the padding material within each separation chamber by reducing the residual magnetism of the padding material, for example by introducing the separation chambers into the demagnetizing coil and gradually reducing the amplitude of the alternating current connected to the coil, routed around a smaller and smaller hydrolysis loop until the residual magnetism of the material is effectively zero; then the material is flushed with fluid.

Výplňkový materiál může sestávat z ocelové vlny z nekorodující ocele. V tomto případě může být asi 2 % až 40 % celkového objemu zaujímaného výplňkovým materiálem vyplněno nekorodující ocelí, přičemž zbytek objemu je prázdný. Výplňkový materiál může také sestávat z částic, v kterémžto případě přibližně 10 % až 75 % celkového objemu . zaujímaného výplňkovým materiálem může být zaplněno částicemi a zbytek objemu je prázdný.The filler material may consist of stainless steel wool. In this case, about 2% to 40% of the total volume occupied by the filler material may be filled with stainless steel, the rest of the volume being empty. The padding material may also consist of particles, in which case about 10% to 75% of the total volume. the filler material occupied by the filler material can be filled with particles and the rest of the volume is empty.

Postup podle vynálezu bude nyní vysvětlen v souvislosti s výkresy. . .The process of the invention will now be explained with reference to the drawings. . .

Obr. 1 znázorňuje schematický osový průřez jedním provedením· magnetického odlučovacího přístroje k provádění způsobu po·dle vynálezu. -/····Giant. 1 shows a schematic axial cross-section of one embodiment of a magnetic separator for carrying out the method according to the invention. - / ····

Obr·. 2 znázorňuje schematicky v 'částečném řezu druhé provedení magnetického odlučovacího přístroje sloužícího k provádění způsobu podle vynálezu·.-· .Giant·. 2 shows schematically in partial cross-section a second embodiment of a magnetic separation apparatus for carrying out the method according to the invention.

Př'stroj znázorněný na obr. 1 obsahuje dvě odlučovací komory 1 a 2, jejichž konce jsou navzájem pevně spojeny, avšak jejich vnitřky nejsou navzájem propojeny. Každá komora 1, 2 je opatřena středovým axiálním vedením 3, jímž je do prvního oddělení 4 vedena islabě zbarvená vodná kaše'barviva obsahující nečistoty z paramagnetického nebo feromagnetického materiálu.The apparatus shown in Fig. 1 comprises two separating chambers 1 and 2, the ends of which are fixedly connected to one another but their interiors are not interconnected. Each chamber 1, 2 is provided with a central axial guide 3, through which a light-colored aqueous slurry containing impurities of paramagnetic or ferromagnetic material is fed to the first compartment 4.

Z prvního· oddělení 4 prochází vodná řídká kaše první perforovanou přepážkou 5, výplní z korozivzdorné železné nebo ocelové vlny s -druhou perforovanou přepážkou do druhého oddělení 8, které, opouští vedením 9. Zařízení rovněž obsahuje cívku. 10 elektrómagnetu.. Oblastí největší intenzity pole cívky elektrómagnetu js válcový otvor, omezený touto cívkou. Odlučovací komory jsou namontovány-na konstrukci (viz obr. 2j, pomocí níž může;být kterákoli z komor umístěna v první oblasti ve válcovém otvoru cívky 10 elektrómagnetu, zatímco druhá odlučovací komora zůstává v podstatě mimo oblast vlivu magnetického pole cívky elektromagnetu ve druhé a třetí oblasti.From the first compartment 4, the aqueous slurry passes through a first perforated partition 5, a stainless steel or steel wool filler with a second perforated partition into the second compartment 8, which leaves the line 9. The apparatus also includes a coil. The area of greatest field strength of the coil of the electromagnet is a cylindrical opening limited by the coil. The separation chambers are mounted on a structure (see FIG. 2j) by which any of the chambers can be located in the first region in the cylindrical bore of the electromagnet magnet 10 while the second separation chamber remains substantially outside the magnetic field effect of the electromagnet coil in the second and third areas.

Cívka 10 elektrómagnetu je tvořena vodičem, zhotoveným například zs slitiny niobu a cínu, titanu nebo gallia, nebo slitiny vanadu a gallia, která je při teplotě kapalného helia supravodivá. Cívka 10 je zapouzdřena ve čtyřstěnném plášti, který není znázorněn, přičemž obě plochy každé stěny mají povrch, odrážející záření. Prostor mezi první a druhou stěnou obsahuje kapalné helium; prostor mezi druhou a třetí stěnou obsahuje kapalný dusík (nebo kapalný vzduchj a prostor mezi třetí a čtvrtou stěnou je evakuován. Tloušťka stěn a prostorů mezi nimi uvnitř válcového¹ otvoru cívky elektrómagnetu je udržována co možno nejmenší, aby uvnitř otvoru, v němž je magnetické pole nejsilnější, byl získán maximální objem, dostupný pro odlučovací komory.The coil 10 of the electromagnet is formed by a conductor made, for example, of a niobium-tin alloy, titanium or gallium, or a vanadium-gallium alloy, which is superconducting at liquid helium temperature. The coil 10 is encapsulated in a tetrahedron shell (not shown), both surfaces of each wall having a radiation reflecting surface. The space between the first and second walls comprises liquid helium; the space between the second and third walls comprises liquid nitrogen (or liquid air and the space between the third and fourth walls is evacuated. The thickness of the walls and the spaces therebetween within the cylindrical bore ^{1 of} the electromagnet is kept as small as possible the strongest, the maximum volume available for the separation chambers was obtained.

Zařízení, znázorněné na obr. 2, zahrnuje dvě válcovité odlučovací komory 21 a 22, které jsou pevně spojeny tyčí 23, přičemž jejich vnitřní prostory nejsou navzájem propojeny. Každá komora je opatřena koncovými stěnami 24 a 25 a výplní 28 z nekorodu.j’cí železné vlny, která je umístěna -mezi první perforovanou přepážkou 27 a druhou perforovanou přepážkou 28, Vedení 29 pro zavádění napájecí suspenze a proplachovací vody pří nízkém tlaku prochází výplní '26 a je spojeno s oddělením 20 mezi. druhou perforovanou přepážkou 28 a koncovou stěnou 25 odlučovacích komor 21, 22. První výtokový otvor 30 je spojen s oddělením 19 mezi první perforovanou přepážkou 27 a koncovou stěnou 24 odlučovací komory 21, 22 a slouží pro odvádění výsledné suspenze a odpadních látek a pro zavádění vysokotlaké proplachovací vody, zatímco druhého výtokového otvoru 31, opatřeného ventilem 32, je užito pro odvádění proplachovací vody. Koncová stěna 25 obou odlučovacích komor 21, 22 je tvořena relativně masivní deskou z· měkého- železa.The apparatus shown in FIG. 2 comprises two cylindrical separating chambers 21 and 22 which are rigidly connected by a rod 23 and their internal spaces are not interconnected. Each chamber is provided with end walls 24 and 25 and a non-corrosive iron wool filler 28 which is positioned between the first perforated partition 27 and the second perforated partition 28, the line 29 for introducing the feed suspension and the low pressure flushing water passes through the filler. 26 and is connected to compartment 20 between. a second perforated partition 28 and an end wall 25 of the separation chambers 21, 22. The first outflow opening 30 is connected to a compartment 19 between the first perforated partition 27 and the end wall 24 of the separation chamber 21, 22 and serves to drain the resulting slurry and waste materials and flushing water, while a second outlet port 31 provided with a valve 32 is used to drain flushing water. The end wall 25 of the two separation chambers 21, 22 is formed by a relatively solid soft-iron plate.

Odlučovací komory 21 a 22 se pohybují z první polohy, v níž je jedna odlučovací komora uvnitř první oblasti, v níž je vytvořeno vysoce intenzívní magnetické pole, do druhé polohy, v níž je druhá odlučovací komora uvnitř druhé nebo třetí oblasti, a to· pomocí tyče 33, opatřené ozubením 34, které spolupracuje s pastorkem 35, který může být poháněn v obou směrech pomocí hnacího zař řízení, které není znázorněno, například pomocí elektromotoru. Magnetické pole vysoké intenzity je vytvářeno pomocí chlazeného elektromagnetického ústroji.The separation chambers 21 and 22 are moved from a first position in which one separation chamber is within a first region in which a high-intensity magnetic field is generated to a second position in which the second separation chamber is within a second or third region by means of: a rod 33 provided with a toothing 34 which cooperates with a pinion 35 which can be driven in both directions by means of a drive device not shown, for example by means of an electric motor. The magnetic field of high intensity is created by means of a cooled electromagnetic device.

Cívka 36 elektrómagnetu je tvořena vodičem, zhotoveným příkladně ze slitiny niobu a cínu, titanu nebo gallia, nebo slitiny vanadu a gallia, která je supravodivá při teplotě kapalného helia. Cívka 36 je zapouzdřena ve čtyřstěnném plášti, přičemž obě plochy každé stěny mají povrch, odrážející záření.The coil 36 of the electromagnet is formed by a conductor made, for example, of a niobium-tin alloy, titanium or gallium, or a vanadium-gallium alloy which is superconducting at liquid helium temperature. The coil 36 is encapsulated in a tetrahedron shell, both surfaces of each wall having a radiation reflecting surface.

První prstencová komora 37, vytvořená mezi první a druhou stěnou, obsahuje kapalné helium; druhá prstencová komora 40, vytvořená mezi druhou a třetí stěnou a souosá s první komorou 37, obsahuje kapalný dusík (nebo kapalný vzduch), a třetí komora 43, vytvořená mezi druhou, třetí a čtvrtou stěnou, obklopuje úplně první a druhou komoru a je evakuována. První prstencová komora 37 je opatřena vstupním vedením 38 a větracím otvorem 39, druhá prstencová komora 40 je opatřena vstupním vedením 41 a větracím otvorem 42 a třetí komora je evakuována ventilem 44, na který je připojeno vhodné vakuové čerpadlo, které není znázorněno.The first annular chamber 37 formed between the first and second walls comprises liquid helium; the second annular chamber 40 formed between the second and third walls and coaxial with the first chamber 37 contains liquid nitrogen (or liquid air), and a third chamber 43 formed between the second, third and fourth walls surrounds the first and second chambers completely and is evacuated . The first annular chamber 37 is provided with an inlet duct 38 and a vent port 39, the second annular chamber 40 is provided with an inlet duct 41 and a vent port 42, and the third chamber is evacuated by a valve 44 to which a suitable vacuum pump (not shown) is connected.

Na každé straně chlazeného elektromagnetického ústrojí jsou upraveny kruhové štíty 45 a 46 z měkého železa, z nichž kažtiý je opatřen středovým kruhovým otvorem tako196196 vého průměru, aby jím právě mohly klouzat odlučovací komory 21 a 22. Štíty 45 a 46 jsou umístěny tak, žs když je jedna odlučovací komora v oblasti magnetického pole vysoké intenzity, leží koncová stěna 25 z měkéhO' železa druhé odlučovací komory v jedné rovině s jedním ze dvou železných štítů. Štíty 45 a 46 z měkého železa a koncové stěny 25 odlučovacích komor slouží pro odstínění odlučovacích komor 21 a 22 před intenzívním magnetickým polem v případě, kdy jsou odlučovací komory v poloze, v níž je výplň v podstatě odmagnetována, a případně pomáhají zmenšovat síly, působící na chlazené elektromagnetické ústrojí v případě, kdy je odlučovací komora odstraněna z oblasti intenzivního magnetického pole.On each side of the cooled electromagnetic device there are provided circular iron shields 45 and 46, each of which is provided with a central circular aperture of such a diameter so that the separating chambers 21 and 22 can slide therethrough. The shields 45 and 46 are positioned such that If one of the separation chambers is in the region of a high-intensity magnetic field, the soft-iron end wall 25 of the other separation chamber is flush with one of the two iron shields. The mild iron shields 45 and 46 and the end walls 25 of the separation chambers serve to shield the separation chambers 21 and 22 from the intense magnetic field when the separation chambers are in a position in which the padding is substantially degaussed and possibly to reduce the forces exerted to a cooled electromagnetic device when the separation chamber is removed from an intense magnetic field.

Chlazené elektromagnetické ústroji je relativně lehké a může být velkými silami zde- ’ formováno. Síly, působící na elektromagnetické ústrojí, jsou do značné míry udržovány v rovnováze zajištěním takového postupu, kdy při odstraňování jedné odlučovací komory z oblasti magnetického pole vysoké intenzity vstupuje do této oblasti druhá odlučovací komora. Štíty 45 a 46 z měkého železa jsou pevně uchyceny pomocí většího množství závitem opatřených tyčí 47. Demagnetizační cívky 48 a 49 válcového tvaru a o průměru o něco větším, než je průměr odlučovacích komor, jsou umístěny v blízkosti štítů 45 a 46 na straně, odvrácené cd chlazeného elektromagnetického ústrojí.The cooled electromagnetic system is relatively light and can be formed by great forces here. The forces acting on the electromagnetic device are largely maintained in equilibrium by providing a process whereby the removal of one separation chamber from the high-intensity magnetic field enters the other separation chamber. The mild iron shields 45 and 46 are rigidly secured by a plurality of threaded rods 47. The cylindrical-shaped demagnetization coils 48 and 49 and a diameter slightly larger than the diameter of the separation chambers are disposed adjacent the shields 45 and 46 on the side facing away from the cd. cooled electromagnetic system.

Střídavý proud, který je nepřetržitě snižován na nulu, může být přiváděn k demagnetizačním cívkám z vhodného zdroje, který není znázorněn.The alternating current, which is continuously reduced to zero, may be fed to the demagnetizing coils from a suitable source (not shown).

Při provozu zařízení, znázorněného no obr.In operation of the device shown in FIG.

1, se cívka elektromagnetu připojí na zdroj energie a kapalné helium v prostoru mezi první a druhou stěnou zajišťuje, aby teplota cívky byla udržována v teplotním rozmezí, v němž převládá stav supravodivosti. Vodná kaše, která je s výhodou defíokulována, je plynule vedena do komory 2, kde je umístěna v první oblasti uvnitř válcového otvoru. Po uplynutí předem stanoveného intervalu, který je řízen časem, který podle pokusu uplyne, než se průchody ve výplni značně zanesou částicemi magnetických nečistot, se přeruší přívod výchozí kaše do komory. 2 a změní se polohy obou odlučovacích komor, přičemž dochází k zavedení komory 1 z druhé oblasti do první oblasti uvnitř válcového otvoru, zatímco komora 2 se přemístí do .tře-, tí oblastí v podstatě mimo magnetické pole.1, the solenoid coil is connected to a power source, and the liquid helium in the space between the first and second walls ensures that the coil temperature is maintained within the temperature range in which the superconductivity state predominates. The aqueous slurry, which is preferably defioculated, is continuously fed to chamber 2 where it is located in the first region within the cylindrical opening. After a predetermined interval, which is controlled by the time elapsed before the passages in the padding are heavily clogged with particles of magnetic impurities, the feed of the initial slurry to the chamber is interrupted. 2 and the positions of the two separation chambers are changed, introducing the chamber 1 from the second region into the first region within the cylindrical bore, while the chamber 2 moves into the third regions substantially outside the magnetic field.

Komora 1 je připojena ke zdroji výchozí suspenze a komora 2 je spojena se zdrojem proplachovací čisté vcdy pod vysokým tlakem, která vyplachuje magnetické nečistoty. Čistá voda je s výhodou vedena komorou směrem, opačným ke směru průchodu výchozí suspenze.The chamber 1 is connected to a source of the initial suspension and the chamber 2 is connected to a source of flushing clean, always under high pressure, which flushes the magnetic impurities. The pure water is preferably passed through the chamber in a direction opposite to the direction of passage of the initial slurry.

Při provozu zařízení, znázorněného' na obr.In operation of the device shown in FIG.

2, je ve válcovém otvoru chlazeného elektromagnetického ústrojí plynule udržováno magnetické pole velké Intenzity. Odlučovací komora 21 je znázorněna uvnitř oblasti magnetického pole vysoké intenzity, a odlučovací komora 22 je ve třetí oblasti.2, a magnetic field of high intensity is continuously maintained in the cylindrical bore of the cooled electromagnetic device. The separation chamber 21 is shown inside the high intensity magnetic field region, and the separation chamber 22 is in the third region.

Přiváděná suspenze, která je s výhodou defíokulována, teče z první nádrže 50 ventilem 51 a vedením 52, které obsahuje ohebnou část 53, do přívodního vedení 29 odlučovací komory 21. Výsledná suspenze, mající snížený obsah magnetických nečistot v porovnání s výchozí suspenzí, opouští odlučovací komoru 21 výstupem 30 a ohebným vedením 54 a teče ventilem 55 a vedením 56 do první zásobní nádoby 57 výsledného produktu. Po uplynutí předem stanoveného období, které podle výsledku pokusu uplyne, než se průchody ve výplni značně zanesou částicemi magnetických nečistot, se ventily 51 a 55 uzavřou a umožní se tok nízkotlaké proplachovací vody z druhé nádrže 58 ventilem 59 a tím do přívodního vedení 29 odlučovací komory 21. Zředěná suspenze fyzikálně unášených nemagnetických částic protéká ohebným vedením 54, ventilem 63 a vedením 61 do druhé zásobní nádoby 62 pro frakci „meziproduktu”. Poté se ventily 59 a 63 uzavřou a dochází k otáčení pastorku 35, který pohybuje odlučovací komorou 22 do oblasti magnetického pole vysoké intenzity a odlučovací komorou 21 do třetí oblasti uvnitř demagnetizační cívky 48. Proplachovací voda pod vysokým tlakem teče z třetí nádrže 63 vedením 64 a ventilem 65 do ohebného vedení 54, a suspenze magnetických částic je odváděna vedením 31 a ventilem 32 do jímky 66, odkud teče vedením 67 do třetí zásobní nádoby 68 pro magnetickou frakci. Tímto způsobem je výplň odlučovací komory proplachována ve směru opačném vůči směru toku přiváděné suspenze a proplachovací vody. Pro zachycování magnetické frakce z odlučovací komory 22, když je tato umístěna uvnitř demagnetizační cívky 49, slouží druhá jímka 69. Výplň se současně proplachuje vodou a v podstatě demagnetizuje přívodem střídavého proudu, který je postupně snižován na nulu, do demagnetizační cívky 48. Mezitím je výchozí suspenze přiváděna do odlučovací komory 22 ventilem 70 a vedením 71, které obsahuje ohebnou část 72, Výsledná suspenze opouští odlučovací komoru 22 výstupem 30 a ohebným vedením 73 a teče ventilem 74 a vedením 75 do první zásobní nádoby 57.The feed suspension, which is preferably defioculated, flows from the first tank 50 through a valve 51 and a conduit 52 comprising a flexible portion 53 to the feed line 29 of the separation chamber 21. The resulting suspension having a reduced magnetic impurity content compared to the initial suspension leaves the separator. the chamber 21 through the outlet 30 and the flexible conduit 54 and flows through the valve 55 and the conduit 56 into the first storage container 57 of the resulting product. After a predetermined period of time that, depending on the result of the experiment, elapses before the passages in the padding are heavily clogged with particles of magnetic impurities, the valves 51 and 55 are closed to allow low pressure flushing water to flow from the second tank 58 through valve 59 and thereby into the feed line 29 21. A dilute slurry of physically entrained non-magnetic particles flows through a flexible conduit 54, a valve 63, and a conduit 61 into a second reservoir 62 for the "intermediate" fraction. Thereafter, the valves 59 and 63 are closed and pinion 35 is rotated, which moves the separator chamber 22 into the high intensity magnetic field region and the separator chamber 21 into the third region inside the degaussing coil 48. The high pressure flushing water flows from the third tank 63 through line 64 and a valve 65 into a flexible conduit 54, and the magnetic particle suspension is discharged via a conduit 31 and a valve 32 to a well 66, from where it flows through a conduit 67 to a third magnetic fraction storage vessel 68. In this way, the filling of the separation chamber is flushed in a direction opposite to the flow direction of the feed slurry and flushing water. A second well 69 is used to collect the magnetic fraction from the separation chamber 22 when placed inside the demagnetizing coil 49. The pad is simultaneously flushed with water and substantially demagnetized by supplying alternating current, which is gradually reduced to zero, to the demagnetizing coil 48. the initial slurry is fed to the separator chamber 22 through a valve 70 and conduit 71 that includes a flexible portion 72. The resulting slurry leaves the separator chamber 22 through an outlet 30 and a flexible conduit 73 and flows through the valve 74 and conduit 75 into the first storage vessel 57.

Proplachovací voda se přivádí do odlučovací komory 22 ventilem 76 a frakce „meziproduktu teče ventilem 77 a vedením 78 do druhé zásobní nádrže 62. Je-li odlučovací komora 22 ve druhé oblasti uvnitř demagnotizační cívky 49, je vysokotlaká proplachovací voda přiváděna vedením 79 a ventilem 80. V nejvyšším bodě každé z obou odlučovacích komor 21 a 22 je umístěn odvětrávací otvor vzduchu, který zahrnuje ventil, pro umožnění unikání jakéhokoliv vzduchu, který vstupuje do odlučovací komory s výchozí suspenzí nebo proplachovací vodou.The flushing water is fed to the separation chamber 22 through the valve 76 and the intermediate product fraction flows through the valve 77 and the line 78 to the second storage tank 62. When the separation chamber 22 is in the second region inside the demagnotization coil 49, high pressure flushing water is supplied via line 79 and the valve 80 At the highest point of each of the two separation chambers 21 and 22 is located an air vent opening that includes a valve to allow any air entering the separation chamber with the initial slurry or flushing water to escape.

Objem výchozí suspenze, prošlý odlučo19 6 2 9 6 vací komorou před jejím odstraněním z oblasti magnetického pole velké intenzity, nebude obvykle větší než patnáctinásobek objemu odlučovací komory a objem proplachovací vody bude s výhodou v rozmezí od dvou do pětinásobku objemu odlučovací komory. Odlučovací komora bude účelně proplachována vodou při vysokém tlaku po- dobu 1 až 5 minut.The volume of the initial slurry passed through the separation chamber prior to its removal from the high intensity magnetic field region will generally not be greater than fifteen times the volume of the separation chamber, and the flushing water volume will preferably be in the range of two to five times the volume of the separation chamber. The separator chamber will expediently be flushed with water at high pressure for 1 to 5 minutes.

Cívka elektromagnetu není opatřena zpětným odrazovým rámem, protože bylo podle vynálezu zjištěno, že intenzita magnetického pole, jíž lze dosáhnout ve válcovém otvoru v případě, že cívka je ve svém supravodivém stavu, je i bez užití zpětného rámu dostatečná pro úspěšné oddělování nečistot, majících magnetickou susceptibilitu řádově 8 X 10^-5, od vodné řídké kaše. Jelikož není užito zpětného rámu, je možné užít dvou odlučovacích komor a přemísťovat je tak, aby byly střídavě uvnitř a vně válcového otvoru Takto· není nutné opakovaně budit a vypojovat, cívku elektromagnetu [což je, jak je znovu opakováno, v případě supravodivé cívky nehospodárné] za účelem vypláchnutí magnetických částic z výplně, a není zapotřebí přerušovat magnetickou separaci za účelem provádění vyplachování.The coil of the electromagnet is not provided with a retro-reflective frame, because according to the invention it has been found that the magnetic field intensity that can be achieved in a cylindrical bore when the coil is in its superconducting state is sufficient to successfully separate the dirt having a magnetic susceptibility of the order of 8 X 10 ^-5 , from aqueous slurry. Since the back frame is not used, it is possible to use two separation chambers and move them so that they are alternately inside and outside the cylindrical bore. Thus, it is not necessary to repeatedly excite and disconnect the solenoid coil [which is repeated ] to flush the magnetic particles out of the padding, and there is no need to interrupt the magnetic separation to perform flushing.

U jiného¹ provedení zařízení podle vynálezu mohou být odlučovací komory namontovány na otáčející se tyči nebo kole, jichž je užito pro pohybování odlučovacích komor po kruhové dráze, vždy ve stejném smyslu.In another embodiment of the device ¹ according to the invention may be separation chamber mounted on a rotating rod or the wheel, which are used to move the separation chamber along a circular path, always in the same sense.

Místo užití železné nebo ocelové vlny jako materiálu výplně může být užito kuliček, pelet, kovových pilin nebo částic nepravidelného tvaru. Z celkového· objemu zaujímaného výplní ve formě částic, je 10 až 75 %, s výhodou 30 až 70 ;% vyplněno pevnou látkou výplně, přičemž zbývající objem je prázdný. Je-li materiálem výplně železná nebo kovová pěna, je 2 až 40 % celkového objemu zaujímáno pevnou látkou výplně, zatímco zbytek objemu je prázdný.Instead of using iron or steel wool as filler material, spheres, pellets, sawdust or irregularly shaped particles may be used. Of the total volume occupied by the particulate filler, 10 to 75%, preferably 30 to 70% are filled with solid filler, the remaining volume being empty. If the filler material is iron or metal foam, 2 to 40% of the total volume is occupied by the solid filler material while the rest of the volume is empty.

Slabě zbarveným barvivém bude obecně kaolinit nebo hlinka, obsahující nakrit, dikit nebo halloysit, avšak rovněž může být užito jiných minerálních barviv.The weakly colored dye will generally be kaolinite or clay containing nakrit, dikite or halloysite, but other mineral dyes may also be used.

Rychlost toku přiváděné výchozí suspenze činí obecně 0,3 m/min až 10 m/min, a není s výhodou větší než 6 m/min.The flow rate of the feed suspension is generally from 0.3 m / min to 10 m / min, and is preferably not more than 6 m / min.

Vynález bude popsán na příkladech.The invention will be described by way of example.

PřikladlHe did

Anglická kaolinová hlinka s takovým rozložením velikosti částic, že 43 hmof.% částic je menších než 2 μ ekvivalentního kulového průměru a 11 hmot. °/o částic je větších než 10 μ ekvivalentního· kulového průměru, s počáteční odrazivostí pro fialové světlo vlnové délky 458 nm v hodnotě 95,8.% (kysličník hořečnatý = 100 %) a s počátečním obsahem železa 0,8 hmot. % Fe2O3, byla smíšena s vodou, obsahující disperzní činidlo, za účelem vytvoření zcela deflokulované suspenze, mající specifickou hustotu 1,100 (t.j. suspenze obsahovala 18 hmot. % pevných látek).English kaolin clay with a particle size distribution such that 43 wt.% Of the particles are less than 2 μ equivalent ball diameter and 11 wt. % Of the particle is greater than 10 μ equivalent · spherical diameter, with an initial reflectance for violet light of 458 nm wavelength of 95.8% (magnesium oxide = 100%) and an initial iron content of 0.8% by weight. % Fe 2 O 3, was mixed with water containing the dispersing agent to form a completely deflocculated suspension having a specific density of 1,100 (i.e., the suspension contained 18 wt% solids).

Vzorky této suspenze byly vedeny obvyklým magnetickým separátorem,- pracujícím s magnetickou indukcí magnetického poleSamples of this suspension were passed through a conventional magnetic separator operating with magnetic induction of the magnetic field

1,5 T a opatřeným masivním železným zpětným rámem a jedinou pevnou odlučovací komorou, a supravodivým magnetickým separáto-rem podle vynálezu, pracujícím s magnetickou indukcí 5 T a opatřeným dvěma pohyblivými odlučovacími komorami, a žádaným zpětným rámem.1.5 T and equipped with a massive iron back frame and a single fixed separation chamber, and a superconducting magnetic separator according to the invention, operating with a 5 T magnetic induction and equipped with two movable separation chambers, and the desired back frame.

V každém případě měly odlučovací komory délku 0,505 m a průměr 0,035 m a byly vyplněny vlnou z nekorodujícího železa do 95 obj. % prázdného prostoru.In each case, the separation chambers had a length of 0.505 m and a diameter of 0.035 m and were filled with corroding iron to 95% by volume of void.

Složení nekorodujícího železa může být příkladně následující:For example, the composition of the corrosion-free iron may be as follows:

Prvek: hmot % uhlík křemík mangan chrom molybden nikl železoElement: wt% carbon silicon manganese chromium molybdenum nickel iron

0,04 — 1,20 0,0 — 1,0 0,0 — 1,5 4,0 — 27,0 0,0 — 1,6 0,0 — 2,5 zbytek.0.04 - 1.20 0.0 - 1.0 0.0 - 1.5 4.0 - 27.0 0.0 - 1.6 0.0 - 2.5 residue.

Provozní podmínky pro· každý magnetický separátor byly zvoleny tak, aby poskytovaly v podstatě stejnou kvalitu zpracování přiváděné suspenze, přičemž byly porovnány rychlosti toku přiváděné výchozí suspenze. Výsledky jsou uvedeny v následující tabulce 1.The operating conditions for each magnetic separator were chosen to provide substantially the same processing quality of the feed slurry, comparing the flow rates of the feed initial slurry. The results are shown in Table 1 below.

Časy, nutné pro jednotlivé fáze pracovních cyklů, jsou uvedeny v následující tabulce II a vyjádřeny v procentech doby trvání celého cyklu.The times required for each cycle of the duty cycle are given in Table II below and expressed as a percentage of the duration of the cycle.

Tabulka 2Table 2

Běžný magnetický separátorConventional magnetic separator

Supravodivý magnetický separátor ,Doba přivádění 50,5 %Superconducting magnetic separator, Lead time 50.5%

Doba vypláchnutí 33,7 %Rinsing time 33.7%

Doba propláchnutí 15,8 %Flushing time 15.8%

Doba pohybu odlučovacích komor —Separation chamber movement time -

60,6 % 24.2 «/o60,6% 24.2%

15,2 %15.2%

Neproduktivní čas,, to je čas pro vypláchnutí a propláchnutí výplně, činil v případě běžného magnetického separátoru 49,5 procent celkové doby. V případě-supravodivého magnetického separátoru dovoluje užití dvou pohyblivých odlučovacích komor propláchnutí první odlučovací komory vysokotlakovou vodou pod vysokým tlakem, zatímco druhá odlučovací komora procházela fázemi přívodu suspense a vypláchnutí. Dále vzhledem k silnějšímu poli v supravodivém magnetickém separátoru je možný průchod přiváděné výchozí suspense větší rychlostí. Za účelem minimalisace podílu magnetických částic ve frakci „meziproduktu” je proplachovací voda vedena výplní stejným směrem jako přiváděná výchozí suspense a to rychlostí, nepřesahující rychlost přiváděné suspense. Z tohoto důvodu je doba spotřebovaná fází proplachování v případě supravodivého magnetického separátoru značně menší než v případě běžného magnetického separátoru. Neproduktivní čas v případě supravodivého magnetického separátoru činil 39,4 % celkového času.The non-productive time, i.e. the time for rinsing and flushing the pad, was 49.5 percent of the total time for a conventional magnetic separator. In the case of a superconducting magnetic separator, the use of two movable separator chambers allows the first separator chamber to be flushed with high pressure water under high pressure, while the second separator chamber passed through the slurry feed and rinse phases. Further, due to the stronger field in the superconducting magnetic separator, it is possible to pass the supplied initial suspension at a higher speed. In order to minimize the proportion of magnetic particles in the "intermediate" fraction, the flushing water is guided through the filler in the same direction as the feed suspension at a rate not exceeding the feed rate. For this reason, the time consumed by the flushing phase of the superconducting magnetic separator is considerably less than that of a conventional magnetic separator. The non-productive time for the superconducting magnetic separator was 39.4% of the total time.

Rychlost výroby suchého zušlechtěného kaolinu v případě běžného magnetického separátoru činila 2,8 kg/h., zatímco v případě supravodivého magnetického separátoru podle vynálezu činila 11,6 kg/h.The production rate of dry treated kaolin for a conventional magnetic separator was 2.8 kg / h, while for the superconducting magnetic separator according to the invention it was 11.6 kg / h.

Příklad 2Example 2

Anglická kaolinová hlinka s takovým rozložením velikosti částic, že 45 hmot. % částic bylo menších než 2 mikrony ekvivalentního kulového průměru a 14 váh. % Částic bylo větších než lG^m ekvivalentního kulového¹ průměru, s počáteční odrazivosti pro fialové světlo vlnové délky 458 nm v hodnotě 84,8 o/o a s počátečním obsahem železa 0,85 hmot. 0/ó Fe2O3, byla smíšena s vodou, obsahující dispergaČní činidlo za účelem vytvoření zcela deflokulované suspense, mající specifickou váhu 1,078 (tj. suspense obsahovala 12 hmot. % pevných látek).English kaolin clay with a particle size distribution such that 45 wt. % of the particles were less than 2 microns of equivalent spherical diameter and 14 weights. % Of the particles were larger than ¹ µm equivalent spherical ¹ diameter, with an initial reflectance for violet light of 458 nm wavelength of 84.8 o / o and an initial iron content of 0.85 wt. Fe 2 O 3 was mixed with water containing a dispersing agent to form a completely deflocculated suspension having a specific gravity of 1.078 (ie the suspension contained 12 wt% solids).

Vzorky této suspense byly vedeny supravodivým magnetickým separátorem s jedinou pevnou odlučovací komorou, a supravodivým magnetickým separátorem podle vynálezu, opatřeným dvěma pohyblivými odlučovacími komorami.Samples of this suspension were passed through a superconducting magnetic separator with a single solid separation chamber, and a superconducting magnetic separator according to the invention provided with two movable separation chambers.

V každém případě měly odlučovací komory délku 0,505 m a průměr 0,035 m a byly vyplněny vlnou z nekorodujícího železa, zaujímající 94,9 obj. % prázdného· prostoru.In each case, the separation chambers had a length of 0.505 m and a diameter of 0.035 m and were filled with a corroded iron wool, occupying 94.9% by volume of void space.

Magnetická indukce činila v obou případech 3 Tesla. V obou případech byla přiváděná výchozí suspense vedena odlučovací komorou rychlostí 1,455 m/min nebo 1,33 X 103 m3/min, a celkový objem přiváděné suspense prošedší komorou, činil desetinásobek jejího objemu. Kvalita zpracování hlinky byla v obou případech stejná a výsledky jsou uvedeny v následující tabulce III.Magnetic induction was 3 Tesla in both cases. In both cases, the feed suspension was fed through the separator chamber at a rate of 1.455 m / min or 1.33 X 10 3 m 3 / min, and the total volume of the feed suspension passed through the chamber was ten times its volume. The quality of clay processing was the same in both cases and the results are shown in Table III below.

Tabulka 3Table 3

Hmot. % čás- Hmot. % částic menších nežtic větších než 2 mikrony ekvi-10 mikronů ekvalentní- kulo- vivalentní kuvému průměru lovému průměruWeight % part- wt. % of particles smaller than gels greater than 2 microns equivalents-10 microns equivalent-round-equivalent to the average diameter

Hmot. % Fe2O3 % odrazivosti pro světlo o vlnové délce 458 nm počet hmot. % znovuzískaného produktuWeight % Fe2O3% reflectance for light of 458 nm wavelength % of product recovered

Přiváděná výchozí suspense 45Initial suspension fed 45

Produkce 46Production 46

0,85 84,8 —0,85 84,8 -

0,56 87,9 90 i a ϋ z a tj0.56 87.9 90 i a ϋ z a ie

ΌΌ

O !C 3O! C 3

CL '3 coCL '3 co

OO

Ξ oΞ o

>>

Cm . O • rCCm. O • rC

OJOJ

X-i ε tií 3 43 '3 .03 N O +ť 3 h oj > a >y a 2 ^aCL n '3 § aXi ε t 3 3 43 '3 .03 NO + ť 3 h oj>a> ya 2 ^and CL n' 3 § a

3 > co vo S θ'* 0) <0 <υ >3> what in S θ '* 0) <0 <υ>

CMCM

T3T3

O +-* SíU ‘ >O + - * Network Sí>

CZ3 cr·CZ3 cr ·

O φ a£ co co vo o* CM* co co co 00 co © co co co vo vo o o cti rHO φ a £ what what o * CM * what what 00 00 what © what what what about honor rH

ΕΊ iS>L0 £ sΕΊ iS> L0 £ p

a ’2a o O ³ and '2a o O ³

- a f-i- and f-i

CU «} >3 -¹ > 3 O «3 to -ii '3 >n a3 >03 3 > 3 fe 44 44 ^a ³ - xCU «}> 3 - ¹ > 3 O« 3 to -ii '3> n a3> 03 3> 3 fe 44 44 ^a ³ - x

3 3 3 S f-i 3 ₍φ >3 jř a > °‘g — > 3 gj >N M 44 '3 >O >. 3 ^p>« O ^SJ3 | s a'3 3 3 S fi 3 ₍ φ> 3 j a> ° 'g -> 3 gj> NM 44'3>0> 3 ^ p> «O ^ SJ3 | s a '

S O CM φS CM CM φ

K ft b>K ft b>

CO ’Φ ’ςρ Tfi í-4 oWHAT 'TFI-4 o

M 'cd t-í cdM 'cd t-cd

CuCu

CD wCD w

>>>>

Cd řití CU O 0) £J C/3 ΦCd thread CU 0) £ J C / 3 Φ

G3 &0 o cd '> bo> 3 -a a o >G3 & o o cd '> bo> 3 -a and o>

'>> 3 3 fe >N CL >3 3 CQ CO'>> 3 3 fe> N CL> 3 3 CQ CO

Časy, nutné pro jednotlivé fáze operačních cyklů jsou uvedeny v následující tabulce IV a vyjádřeny v procentech doby trvání celého cyklu.The times required for each phase of the operating cycles are given in Table IV below and expressed as a percentage of the duration of the entire cycle.

Tabulka IVTable IV

Supravodivý magnetický separátor s jednou odlučovací komorouSuperconducting magnetic separator with one separation chamber

Supravodivý magnetický separátor se dvěma odlučovacími komoramiSuperconducting magnetic separator with two separation chambers

Doba přivádění 54,6 %Lead time 54.6%

Doba vypláchnutí 21,8 %Rinsing time 21.8%

Doba propláchnutí 23,6 %Flushing time 23.6%

Doba pohybu odlučovacích komor —Separation chamber movement time -

Neproduktivní doba proto činila 45,4 % v případě separátoru s jednou komorou, avšak pouze 35,2 % v případě separátoru se dvěma komorami. Rychlost výroby suchého zúšlechtěného kaolinu činila v případě separátoru s jednou komorou 4,89 kg/h., a v případě separátoru se dvěma'komoramiTherefore, the non-productive time was 45.4% for the single-chamber separator, but only 35.2% for the two-chamber separator. The production rate of the dry refined kaolin was 4.89 kg / h in the case of a single-chamber separator and in the case of the two-chamber separator.

5,8 kg/h.5.8 kg / h.

64.8 %64.8%

25.9 o/o25.9 o / o

9,3 %9.3%

Doba prodlevy přiváděné výchozí suspense v odlučovací komoře byla obecně mezi 3 s. a 2 min. a s výhodou mezi 5 s. a 25 s.The residence time of the feed of the initial suspension in the separation chamber was generally between 3 s and 2 min. and preferably between 5 s and 25 s.

Odborníku v daném oboru je zřejmé, že u výše popsaného zařízení mohou být provedeny mnohé změny, aniž by došlo k vybočení z rámce vynálezu.It will be apparent to those skilled in the art that many changes can be made to the apparatus described above without departing from the scope of the invention.

PŘEDMĚTSUBJECT

Claims

SUBJECT

A method of separating magnetizable particles from a fluid in which they are suspended to form a magnetic field in a first region, the fluid in which the magnetizable particles are suspended is passed through a first separation chamber containing a magnetizable filler material and positioned within the first region so that the magnetizable the particles are magnetized by the magnetic field and attracted to the padding material, the first separating chamber moves out of the first region into the second region, and the magnetizable particles attracted to the padding material are removed from the first separating chamber within the second region, characterized in that in the first separation chamber from the first region, the second separation chamber containing the magnetizable filler material moves into the first region and, in parallel with the removal of the magnetizable particles from the first separation chamber, the fluid in which they are suspended the magnetizer particles pass through the second separation chamber within the first region, then the second separation chamber moves out of the first region into the third region and the first separation chamber is introduced into the first region, the magnetizable particles being removed from the filler material of the second separation chamber within the third region; wherein a permanent magnetic field is maintained in the first region during the separation cycle.

OF THE INVENTION

2. The method of claim 1 wherein the magnetizable particles are removed from the first separation chamber within the second region and from the second separation chamber within the third region by flushing with fluid.

3. The method of claim 2, wherein the magnetizable particles are removed from the first separation chamber within the second region and from the second separation chamber within the third region by reducing the residual magnetism of the filler material and the fluid flushing chamber.

4. A method according to any one of claims 1, 2 or 3, wherein the fluid containing the magnetizable particles is deflocculated prior to being passed through a separation chamber.

5. The method according to any one of items 1 to

4, characterized in that the speed at which the slurry is fed through each separation chamber is at least 0.3 m / min and at most 10 m / min, preferably at most 6 m / min.

6. The method according to any one of items 1 to

5, characterized in that the residence time of the fluid containing the magnetizable particles in the first region is between 3 seconds and 2 minutes, preferably 5 to 25 seconds.

7. A method according to any one of the preceding claims, wherein the magnetic field to be applied has a magnetic induction of at least 3T.

2 sheets of drawings

Severografía, n. P., Plant 7, Most