CN219951664U - 一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器 - Google Patents

Abstract

本实用新型涉及桥梁减振技术领域，具体涉及一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，该阻尼器包括：杠杆、质量块、弹簧和惯容机构。杠杆中部可转动地设置在待减振结构上，将杠杆划分为动力臂和阻力臂；质量块设置在动力臂上；弹簧一端与阻力臂连接，另一端与待减振结构连接；惯容机构包括：弧形齿条、转动轴、飞轮和齿轮；转动轴与动力臂转动连接；飞轮设于转动轴上；齿轮设于转动轴上，弧形齿条固定设置，并与齿轮配合，动力臂摆动时，齿轮相对于弧形齿条转动，并带动飞轮转动。本方案能够解决现有技术中采用超低频TMD方案会增加TMD弹簧的伸长量和用量，使得TMD安装空间受限，并大大增加TMD的使用成本和TMD自重对桥梁结构产生影响的问题。

Description

一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器

技术领域

本实用新型涉及桥梁减振技术领域，具体涉及一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器。

背景技术

近些年来，随着高强轻质材料的使用、新工艺的出现和建造技术的提升，斜拉桥主跨已经突破1000m，悬索桥主跨正在突破2000m，但这类超大跨度桥梁体系轻柔纤细、阻尼小、自振频率低的特点也越来越明显，在脉动风、人、车辆和地震等荷载作用下，易发生各种形式的振动，特别是建设期和运营期的出现的抖振和涡激振动现象，严重影响桥梁的使用寿命和行车安全，振动控制已成为一个重要问题。

TMD可以有效地控制这类大跨桥梁结构的抖振和涡振，调谐质量阻尼器(TMD)主要包括弹簧、质量、阻尼三大构件。然而，在大跨桥梁箱梁内设置TMD，需要足够的净高以满足TMD弹簧的静力伸长与振动时的位移。

因此，传统的悬吊式TMD在自重下的大弹簧净伸长度(例如杨浦大桥一阶竖向弯曲频率为0.286Hz，则TMD弹簧的净伸长量超过3m)会使安装空间不满足，而且TMD的弹簧产生非线性会导致频率失调。频率-弹簧伸长量的关系如图7所示。

此外，频率越低，TMD弹簧伸长量过大还会导致TMD的用量激增，如控制频率为0.3Hz的TMD弹簧伸长量为2.76m，弹簧用量为质量块比重的30％；控制频率0.2Hz的TMD弹簧伸长量为6.21m，弹簧用量为质量块比重的50％，控制频率0.1Hz的TMD弹簧伸长量为24.82m，弹簧用量为质量块比重的200％。不同行程下频率-弹簧用量关系如图8所示。

因此，采用超低频TMD方案会增加TMD弹簧的伸长量和用量，使得TMD安装空间受限，并大大增加TMD的使用成本和TMD自重对桥梁结构产生影响的问题。

实用新型内容

针对现有技术中存在的缺陷，本实用新型的目的在于提供一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，本方案能够解决现有技术中采用超低频TMD方案会增加TMD弹簧的伸长量和用量，使得TMD安装空间受限，并大大增加TMD的使用成本和TMD自重对桥梁结构产生影响的问题。

为达到以上目的，本实用新型采取的技术方案是：

本实用新型提供一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，包括：

杠杆，其中部可转动地设置在待减振结构上，将所述杠杆划分为动力臂和阻力臂；

质量块，其设置在所述动力臂上；

弹簧，其一端与所述阻力臂连接，另一端用于与待减振结构连接，以保持所述动力臂在无振动时水平；

惯容机构，其包括：

-转动轴，其与所述动力臂转动连接；

-飞轮，其设于所述转动轴上；

-齿轮，其设于所述转动轴上，

-固定设置的弧形齿条，其与所述齿轮配合，所述动力臂摆动时，所述齿轮相对于所述弧形齿条转动，并带动所述飞轮转动。

在一些可选的方案中，该超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器还包括支撑架，其用于与待减振结构连接，所述杠杆中部可转动地与所述支撑架连接。

在一些可选的方案中，所述杠杆为L型结构，所述L型结构的弯折处可转动地与所述支撑架连接，将所述L型结构划分为动力臂和阻力臂，无振动时，所述阻力臂处于竖直状态。

在一些可选的方案中，该超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器还包括安装板，其用于设置在待减振结构上，所述支撑架与所述安装板连接。

在一些可选的方案中，所述支撑架为门架，所述L型结构包括两根L型杆，两根所述L型杆分别设在所述门架的两侧，并且所述L型杆的弯折处可转动地与所述门架连接，将所述L型杆划分为动力杆和阻力杆。

在一些可选的方案中，所述转动轴的两端分别与两根所述L型杆的动力杆转动连接。

在一些可选的方案中，所述转动轴与所述L型杆通过第一滚珠轴承转动连接。

在一些可选的方案中，所述齿轮位于所述转动轴的正中间。

在一些可选的方案中，所述齿轮两侧间隔相等距离的所述转动轴上均设有飞轮。

在一些可选的方案中，所述支撑架的两侧均伸出有支撑轴，所述L型杆的弯折处设有安装孔，所述安装孔内设有第二滚珠轴承，所述支撑轴与所述第二滚珠轴承的内圈连接。

与现有技术相比，本实用新型的优点在于：本实用新型通过杠杆原理，在待减振结构的被控频率f和质量块的质量m不变的情况下，将弹簧刚度应放大n²倍，可将弹簧理论伸静长量缩短为原来的1/n倍，并且弹簧的行程也可缩短为质量块行程的1/n倍，n为杠杆放大系数，便于弹簧的设计选型，保证弹簧的稳定性，同时降低整个阻尼器的高度，使其满足大跨度桥梁安装高度要求。通过在杠杆的动力臂上设置惯容机构，由于惯容机构的转动轴与动力臂转动连接；飞轮和齿轮均设于转动轴上，并相对于转动轴固定；且齿轮与固定设置的圆弧形齿条配合，质量块位移时，动力臂摆动带动齿轮位移，会使齿轮相对于动力臂转动，飞轮也开会转动，产生惯性质量。能够进一步提高放大系数，减小TMD中弹簧的用量，降低TMD的使用成本和TMD自重对桥梁结构的影响。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本实用新型实施例中第一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器的三维结构示意图；

图2为本实用新型实施例中第一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器的主视结构示意图；

图3为本实用新型实施例中第二种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器的三维结构示意图；

图4为本实用新型实施例中第二种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器的主视结构示意图；

图5为本实用新型实施例中超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器静力平衡原理图；

图6为本实用新型实施例中超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器动力平衡原理图；

图7为现有技术中频率-弹簧伸长量的关系图；

图8为现有技术中不同行程下频率-弹簧用量关系图。

图中：1、杠杆；11、动力臂；12、阻力臂；2、质量块；3、弹簧；4、惯容机构；41、转动轴；42、齿轮；43、弧形齿条；44、飞轮；5、支撑架；6、安装板。

具体实施方式

为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本申请的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。

以下结合附图对本实用新型的实施例作进一步详细说明。

如图1和图2所示，一方面，本实用新型提供一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，包括：杠杆1、质量块2、弹簧3和惯容机构4。

其中，杠杆1中部可转动地设置在待减振结构上，将杠杆1划分为动力臂11和阻力臂12；质量块2设置在动力臂11上；弹簧3一端与阻力臂12连接，另一端用于与待减振结构连接，以保持动力臂11在无振动时水平；惯容机构4包括：弧形齿条43、转动轴41、飞轮44和齿轮42。其中，转动轴41与动力臂11转动连接；飞轮44设于转动轴41上；齿轮42设于转动轴41上，弧形齿条43固定设置，与齿轮42配合，动力臂11摆动时，齿轮42相对于弧形齿条43转动，并带动飞轮44转动。

本实用新型通过杠杆原理，在待减振结构的被控频率f和质量块2的质量m不变的情况下，将弹簧刚度应放大n²倍，可将弹簧理论伸静长量缩短为原来的1/n倍，并且弹簧3的行程也可缩短为质量块2行程的1/n倍，n为杠杆放大系数，即质量块到杠杆转动轴距离与弹簧3和阻力臂12连接点到杠杆转动轴距离的比值，便于弹簧3的设计选型，保证弹簧3的稳定性，同时降低整个阻尼器的高度，使其满足大跨度桥梁安装高度要求。通过在杠杆1的动力臂11上设置惯容机构4，由于惯容机构4的转动轴41与动力臂11转动连接；飞轮44和齿轮42均设于转动轴41上，并相对于转动轴41固定；且齿轮42与固定设置的圆弧形齿条43配合，质量块2位移时，动力臂11摆动带动齿轮42位移，会使齿轮42相对于动力臂11转动，飞轮44也开会转动，产生惯性质量。能够进一步提高放大系数，减小TMD中弹簧的用量，降低TMD的使用成本和TMD自重对桥梁结构的影响。结合杠杆原理，可将将弹簧刚度应放大倍，可将弹簧理论伸静长量缩短为原来的/>倍，并且弹簧的行程也可缩短为质量块行程的/>倍，便于弹簧的设计选型，保证弹簧的稳定性，同时降低整个阻尼器的高度，使其满足大跨度桥梁安装高度要求。

本例中，圆弧形齿条43的开口朝向杠杆1的转轴，杠杆1相对与圆弧形齿条43移动，可带动齿轮42相对与圆弧形齿条43转动，从而带动设置在同一转动轴41上的飞轮44转动。弹簧3的拉簧。

本例中，惯容机构4可设置在质量块2和杠杆1的转动轴之间；如图1和图2所示；也可将质量块2设置在惯容机构4和杠杆1的转动轴之间，具体可根据设计参数和安装空间确定，如图3和图4所示。

静力平衡原理如图5所示，假设忽略杠杆1、弹簧3的质量，质量块2重M，距杠杆1转动轴的距离为L₂，质量块2的杠杆放大系数为n₂＝L₂/l；齿轮及飞轮总重为m，距杠杆1转动轴的距离为L₁，齿轮齿条杠杆放大系数为n₁＝L₁/l；拉簧刚度K，拉簧距杠杆1转动的距离为l，弹簧伸长量为x，根据杠杆原理可知Mg·L₂+mg·L₁＝K·x·l，则可保证弹簧始终处于水平状态。

动力平衡原理如图6所示，假设忽略运动过程中杠杆1和弹簧3的质量，质量块2在运动过程承受自身重力Mg，动位移为y₂，加速度为则其惯性力/>齿轮组件自身重力mg(m为除去固定齿条的有效质量，包括：转动轴41、齿轮42和飞轮44)，惯性力/> 为齿轮组件的加速度，y₁为齿轮组件的动位移，取惯质系数β＝(m+b)/M，其中b为齿轮齿条惯容器的惯性质量，/>r₁为齿轮42的半径，r₂为飞轮44的半径；取 Δx为弹簧3的伸长量，则弹簧动弹力F＝K·Δx＝K·y₂/n₂，因此质量块2的惯性矩动力平衡方程为：

此时，

，即/>即/>根据/>计算可得圆频率故TMD控制频率为/>弹簧刚度/>K₀为质量块未采取任何放大及惯性质量的弹簧设计刚度。弹簧3的静力伸长量可缩短为未采用杠杆放大和惯性质量的/>倍，弹簧3的行程可缩短为质量块行程的/>倍。

在一些可选的实施例中，该超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器还包括支撑架5，其用于与待减振结构连接，杠杆1中部可转动地与支撑架5连接。

在本实施例中，当待减振结构上正好有可以安装杠杆1的位置时，杠杆1的转动轴心，可以直接与待减振结构连接，只要可以留出弹簧3的安装空间即可。当没有合适的位置安装杠杆1时，可直接在待减振结构上设置支撑架5，将杠杆1可转动地连接在支撑架5，以满足弹簧3的安装需求。

在一些可选的实施例中，杠杆1为L型结构，L型结构的弯折处可转动地与支撑架5连接，将L型结构划分为动力臂11和阻力臂12，无振动时，阻力臂12处于竖直状态。

本例中，将杠杆1设计为L型结构，这样可以使在没用振动时，动力臂11处于水平位置，阻力臂12处于竖直位置，此时就可以将弹簧3水平安装，降低了弹簧3的安装空间需求。

在一些可选的实施例中，该超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器还包括安装板6，其用于设置在待减振结构上，支撑架5与安装板6连接。

在本实施例中，在待减振结构上设置安装板6，可方便弹簧3的安装。

在一些可选的实施例中，支撑架5为门架，L型结构包括两根L型杆，两根L型杆分别设在门架的两侧，并且L型杆的弯折处可转动地与门架连接，将L型杆划分为动力杆和阻力杆。

在本实施中，采用两根L型杆和两根弹簧3的形式，两根弹簧3分别与两根L型杆的阻力杆连接，且沿水平方向设置，可以提高整个结构的稳定性。

在一些可选的实施例中，转动轴41的两端分别与两根L型杆的动力杆转动连接。

在本实施例中，转动轴41位于两根L型杆之间，两端分别与两根L型杆的动力杆转动连接，这样可以提高两根L型杆之间的稳定性，并且方便惯容机构4的设置。本例中，惯容机构4的齿轮42设置在两根L型杆之间的转动轴41上。

在一些可选的实施例中，转动轴41与L型杆通过第一滚珠轴承转动连接。

在本实施例中，转动轴41与L型杆通过第一滚珠轴承转动连接，可以减小摩擦，提高装置的使用寿命。

在一些可选的实施例中，齿轮42位于转动轴41的正中间。

在本实施例，齿轮42位于转动轴41的正中间，在振动时，通过转动轴41传递至两根L型杆的力会更加均衡，可以使整个装置在使用时更加稳定。

在一些可选的实施例中，齿轮42两侧间隔相等距离的转动轴41上均设有飞轮44。

在本实施例中，两个飞轮44对称设置在齿轮42的两侧，这样在齿轮转动时两个飞轮44产生的惯性质量也会相等，对齿轮42以及两根L型杆的反作用力也相等，可以使整个装置在使用时更加稳定。

在一些可选的实施例中，支撑架5的两侧均伸出有支撑轴，L型杆的弯折处设有安装孔，安装孔内设有第二滚珠轴承，支撑轴与第二滚珠轴承的内圈连接。

在本实施例中，L型杆通过设置在其弯折处的安装孔，套设在支撑架5的两侧伸出的支撑轴上，并在安装孔内设置第二滚珠轴承套设在支撑轴上，可方案安装，并且可以减小摩擦提高整个装置的使用寿命。

另一方面，本实用新型还提供一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器参数设计方法，用于设计上述超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器的参数，包括以下步骤：

S1：基于被控频率，确定弹簧理论静伸长量。

在本实施例中，待减振结构的减振目标需求，确定被控频率f。

根据被控频率f可以确定TMD未采取杠杆放大措施和附加惯性质量的弹簧理论静伸长量：如结构的被控频率f＝0.2Hz时，弹簧理论静伸长量为6.25m。其中，m为质量块质量，f为被控频率，k为弹簧刚度。

S2：根据安装空间，确定最大弹簧实际静伸长量，动力臂最大长度和阻力臂最大长度。

当长度方向安装空间足够大时，可采用位于同一水平面的动力臂11和阻力臂12的杠杆1。当长度方向安装空间不足时，可采用L型杠杆和支撑架的方式。如图1和5所示，质量块2重M，质量块2到杠杆1的转动中心距离，即动力臂长度为L₂，弹簧3与杠杆1的连接处到杠杆1的转动中心距离，即阻力臂长度为l；齿轮及飞轮总重为m，转动轴41到杠杆1的转动中心距离为L₁。

在一些可选的实施例中，为了满足安装空间，可根据安装空间，确定最大弹簧实际静伸长量，动力臂最大长度和阻力臂最大长度，以保证能够设计的阻尼器能够安装。

S3：根据最大弹簧实际静伸长量和弹簧理论静伸长量，确定最小伸长量放大系数。

根据公式确定最小伸长量放大系数，其中，δ为最大弹簧实际静伸长量，δ₀为弹簧理论静伸长量。

S4：根据惯性矩动力平衡方程，确定弹簧刚度放大系数。

步骤S4具体包括：

S41：根据惯性矩动力平衡方程：

，得到/>

S42：根据公式和/>计算得到圆频率

本例中，将和/>联立，即可求解出

S43：根据得到/>

S44：根据得到弹簧刚度放大系数为/>

其中，M为质量块2在运动过程承受自身质量，y₂为质量块2动位移，为质量块2的加速度，/>为其惯性力；L₂为质量块2到杠杆1的转动中心距离；m为齿轮组件的自身质量(包括转动轴41、齿轮42和飞轮44，即除去圆弧形齿条43的有效质量)，惯性力/> 为齿轮组件加速度，β＝(m+b)/M为惯质系数，b为齿轮齿条惯容器的惯性质量，/>r₁为齿轮42的半径，r₂为飞轮44的半径；L₁为转动轴41到杠杆1的转动中心距离；K为弹簧刚度；Δx为的弹簧伸长量；l为杠杆1的连接处到杠杆1的转动中心距离；取y₁为齿轮组件的动位移。

弹簧动弹力F＝K·Δx＝K·y₂/n₂，质量块2的杠杆放大系数为n₂＝L₂/l；齿轮组件杠杆放大系数为n₁＝L₁/l，拉簧刚度k；/>为质量块2与齿轮组件的放大系数之比。

动力平衡原理如图6所示，假设忽略运动过程中杠杆1和弹簧3的质量，质量块2在运动过程承受自身重力Mg，质量块2动位移为y₂，质量块2加速度为则其惯性力/>齿轮组件自身重力mg(m为除去固定齿条的有效质量)，惯性力/>齿轮组件加速度为y₁为齿轮组件的动位移，取惯质系数β＝(m+b)/M，其中b为齿轮齿条惯容器的惯性质量，r₁为齿轮42的半径，r₂为飞轮44的半径；取则弹簧动弹力F＝K·Δx＝K·y₂/n₂，Δx为的弹簧伸长量，因此质量块2的惯性矩动力平衡方程为：

此时，

，即/>根据/>计算可得圆频率/>可得TMD控制频率为/>

S5：根据最小伸长量放大系数和弹簧刚度放大系数，结合动力臂最大长度、阻力臂最大长度和静力平衡方程，确定质量块和惯容机构的设置位置以及惯容机构的设计参数。

静力平衡原理如图5所示，假设忽略杠杆1、弹簧3的质量，质量块2重M，距杠杆1转动轴的距离为L₂，质量块2的杠杆放大系数为n₂＝L₂/l；齿轮及飞轮总重为m，距杠杆1转动轴的距离为L₁，齿轮齿条杠杆放大系数为n₁＝L₁/l；拉簧刚度K，拉簧距杠杆1转动的距离为l，弹簧伸长量为x，根据杠杆原理可知Mg·L₂+mg·L₁＝K·x·l，则可保证弹簧始终处于水平状态。

在本例中，弹簧刚度K₀为质量块未采取任何放大及惯性质量的弹簧设计刚度。弹簧3的静力伸长量可缩短为未采用杠杆放大和惯性质量的/>倍，弹簧3的行程可缩短为质量块行程的/>倍，即采用上述阻尼器弹簧的伸长量放大系数为/>令/> 为最小伸长量放大系数。

另外，根据设计减振所需效果，确定TMD减振所需质量比μ(M/M₀)，M₀为待减振结构的控制模态质量，确定TMD质量块2的质量M；根据设计减振所需效果，确定质量块2的行程，即质量块2的动位移y₂。

将M、y₂带入至并且使L₁和L₂均小于动力臂最大长度，以及l小于阻力臂最大长度，结合安装空间和美观性，即可确定惯容机构和质量块的设置位置，即转动轴41到杠杆1的转动中心距离为L₁，质量块2到杠杆1的转动中心距离L₂，以及惯容机构的参数，包括齿轮42的半径r₁，飞轮44的半径r₂，以及齿轮组件的自身质量m。

综上所述，本实用新型通过杠杆原理，在待减振结构的被控频率f和质量块的质量m不变的情况下，将弹簧刚度应放大n²倍，可将弹簧理论伸静长量缩短为原来的1/n倍，并且弹簧的行程也可缩短为质量块行程的1/n倍，n为杠杆放大系数，便于弹簧的设计选型，保证弹簧的稳定性，同时降低整个阻尼器的高度，使其满足大跨度桥梁安装高度要求。通过在杠杆的动力臂上设置惯容机构，由于惯容机构的转动轴与动力臂转动连接；飞轮和齿轮均设于转动轴上，并相对于转动轴固定；且齿轮与固定设置的圆弧形齿条配合，质量块位移时，动力臂摆动带动齿轮位移，会使齿轮相对于动力臂转动，飞轮也开会转动，产生惯性质量。能够进一步提高放大系数，减小TMD中弹簧的用量，降低TMD的使用成本和TMD自重对桥梁结构的影响。结合杠杆原理，可将将弹簧刚度应放大倍，可将弹簧理论伸静长量缩短为原来的/>倍，并且弹簧的行程也可缩短为质量块行程的/>倍，便于弹簧的设计选型，保证弹簧的稳定性，同时降低整个阻尼器的高度，使其满足大跨度桥梁安装高度要求。

总的来说，本实用新型通过杠杆原理提高弹簧刚度、降低弹簧伸长量和行程、阻尼器的长度和行程，保证弹簧的稳定性，同时降低整个阻尼器的高度，使其满足大跨度桥梁安装高度要求；通过附加惯性质量，进一步降低弹簧伸长量及用量，满足大跨度桥梁施工期和运营的低频振动控制。

在本申请的描述中，需要说明的是，术语“上”、“下”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本申请和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本申请的限制。除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本申请中的具体含义。

需要说明的是，在本申请中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。

以上所述仅是本申请的具体实施方式，使本领域技术人员能够理解或实现本申请。对这些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本申请的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本申请将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所申请的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (10)

1.一种超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于，包括：

杠杆(1)，其中部可转动地设置在待减振结构上，将所述杠杆(1)划分为动力臂(11)和阻力臂(12)；

质量块(2)，其设置在所述动力臂(11)上；

弹簧(3)，其一端与所述阻力臂(12)连接，另一端用于与待减振结构连接，以保持所述动力臂(11)在无振动时水平；

惯容机构(4)，其包括：

-转动轴(41)，其与所述动力臂(11)转动连接；

-飞轮(44)，其设于所述转动轴(41)上；

-齿轮(42)，其设于所述转动轴(41)上，

-固定设置的弧形齿条(43)，其与所述齿轮(42)配合，所述动力臂(11)摆动时，所述齿轮(42)相对于所述弧形齿条(43)转动，并带动所述飞轮(44)转动。

2.如权利要求1所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：还包括支撑架(5)，其用于与待减振结构连接，所述杠杆(1)中部可转动地与所述支撑架(5)连接。

3.如权利要求2所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：所述杠杆(1)为L型结构，所述L型结构的弯折处可转动地与所述支撑架(5)连接，将所述L型结构划分为动力臂(11)和阻力臂(12)，无振动时，所述阻力臂(12)处于竖直状态。

4.如权利要求3所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：还包括安装板(6)，其用于设置在待减振结构上，所述支撑架(5)与所述安装板(6)连接。

5.如权利要求3所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：所述支撑架(5)为门架，所述L型结构包括两根L型杆，两根所述L型杆分别设在所述门架的两侧，并且所述L型杆的弯折处可转动地与所述门架连接，将所述L型杆划分为动力杆和阻力杆。

6.如权利要求5所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：所述转动轴(41)的两端分别与两根所述L型杆的动力杆转动连接。

7.如权利要求6所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：所述转动轴(41)与所述L型杆通过第一滚珠轴承转动连接。

8.如权利要求6所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：所述齿轮(42)位于所述转动轴(41)的正中间。

9.如权利要求8所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：所述齿轮(42)两侧间隔相等距离的所述转动轴(41)上均设有飞轮(44)。

10.如权利要求5所述的超低频调谐杠杆质量惯质阻尼器，其特征在于：所述支撑架(5)的两侧均伸出有支撑轴，所述L型杆的弯折处设有安装孔，所述安装孔内设有第二滚珠轴承，所述支撑轴与所述第二滚珠轴承的内圈连接。