CN215344385U - 一种基于dc/dc调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置 - Google Patents

Abstract

本实用新型公开了一种基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置，其中：整流滤波缓上电电路采用下桥臂为晶闸管的三相桥式半控整流结构，实现主电路的缓冲上电；DC/DC调压电路采用降压电路拓扑结构；双π型LC电路与DC/DC调压电路连接，用于抑制逆变输出换相瞬间的电流和电压尖峰；全桥逆变电路与双π型LC电路连接，用于对缓冲后的直流电压进行逆变处理；升压变压器与全桥逆变电路连接，用于将原边侧所得到的交流电压进行升压，并连接在原油电脱水器的电极上，向原油乳化液提供电能。上述装置能够解决原油电脱水(盐)电源中存在的效率低、重量大、元器件易损耗以及前级直流输入电压调节步长大的问题。

Description

一种基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电 源装置

技术领域

本实用新型涉及原油脱水电源技术领域，尤其涉及一种基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置。

背景技术

大部分油井采出液中含有大量的水分，综合含水量可高达90％，主要表现为乳化程度高，导电性增强，给后续油气集输处理的电场破乳脱水达标环节带来诸多挑战，特别是电脱水器部分，甚至导致出现停运的情况，所以需要对原油进行脱水处理以使其运输前的含水质量分数低于0.5％，且在炼油厂进入蒸馏装置前需要进一步进行脱水、脱盐处理使其含水质量分数降低为0.1％～0.2％，并使盐类组分的质量浓度小于5mg/L。

目前为保证达到脱水(盐)要求，普遍使用原油电脱水的方法，其主要原理是依靠电场力的作用对包水型乳化液进行破乳脱水，而原油脱水的效果主要受电场波形、电场频率、电场强度等因素影响，为获得较好的脱水效果，在实际的原油脱水工艺中需要根据原油的含水率、表面张力、密度、压力和温度等参数按照一定的数学关系模型来调整原油脱水电源矩形波的频率、电压和占空比等参数，并控制电源在该参数下运行，但现有技术所采用的原油电脱水电源普遍存在效率低、重量大、元器件易损耗等问题，无法满足原油电脱水器的使用需求。

发明内容

本实用新型的目的是提供一种基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置，该装置能够解决原油电脱水(盐)电源中存在的效率低、重量大、元器件易损耗以及前级直流输入电压调节步长大的问题，同时减小了系统的电磁干扰，提高了主电路的工作安全性和可靠性。

本实用新型的目的是通过以下技术方案实现的：

一种基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置，所述装置包括整流滤波缓上电电路、DC/DC调压电路、双π型LC电路、全桥逆变电路、升压变压器和以微处理器为核心的数字控制电路，其中：

所述整流滤波缓上电电路采用下桥臂为晶闸管的三相桥式半控整流结构，所述整流滤波缓上电电路具体包括二极管D₁、D₂、D₃、D₄、D₅、D₆、D₇、D₈、D₉，晶闸管VT₁、VT₂、VT₃，电阻R₁、R₂、R₃、R₄、R₅、R₆、R₇、R₈、R₉，电容C₀、C₁、C₂、C₃，继电器K₁、K₂、K₃，其中各部件的连接关系为：

单相或三相交流电的U端、V端、W端分别与整流滤波缓上电电路输入端的1处、2处、3处连接，整流滤波缓上电电路输出端的4处与5处之间并联有滤波电容C₀；

二极管D₁、D₂、D₃的阴极共同连接在整流滤波缓上电电路输出端的4处，阳极分别对应连接在晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的阴极上，晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的阳极共同连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处；

继电器K₁触点的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器K₁触点的1端经电阻R₉、二极管D₉与晶闸管VT₃的门极G端相连，继电器K₁的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₈串联二极管D₈连接在晶闸管VT₃的阳极与阴极之间，电阻R₃和电容C₃并联在晶闸管VT₃的阴极与门极G端之间；

继电器K₂触点的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器K₂触点的1端经电阻R₇、二极管D₇与晶闸管VT₂的门极G端相连，继电器K₂的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₆串联二极管D₆连接在晶闸管VT₂的阳极与阴极之间，电阻R₂和电容C₂并联在晶闸管VT₂的阴极与门极G端之间；

继电器触点K₃的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器触点K₃的1端经电阻R₅、二极管D₅与晶闸管VT₁的门极G端相连，继电器K₃的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₄串联二极管D₄连接在晶闸管VT₁的阳极与阴极之间，电阻R₁和电容C₁并联在晶闸管VT₁的阴极与门极G端之间；

所述DC/DC调压电路与所述整流滤波缓上电电路连接，采用降压电路拓扑结构，所述DC/DC调压电路包括功率开关管T₁，电容C₄，二极管D₁₀、D₁₁、D₁₂，电感L₁、L₂，电阻R₁₀、R₁₁，以及第一驱动电路和第一PWM闭环控制电路，其中各部件的连接关系为：

所述整流滤波缓上电电路输出端的4处分别与所述DC/DC调压电路功率开关管T₁的集电极C端、电容C₄的1端相连，整流滤波缓上电电路输出端的5处分别与所述DC/DC调压电路电感L₁的2端、电感L₂的2端相连；

所述功率开关管T₁的发射极E端分别与二极管D₁₀的阴极、二极管D₁₂的阴极相连；

电容C₄的2端连接在二极管D₁₀的阳极与二极管D₁₁的阴极之间；

二极管D₁₁经电感L₁连接在所述整流滤波缓上电电路输出端的5处，且电感L₁的两端并联电阻R₁₀；

二极管D₁₂经电感L₂连接在所述整流滤波缓上电电路输出端的5处，且电感L₂的两端并联有电阻R₁₁；

所述第一PWM闭环控制电路与第一驱动电路相连，第一驱动电路与DC/DC调压电路中功率开关管T₁的栅极G端相连；

所述双π型LC电路与所述DC/DC调压电路连接，所述双π型LC电路包括电容C₅、C₆、C₇，电感L₃、L₄，以及第一电流传感器和第一电压传感器，其中各部件的连接关系为：

所述DC/DC调压电路输出的正极分别与所述双π型LC电路电感L₃的1端、电容C₅的1端相连；

所述DC/DC调压电路输出的负极分别与所述双π型LC电路电容C₅的2端、电容C₆的2端、电容C₇的2端相连；所述电感L₃的2端与电感L₄的1端、电容C₆的1端相连；

所述第一电流传感器连接在电容C₇的2端与所述全桥逆变电路功率开关管T₄的发射极E端之间；

所述电容C₇的1端与电感L₄的2端相连，且电容C₇两端并联有第一电压传感器，所述第一电压传感器将采集到的电容C₇两端的电压信号V_f反馈到所述DC/DC调压电路中的第一PWM闭环控制电路；

所述全桥逆变电路与所述双π型LC电路连接，所述全桥逆变电路包括功率开关管T₂、T₃、T₄、T₅，以及第二驱动电路和第二PWM控制电路，其中各部件连接关系为：

所述双π型LC电路输出的正极分别与所述全桥逆变电路功率开关管T₂的集电极C端、功率开关管T₃的集电极C端相连；

所述双π型LC电路输出的负极分别与所述全桥逆变电路功率开关管T₄的发射极E端、功率开关管T₅的发射极E端相连；

所述第二PWM控制电路与第二驱动电路相连，第二驱动电路与全桥逆变电路中功率开关管T₂、T₃、T₄、T₅的栅极G端相连；

且所述功率开关管T₂的发射极E端与功率开关管T₄的集电极C端相连，所述功率开关管T₃的发射极E端与功率开关管T₅的集电极C端相连；

进一步的，所述升压变压器原边侧的A端连接在所述全桥逆变电路功率开关管T₃的发射极E端与功率开关管T₅的集电极C端之间；

所述升压变压器原边侧的B端连接在所述全桥逆变电路功率开关管T₂的发射极E端与功率开关管T₄的集电极C端之间；

且所述升压变压器输出侧的C端和D端连接在原油电脱水器的电极上；

所述以微处理器为核心的数字控制电路分别与所述DC/DC调压电路和全桥逆变电路电连接。

由上述本实用新型提供的技术方案可以看出，上述装置能够解决原油电脱水(盐)电源中存在的效率低、重量大、元器件易损耗以及前级直流输入电压调节步长大的问题，同时减小了系统的电磁干扰，提高了主电路的工作安全性和可靠性。

附图说明

为了更清楚地说明本实用新型实施例的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本实用新型的一些实施例，对于本领域的普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他附图。

图1为本实用新型实施例提供的基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置的结构示意图；

图2为本实用新型实施例所述直接滞后法产生f_min～40kHz双端PWM的过程示意图。

具体实施方式

下面结合本实用新型实施例中的附图，对本实用新型实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本实用新型一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本实用新型的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本实用新型的保护范围。

下面将结合附图对本实用新型实施例作进一步地详细描述，如图1所示为本实用新型实施例提供的基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置的结构示意图，所述装置包括整流滤波缓上电电路、DC/DC调压电路、双π型LC电路、全桥逆变电路、升压变压器和以微处理器为核心的数字控制电路，其中：

所述整流滤波缓上电电路采用下桥臂为晶闸管的三相桥式半控整流结构，用于将输入的单相或三相交流电进行整流滤波处理，获得稳定的直流电压，并通过控制下桥臂晶闸管的延时开通，实现主电路的缓冲上电；

所述DC/DC调压电路与所述整流滤波缓上电电路连接，采用降压电路拓扑结构，通过调制占空比对所述整流滤波缓上电电路得到的直流电压进行降压处理，得到可控的直流电压；

所述双π型LC电路与所述DC/DC调压电路连接，利用电容两端电压按指数规律放电和电感两端电流无法突变的特性，抑制逆变输出换相瞬间的电流和电压尖峰，对所述DC/DC调压电路得到的直流电压进行缓冲；

所述全桥逆变电路与所述双π型LC电路连接，用于对所述双π型LC电路缓冲后的直流电压进行逆变处理，通过调制频率和占空比，向所述升压变压器的原边侧输出幅值、频率和占空比均能按需调节的交流电压；

所述升压变压器与所述全桥逆变电路连接，用于将原边侧所得到的交流电压进行升压，得到电压、频率、脉宽均可控的高压变频矩形交流电压，所述升压变压器的输出端连接在原油电脱水器的电极上，向原油乳化液提供电能；

所述以微处理器为核心的数字控制电路用于按照控制要求产生数字PWM控制信号，控制所述DC/DC调压电路和全桥逆变电路。

具体实现中，如图1所示，所述整流滤波缓上电电路具体包括二极管D₁、D₂、D₃、D₄、D₅、D₆、D₇、D₈、D₉，晶闸管VT₁、VT₂、VT₃，电阻R₁、R₂、R₃、R₄、R₅、R₆、R₇、R₈、R₉，电容C₀、C₁、C₂、C₃，继电器K₁、K₂、K₃，其中各部件的连接关系为：

单相或三相交流电的U端、V端、W端分别与所述整流滤波缓上电电路输入端的1处、2处、3处连接，整流滤波缓上电电路输出端的4处与5处之间并联有滤波电容C₀；

二极管D₁、D₂、D₃的阴极共同连接在所述整流滤波缓上电电路输出端的4处，阳极分别对应连接在晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的阴极上，晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的阳极共同连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处；

继电器K₁触点的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器K₁触点的1端经电阻R₉、二极管D₉与晶闸管VT₃的门极G端相连，继电器K₁的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₈串联二极管D₈连接在晶闸管VT₃的阳极与阴极之间，电阻R₃和电容C₃并联在晶闸管VT₃的阴极与门极G端之间；

继电器K₂触点的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器K₂触点的1端经电阻R₇、二极管D₇与晶闸管VT₂的门极G端相连，继电器K₂的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₆串联二极管D₆连接在晶闸管VT₂的阳极与阴极之间，电阻R₂和电容C₂并联在晶闸管VT₂的阴极与门极G端之间；

继电器触点K₃的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器触点K₃的1端经电阻R₅、二极管D₅与晶闸管VT₁的门极G端相连，继电器K₃的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₄串联二极管D₄连接在晶闸管VT₁的阳极与阴极之间，电阻R₁和电容C₁并联在晶闸管VT₁的阴极与门极G端之间；

其中，所述晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的延时开通采用三个单路控制继电器或单个多路控制继电器实现；或直接选用时间继电器来控制所述晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的延时开通。

如图1所示，所述DC/DC调压电路包括功率开关管T₁，电容C₄，二极管D₁₀、D₁₁、D₁₂，电感L₁、L₂，电阻R₁₀、R₁₁，以及第一驱动电路和第一PWM闭环控制电路，其中各部件的连接关系为：

所述整流滤波缓上电电路输出端的4处分别与所述DC/DC调压电路功率开关管T₁的集电极C端、电容C₄的1端相连，整流滤波缓上电电路输出端的5处分别与所述DC/DC调压电路电感L₁的2端、电感L₂的2端相连；

所述功率开关管T₁的发射极E端分别与二极管D₁₀的阴极、二极管D₁₂的阴极相连；

电容C₄的2端连接在二极管D₁₀的阳极与二极管D₁₁的阴极之间；

二极管D₁₁经电感L₁连接在所述整流滤波缓上电电路输出端的5处，且电感L₁的两端并联电阻R₁₀；

二极管D₁₂经电感L₂连接在所述整流滤波缓上电电路输出端的5处，且电感L₂的两端并联有电阻R₁；

所述第一PWM闭环控制电路与第一驱动电路相连，第一驱动电路与DC/DC调压电路中功率开关管T₁的栅极G端相连。

进一步的，所述双π型LC电路包括电容C₅、C₆、C₇，电感L₃、L₄，以及第一电流传感器和第一电压传感器，其中各部件的连接关系为：

所述DC/DC调压电路输出的正极分别与所述双π型LC电路电感L₃的1端、电容C₅的1端相连；

所述DC/DC调压电路输出的负极分别与所述双π型LC电路电容C₅的2端、电容C₆的2端、电容C₇的2端相连；所述电感L₃的2端与电感L₄的1端、电容C₆的1端相连；

所述第一电流传感器连接在电容C₇的2端与所述全桥逆变电路功率开关管T₄的发射极E端之间；

所述电容C₇的1端与电感L₄的2端相连，且电容C₇两端并联有第一电压传感器，所述第一电压传感器将采集到的电容C₇两端的电压信号V_f反馈到所述DC/DC调压电路中的第一PWM闭环控制电路；

所述DC/DC调压电路中的第一PWM闭环控制电路对接收的反馈电压信号V_f与设定的电压信号V_g进行差值比较后闭环控制输出第一PWM脉冲，所述第一PWM脉冲经所述DC/DC调压电路中的第一驱动电路后作用在所述DC/DC调压电路的功率开关管T₁的栅极G端上。

另外，如图1所示，所述全桥逆变电路包括功率开关管T₂、T₃、T₄、T₅，以及第二驱动电路和第二PWM控制电路，其中各部件连接关系为：

所述双π型LC电路输出的正极分别与所述全桥逆变电路功率开关管T₂的集电极C端、功率开关管T₃的集电极C端相连；

所述双π型LC电路输出的负极分别与所述全桥逆变电路功率开关管T₄的发射极E端、功率开关管T₅的发射极E端相连；

所述第二PWM控制电路与第二驱动电路相连，第二驱动电路与全桥逆变电路中功率开关管T₂、T₃、T₄、T₅的栅极G端相连；

且所述功率开关管T₂的发射极E端与功率开关管T₄的集电极C端相连，所述功率开关管T₃的发射极E端与功率开关管T₅的集电极C端相连；

进一步的，所述升压变压器B₀原边侧的A端连接在所述全桥逆变电路功率开关管T₃的发射极E端与功率开关管T₅的集电极C端之间；

所述升压变压器B₀原边侧的B端连接在所述全桥逆变电路功率开关管T₂的发射极E端与功率开关管T₄的集电极C端之间；

且所述升压变压器B₀输出侧的C端和D端连接在原油电脱水器的电极上。

另外，所述以微处理器为核心的数字控制电路产生双端PWM信号的频率在f_min～40kHz之间时采用直接滞后法，具体是使用了微处理器的两个定时器资源，使两个定时器同时启动，且第二个定时器的初值比第一个定时器的初值大半个周期，其余参数设置完全相同，通过直接滞后法能生成相位相差180°的双端PWM。

举例来说，如图2所示为本实用新型实施例所述直接滞后法产生f_min～40kHz双端PWM的过程示意图，设图2所示的双端PWM信号的周期为T，每路PWM信号的正频宽为T_ON，微处理器定时器资源的计数输入频率为f_cpu。则周期寄存器值TxPR的计算公式为TxPR＝T×f_cpu-1，比较寄存器值的计算公式为TxCMPR＝TxPR-T_ON×f_cpu，产生第一PWM信号的定时器初值为0，产生第二PWM信号的定时器初值为TxIni＝T×f_cpu/2-1。双端PWM的具体产生过程如图2所示，调制双端PWM信号的脉宽只需更改比较寄存器的值。

上述直接滞后法所能产生双端PWM信号的最低频率f_min＝f_cpu/TxPRMax，其中TxPRMax为该微处理器定时器寄存器的最大计数值。因此在本实用新型实施例中双端PWM信号的频率在f_min～40kHz之间时采用上述直接滞后法；若产生双端PWM信号的频率在0～f_min之间(低频双端PWM信号)时，则需对微处理器的寄存器计数周期和比较匹配次数都进行计数后，再采取相应操作。

另外，所述以微处理器为核心的数字控制电路能控制所述DC/DC调压电路按需迅速调整输出电压大小，并根据要求控制输出电压以特定形式的波形(如正弦形式、指数形式等)按设定的频率周期变化；其中，闭环反馈控制采用定频调制脉宽模式，控制算法采用数字增量式PID算法。

基于上述结构的电源装置，经所述升压变压器升压后所得到的高压变频矩形交流电压的电压调节范围在100V～40kV之间，频率调节范围在0Hz～40kHz之间，脉宽调节范围在0～49％之间

值得注意的是，本实用新型实施例中未作详细描述的内容属于本领域专业技术人员公知的现有技术。

综上所述，本实用新型实施例所述装置的优点在于：

(1)整流滤波缓上电电路采用下桥臂为晶闸管的三相桥式半控整流结构，通过单片机或DSP控制继电器延时开通，从而实现主电路的缓冲上电；

(2)调压回路采用非隔离式DC/DC调压结构，大幅提高了电源的转化效率，甚至可达97％；

(3)DC/DC调压电路和全桥逆变电路均采用数字化PWM控制方式，弥补了模拟控制方式输出PWM波形的频率和占空比稳定性较差且难以调节的缺陷；

(4)通过采用双π型LC电路有效抑制了逆变输出换向瞬间的电流和电压尖峰，降低电流尖峰对开关管的冲击，在一定程度上延长了开关管的使用寿命，减少了开关损耗，提高了电路的安全可靠性，进一步提升了原油脱水的效率。

以上所述，仅为本实用新型较佳的具体实施方式，但本实用新型的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本实用新型披露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本实用新型的保护范围之内。因此，本实用新型的保护范围应该以权利要求书的保护范围为准。

Claims (1)

1.一种基于DC/DC调压的高压变频矩形交流脉冲原油电脱水电源装置，其特征在于，所述装置包括整流滤波缓上电电路、DC/DC调压电路、双π型LC电路、全桥逆变电路、升压变压器和以微处理器为核心的数字控制电路，其中：

所述整流滤波缓上电电路采用下桥臂为晶闸管的三相桥式半控整流结构，所述整流滤波缓上电电路具体包括二极管D₁、D₂、D₃、D₄、D₅、D₆、D₇、D₈、D₉，晶闸管VT₁、VT₂、VT₃，电阻R₁、R₂、R₃、R₄、R₅、R₆、R₇、R₈、R₉，电容C₀、C₁、C₂、C₃，继电器K₁、K₂、K₃，其中各部件的连接关系为：

单相或三相交流电的U端、V端、W端分别与整流滤波缓上电电路输入端的1处、2处、3处连接，整流滤波缓上电电路输出端的4处与5处之间并联有滤波电容C₀；

二极管D₁、D₂、D₃的阴极共同连接在整流滤波缓上电电路输出端的4处，阳极分别对应连接在晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的阴极上，晶闸管VT₁、VT₂、VT₃的阳极共同连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处；

继电器K₁触点的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器K₁触点的1端经电阻R₉、二极管D₉与晶闸管VT₃的门极G端相连，继电器K₁的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₈串联二极管D₈连接在晶闸管VT₃的阳极与阴极之间，电阻R₃和电容C₃并联在晶闸管VT₃的阴极与门极G端之间；

继电器K₂触点的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器K₂触点的1端经电阻R₇、二极管D₇与晶闸管VT₂的门极G端相连，继电器K₂的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₆串联二极管D₆连接在晶闸管VT₂的阳极与阴极之间，电阻R₂和电容C₂并联在晶闸管VT₂的阴极与门极G端之间；

继电器触点K₃的2端连接在整流滤波缓上电电路输出端的5处，继电器触点K₃的1端经电阻R₅、二极管D₅与晶闸管VT₁的门极G端相连，继电器K₃的线圈与单片机或DSP的I/O口控制的驱动电路相连，电阻R₄串联二极管D₄连接在晶闸管VT₁的阳极与阴极之间，电阻R₁和电容C₁并联在晶闸管VT₁的阴极与门极G端之间；

所述DC/DC调压电路与所述整流滤波缓上电电路连接，采用降压电路拓扑结构，所述DC/DC调压电路包括功率开关管T₁，电容C₄，二极管D₁₀、D₁₁、D₁₂，电感L₁、L₂，电阻R₁₀、R₁₁，以及第一驱动电路和第一PWM闭环控制电路，其中各部件的连接关系为：

所述整流滤波缓上电电路输出端的4处分别与所述DC/DC调压电路功率开关管T₁的集电极C端、电容C₄的1端相连，整流滤波缓上电电路输出端的5处分别与所述DC/DC调压电路电感L₁的2端、电感L₂的2端相连；

所述功率开关管T₁的发射极E端分别与二极管D₁₀的阴极、二极管D₁₂的阴极相连；

电容C₄的2端连接在二极管D₁₀的阳极与二极管D₁₁的阴极之间；

二极管D₁₁经电感L₁连接在所述整流滤波缓上电电路输出端的5处，且电感L₁的两端并联电阻R₁₀；

二极管D₁₂经电感L₂连接在所述整流滤波缓上电电路输出端的5处，且电感L₂的两端并联有电阻R₁₁；

所述第一PWM闭环控制电路与第一驱动电路相连，第一驱动电路与DC/DC调压电路中功率开关管T₁的栅极G端相连；

所述双π型LC电路与所述DC/DC调压电路连接，所述双π型LC电路包括电容C₅、C₆、C₇，电感L₃、L₄，以及第一电流传感器和第一电压传感器，其中各部件的连接关系为：

所述DC/DC调压电路输出的正极分别与所述双π型LC电路电感L₃的1端、电容C₅的1端相连；

所述DC/DC调压电路输出的负极分别与所述双π型LC电路电容C₅的2端、电容C₆的2端、电容C₇的2端相连；所述电感L₃的2端与电感L₄的1端、电容C₆的1端相连；

所述第一电流传感器连接在电容C₇的2端与所述全桥逆变电路功率开关管T₄的发射极E端之间；

所述电容C₇的1端与电感L₄的2端相连，且电容C₇两端并联有第一电压传感器，所述第一电压传感器将采集到的电容C₇两端的电压信号V_f反馈到所述DC/DC调压电路中的第一PWM闭环控制电路；

所述全桥逆变电路与所述双π型LC电路连接，所述全桥逆变电路包括功率开关管T₂、T₃、T₄、T₅，以及第二驱动电路和第二PWM控制电路，其中各部件连接关系为：

所述双π型LC电路输出的正极分别与所述全桥逆变电路功率开关管T₂的集电极C端、功率开关管T₃的集电极C端相连；

所述双π型LC电路输出的负极分别与所述全桥逆变电路功率开关管T₄的发射极E端、功率开关管T₅的发射极E端相连；

所述第二PWM控制电路与第二驱动电路相连，第二驱动电路与全桥逆变电路中功率开关管T₂、T₃、T₄、T₅的栅极G端相连；

且所述功率开关管T₂的发射极E端与功率开关管T₄的集电极C端相连，所述功率开关管T₃的发射极E端与功率开关管T₅的集电极C端相连；

进一步的，所述升压变压器原边侧的A端连接在所述全桥逆变电路功率开关管T₃的发射极E端与功率开关管T₅的集电极C端之间；

所述升压变压器原边侧的B端连接在所述全桥逆变电路功率开关管T₂的发射极E端与功率开关管T₄的集电极C端之间；

且所述升压变压器输出侧的C端和D端连接在原油电脱水器的电极上；

所述以微处理器为核心的数字控制电路分别与所述DC/DC调压电路和全桥逆变电路电连接。

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