CN209090630U - 月牙形枕头 - Google Patents
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Abstract
本申请提供了一种月牙形枕头。该月牙形枕头包括枕芯和包裹所述枕芯的汗布枕套，所述枕芯一侧的长边呈内凹的月牙形，所述枕芯包括多根热塑纤维，所述多根热塑纤维不规则弯曲缠绕形成多个丝圈结构，所述丝圈结构在立体方向疏密交错配置，所述热塑纤维之间以及单根热塑纤维内部热熔粘接。在本申请实施例中，实现了本枕头不易变形且具有良好透气性，并易于清洗的技术效果，进而解决了相关技术中枕头产品的易变形、透气性不足与不便于清洗的技术问题。
Description
技术领域
本申请涉及用于生活用品技术领域，具体而言，涉及一种月牙形枕头。
背景技术
枕头作为床上用品的一种在日常生活中处于不可替代的地位，枕头与人们的生活十分密切，睡觉时少不了枕头。
市面上的枕头种类繁多，我们普遍调研了已有的枕头种类，大致分为，乳胶枕头，热塑性纤维的枕头和自然材料的枕头等，而乳胶枕头在使用上天气炎热的时候会出现闷热的感觉，汗液会渗透进去，这给长时间的使用和清理带来了许多的难点，而头部的释重位置，长时间使用乳胶枕头能造成变形的结果，这回影响脖颈部的舒适性。塑性纤维材料的枕头能很好的解决乳胶枕头所带来的一系列问题，其一是天气炎热出现的闷热汗湿的使用感觉，解决这一点是因为塑性纤维材料的非致密性结构所决定的透气效果，会使使用者舒适干爽，但是纤维材料所制作的枕头虽然具有良好的透气通风属性，但是在长时间使用中会出现其材质的变色，和头部释重位置变形等一系列的问题，这给用户的使用也会带来影响。这些产品出现的问题，当使用者是老人的时候都会放大，颈部的不适，会给老人的日常生活带来许多不必要的烦恼,所以可以长时间使用的，耐久性好的，透气的，材料所制作而成的枕头是使用者不可缺少的需求。
针对相关技术中枕头产品的易变形，透气性不足与不便于清洗的问题，目前尚未提出有效的解决方案。
发明内容
本申请的主要目的在于提供一种枕头，以解决相关技术中枕头产品的易变形，透气性不足与不便于清洗的问题。
为了实现上述目的，本申请提供了一种月牙形枕头。
该月牙形枕头包括枕芯和包裹所述枕芯的汗布枕套，所述枕芯一侧的长边呈内凹的月牙形，所述枕芯包括多根热塑纤维，所述多根热塑纤维不规则弯曲缠绕形成多个丝圈结构，所述丝圈结构在立体方向疏密交错配置，所述热塑纤维之间以及单根热塑纤维内部热熔粘接。
进一步的，所述枕芯与所述汗布枕套之间设置有防滑层。
进一步的，所述防滑层为丝网结构。
进一步的，所述月牙形枕头的底面连接有支撑层。
进一步的，所述枕芯具有至少两个表层，位于所述枕芯外周的所述丝圈沿一侧倒伏形成所述表层。
进一步的，所述枕芯具有多个腔体，相邻的所述腔体间相互连通。
进一步的，所述热塑纤维的两端部均容纳在所述枕芯外周所限定的立体空间内部。
进一步的，所述热塑纤维的直径为0.75mm-1.25mm。
进一步的，所述热塑纤维为中空结构，所述热塑纤维的壁厚为0.3mm-0.6mm。
进一步的，所述热塑纤维为高分子聚酯纤维。
在本申请实施例中，本枕头采用的枕芯将热塑纤维管不规则弯曲缠绕形成多个丝圈结构方式，通过将丝圈结构在立体方向疏密交错配置，多个热塑纤维管之间通过热熔粘接，单根热塑纤维管上的多个位置之间热熔粘接，使热塑纤维管所形成的立体网状体体积密度低，具有优异的支撑力与回弹力，能够有效支撑人体头部重量；而且本枕头的透气度高，空气含量可达90％以上；同时，热塑纤维管自身不吸水的材质特性与体积密度低的结构特性，使水分可以迅速蒸发，以使得本枕头枕芯可以快速晾干，从而实现了本枕头不易变形且具有良好透气性，并易于清洗的技术效果，进而解决了相关技术中枕头产品的易变形、透气性不足与不便于清洗的技术问题。
附图说明
构成本申请的一部分的附图用来提供对本申请的进一步理解，使得本申请的其它特征、目的和优点变得更明显。本申请的示意性实施例附图及其说明用于解释本申请，并不构成对本申请的不当限定。在附图中：
图1是根据本申请实施例的月牙形枕头的水平截面的剖视图；
图2是根据本申请实施例的月牙形枕头的设置截面的剖视图；
图3是根据本申请实施例的枕芯的结构示意图。
具体实施方式
为了使本技术领域的人员更好地理解本申请方案，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请一部分的实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本申请保护的范围。
需要说明的是，本申请的说明书和权利要求书及上述附图中的术语“内部”、“外周”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系。这些术语主要是为了更好地描述本申请及其实施例，并非用于限定所指示的装置、元件或组成部分必须具有特定方位，或以特定方位进行构造和操作。
需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本申请。
实施例1
如图1-图3所示，本实施例提供一种月牙形枕头，包括枕芯1和包裹所述枕芯的汗布枕套，所述枕芯1一侧的长边呈内凹的月牙形，所述枕芯1包括多根热塑纤维11，所述多根热塑纤维11不规则弯曲缠绕形成多个丝圈结构12，所述丝圈结构12在立体方向疏密交错配置，所述热塑纤维11之间以及单根热塑纤维11内部热熔粘接。月牙形内凹结构的作用是给予脖颈支撑力，使用者在左右翻身的时候，头部的施重位置不会跑偏，给予颈部全方位的支撑。
在本实施例中，枕芯1通过将热塑纤维11不规则弯曲缠绕形成多个丝圈结构12方式，通过将丝圈结构12在立体方向疏密交错配置，多个热塑纤维11之间通过热熔粘接，单根热塑纤维11上的多个位置之间热熔粘接，使热塑纤维11所形成的立体网状体体积密度低，具有优异的支撑力与回弹力，能够有效支撑人体身体重量；而且本枕芯1的透气度高，空气含量可达90％以上；同时，热塑纤维11自身不吸水的材质特性与体积密度低的结构特性，使水分可以迅速蒸发，以使得枕芯1可以快速晾干，从而实现了本枕头具有良好的不变形与透气性，并易于清洗的技术效果，进而解决了相关技术中枕头产品的易变形、透气性不足与不便于清洗的技术问题。
在一些实施例中，所述枕芯1与所述汗布枕套之间设置有防滑层。防滑层主要用于在安放枕芯1的时候增加枕芯与汗布枕套之间的摩擦力。优选的，所述防滑层为丝网结构。
在一些实施例中，月牙形枕头的底面连接有支撑层2。
如图3所示，可选地，本枕芯1包括多个由丝圈结构12组成的腔体3，相邻的腔体3之间相互连通。
本实施例中，通过腔体3可以在枕芯受到挤压时，为丝圈结构12提供形变空间，各丝圈间相互挤压程度较低，因而具有良好的回弹性；同时相互连通的空腔结构也使其内部结构十分松散，不易积压灰尘与污垢，且不易滋生细菌与螨虫，使用时也不易产生粉尘。
可选的，枕芯1的上下两个端面均为受力的表层，枕芯1的上下两个端面的表层的丝圈结构12呈沿一侧倒伏状。
本实施例中，将原有分布在枕芯1外周的丝圈结构12，沿一侧进行挤压，使丝圈结构12沿一侧倒伏形成相对平整的平面结构。由于枕芯1需要支撑人体头部，其形状均为长方体以及类长方体，因此，在枕芯1上下两端面加工出表层，适合于分别与汗布枕套贴合。
可选地，热塑纤维管11的两端均位于在枕芯侧面边缘。
本实施例中，热塑纤维管11的两端均不暴露于枕芯1的上下两个表面，一方面相对锐利的端部与人体头部接触时会使人体头部产生明显的不适感；另一方面，相对锐利的端部与布面或丝面等枕套材料接触时，会与包裹的汗巾枕套发生刮擦和磨损，降低使用寿命；再一方面，端部以及与端部相近的热塑纤维管11延伸部分与丝圈结构12相比回弹性较弱，在受到挤压时形变能力有限，因此在长时间的使用过后会使该部分的回弹性受到很大影响，甚至丧失形变能力。
可选地，本枕芯1的体积密度在45kg/m3至75kg/m3之间。
本实施例中，可以将枕芯1的体积密度下限为45kg/m3。当枕芯1的体积密度低于45kg/m3时，枕芯1所含有的热塑纤维管11较少，所形成的丝圈结构12较少，而内部空腔过多，无法提供优良的回弹性与支撑性。而当枕芯1的体积密度高于75kg/m3时，枕芯1所含有的热塑纤维管11的数量较多，所形成的丝圈结构12过多，压缩了内部空腔的空间，使得丝圈结构12的形变空间过少，降低了枕芯的回弹性与透气性。因此将枕芯的体积密度限定在45kg/m3-75kg/m3之间可以保证枕芯1所包含的丝圈结构12数量适中，腔体3空间适中，枕芯1兼备良好的回弹性、支撑性和透气性。
可选地，本枕芯1的透气度可以在259L/(m2/s)至321L/(m2/s)。
可选地，本枕芯1的回弹系数可以在68.8％至71.57％之间。
可选地，热塑纤维管11的直径在0.75mm至1.25mm之间，热塑纤维管11的壁厚在0.3mm至0.6mm之间。
可选的，热塑纤维管11的直径为0.75mm-1.25mm。
本实施例中，将热塑纤维管11的直径下限限定为0.75mm，在直径低于0.75mm时，热塑纤维管11间相互热熔粘接时会在粘接点产生结节，使热塑纤维管11的结构强度下降，形变时容易断裂。另一方面，当热塑纤维管11直径大于1.25mm时，热塑纤维管11所构成的枕芯所包含的腔体3数量会大幅下降，相应的回弹性与透气性也大幅减弱。因此将热塑纤维管11的直径限定优选在0.75mm-1.25mm之间；热塑纤维管11的直径在0.75mm-1.25mm之间时，可以在满足结构强度的前提下也保证了良好的回弹性与透气性。具有中空结构的热塑纤维管11相对于非中空结构的热塑纤维具有更好的弹性，同时在热熔粘接时也不易产生结节；本实施例将热塑纤维管11的壁厚下限限定为0.3mm，可以在满足结构强度的前提下也保证了良好的回弹性。当热塑纤维管11的壁厚小于0.3mm时会大幅提高制造难度，同时在弹性方面提升幅度较小，不利于大规模制造与制造成本的控制。而在热塑纤维管11壁厚大于0.6mm时，则不能够给热塑纤维管11带来的弹性提升。因此将热塑纤维管11壁厚限定在0.3mm-0.6mm之间时在可以满足结构强度的前提下也保证了良好的回弹性。
可选地，热塑纤维管11为高分子聚酯纤维或高分子聚乙烯纤维。
本实施例中，采用高分子聚乙烯纤维作为制造原料，由于其自身较为柔软且韧性较好，未着色时的白色半透明状与重量密度低的特点，使其易于加工且制造成品无需额外着色。
可选地，支撑层3为复合纤维编制层，复合纤维编制层的材料包括天然纤维和合成纤维中的一种或两种。
本实施例中，复合纤维编制层具体为复合纤维布料，该复合纤维布料选取合成纤维织物中的锦纶纤维与涤纶纤维，再通过复合针织一体构成；将锦纶纤维与涤纶纤维复合针织为一体可以提高织物的强度与韧度，延长使用寿命。
可选地，天然纤维可以为棉织物、纱织物或麻织物；合成纤维织物可以为涤纶、锦纶、睛纶、维纶、丙纶或氯纶。
可选地，汗布枕套的材料包括棉织物、纱织物、麻织物或合成纤维织物中的一种。
本实施例中，选取合成纤维织物中的涤纶作为汗布枕套的材料，一方面可以提高汗布枕套的持久耐磨的特性，以使汗布枕套在与枕芯1接触时不易损坏；另一方面由于合成纤维织物材料具有透气快干的特性，配合枕芯1使用时，可以为膀胱功能减退或受损人群提供一种易于清洗的枕头。
实施例2
实施例2与实施例1的差别仅在于下述部分：
实施例2的热塑纤维的直径为0.9mm；热塑纤维的壁厚为0.4mm；体积密度为55kg/m3。
实施例3
实施例3与实施例1的差别仅在于下述部分：
实施例3的热塑纤维的直径为1.1mm；热塑纤维的壁厚为0.5mm；体积密度为65kg/m3。
实施例4
实施例4与实施例1的差别仅在于下述部分：
实施例4的热塑纤维的直径为1.25mm；热塑纤维的壁厚为0.6mm；体积密度为75kg/m3。
试验例1
家居填充材料的回弹性是影响人体舒适度的重要指标之一，良好的回弹性可以为身体提供舒适的接触感与适度的支撑。本试验用于对实施例1至4所述的枕头的枕芯，以及对比材料的回弹性进行测试。
试验样本：选取尺寸为100mm×100mm，厚度为40mm的3D材料、乳胶棉、记忆棉和实施例1所述的各密度枕芯。各试验样本的结构指标如表1所示。
表1试验例1中试验样本的结构指标
试验方法：测试在(23±2)℃的室温、相对湿度(50±5)％的环境中进行。试验样本的回弹性试验采取泡沫塑料落球回弹力测试仪HD-760(中国东莞海达仪器有限公司)，匀速对尺寸为100*100*40mm的试验样本进行回弹测试，测试重复做5次，取平均值，并做记录。参考标准：GB/T6670-2008《软质聚氨酯泡沫塑料回弹性能的测定》。试验原理：H＝1/2gt2，通过测定落球从试验样本上弹起后的一段距离所用的时间，来确定它的回弹高度。钢球下落过程中挡住光源发出的光，光管接收不到光发出两个电信号，仪图能测出落球通过这两个采样点之间的距离所花费的时间，即采样时间t(t＝1/1000*脉冲数)。试验结果如表2所示。
表2回弹性试验结果
| 试验样本 | 密度(Kg/mm<sup>3</sup>) | 厚度(mm) | 回弹系数(％) |
| 实施例1枕芯 | 45 | 40 | 71.57 |
| 实施例2枕芯 | 55 | 40 | 71.13 |
| 实施例3枕芯 | 65 | 40 | 69.64 |
| 实施例4枕芯 | 75 | 40 | 68.8 |
| 3D材料 | 65 | 40 | 68.22 |
| 记忆棉 | 50 | 40 | 14.17 |
| 普通海绵 | 25 | 40 | 42.27 |
如表2所示，枕芯材料的回弹性普遍较好，且四种密度的回弹系数均在68％以上，属于高回弹材料；同时随密度的增大，材料回弹性呈线递减趋势，密度为45kg/m3的回弹性最大达71.57％，密度为75kg/m3的回弹系数最小为68.8％，但上下浮动范围在3％内，说明本申请的枕芯的回弹性表现稳定。
试验例2
压陷性能可以反映出材料的硬度，硬度过高的家居填充材料无法为人体提供包裹感，长时间使用会使人疲劳和不适，而硬度过低的家居无法为人体提供有效的支撑，使人体塌陷在材料中。因此适中的硬度也是家居填充材料的重要指标之一。本试验用于对实施例1至4所述的枕头的枕芯，以及对比材料的压陷性能进行测试。
试验样本：选取尺寸为400mm×400mm，厚度为80mm的3D材料、乳胶棉、记忆棉和实施例1至4所述的枕芯。各试验样本的结构指标如表3所示。
表3试验例2中试验样本的结构指标
| 试验样本 | 密度(Kg/m<sup>3</sup>) | 尺寸(mm<sup>2</sup>) | 厚度(mm) |
| 实施例1枕芯 | 45 | 400×400 | 80 |
| 实施例2枕芯 | 55 | 400×400 | 80 |
| 实施例3枕芯 | 65 | 400×400 | 80 |
| 实施例4枕芯 | 75 | 400×400 | 80 |
| 凝胶棉 | 65 | 400×400 | 80 |
| 记忆棉 | 50 | 400×400 | 80 |
| 普通海绵 | 25 | 400×400 | 80 |
试验方法：测试在(23±2)℃的室温、相对湿度(50±5)％的环境中进行。试验对象的压陷量试验采取海绵压陷硬度试验机HD-513C(中国东莞海达仪器有限公司)，匀速对尺寸为400×400×80mm的试验对象进行压陷，记录指定变形时压缩25％、40％、65％的压陷力。测量25％压陷力时试验对象表面的指标，压缩模量通过65％和25％压陷力的比率计算得出，该计算方法依据《高聚物多孔弹性材料凹入度法硬度测定(GB/T12825-2003)》。试验结果如表4所示。
表4压陷性能试验结果
由表3和表4可知，在厚度为80mm时，压缩25％、40％及65％所需的施加压力呈上升趋势，25％的压陷硬度都是最小的，从压缩40％到65％的过程中，所有密度下所施压力均变化最大；随着密度的增大，压陷力值规律性的逐渐增大，较大密度下所有压缩量所需的压力均大于较小密度；这4种密度下的枕芯的压陷比(支撑因子)均在3以上，可知枕芯的缓冲质量较高，即支撑性能较好；与其他材料相比，在不同的压缩量下，枕芯的压缩硬度最大，其次为普通海绵、凝胶棉和记忆棉；由压馅比可知，枕芯最大，其次为凝胶棉、普通海绵和记忆棉；综合而言，枕芯既具有较高的硬度又满足使用中的缓冲性。
试验例3
透气性对于舒适度有很大影响，较差的透气度会使人体与材料的接触部位无法与空气进行热量交换，在夏天时将严重影响使用感受；而良好的透气性不仅无需考虑外在环境的气温，也使其在清洗时有利于水分的蒸发。本试验选取两种目前市面上透气性较好的材料,一是本申请的枕芯，二是国内床垫上应用较多的3D材料材料，将二种材料的透气性对比分析。
试验对象：选取尺寸为100mm×100mm，厚度为20mm和40mm的3D材料材料和实施例1至4所述的枕芯。各试验样本的结构指标如表5所示。
表5试验例3中试验样本的结构指标
| 试验样本 | 密度(Kg/m<sup>3</sup>) | 尺寸(mm<sup>2</sup>) | 厚度(mm) |
| 实施例1枕芯 | 45 | 100×100 | 20/40 |
| 实施例2枕芯 | 55 | 100×100 | 20/40 |
| 实施例3枕芯 | 65 | 100×100 | 20/40 |
| 实施例4枕芯 | 75 | 100×100 | 20/40 |
| 凝胶棉 | 65 | 100×100 | 20/40 |
| 记忆棉 | 50 | 100×100 | 20/40 |
| 普通海绵 | 25 | 100×100 | 20/40 |
试验方法：测试在(23±2)℃的室温、相对湿度(50±5)％的环境中进行。采用ISO-4638中所记载的透气性测量方法对上述试验对象的气流透过性进行测定。透气性结果如表6和表7所示。
表6 20mm厚度时透气性能试验结果
| 试验样本 | 厚度 | 压差为20pa |
| 实施例1枕芯 | 20mm | 620.71L/m<sup>2</sup>s |
| 实施例2枕芯 | 20mm | 599.67L/m<sup>2</sup>s |
| 实施例3枕芯 | 20mm | 561.34L/m<sup>2</sup>s |
| 实施例4枕芯 | 20mm | 528.58L/m<sup>2</sup>s |
| 3D材料 | 20mm | 166.67L/m<sup>2</sup>s |
表7 40mm厚度时透气性能试验结果
| 试验样本 | 压差为20pa | 压差为40pa | 压差为50pa |
| 实施例1枕芯 | 321L/m<sup>2</sup>s | 728L/m<sup>2</sup>s | 950L/m<sup>2</sup>s |
| 实施例2枕芯 | 302L/m<sup>2</sup>s | 683L/m<sup>2</sup>s | 926L/m<sup>2</sup>s |
| 实施例3枕芯 | 276L/m<sup>2</sup>s | 647L/m<sup>2</sup>s | 894L/m<sup>2</sup>s |
| 实施例4枕芯 | 259L/m<sup>2</sup>s | 615L/m<sup>2</sup>s | 842L/m<sup>2</sup>s |
| 3D材料 | 71L/m<sup>2</sup>s | 169L/m<sup>2</sup>s | 235L/m<sup>2</sup>s |
从试验结果来看，两种材料在试样压差同为20pa时其透气量存在很大差距，厚度为20mm的枕芯透气量为528.58L/m2s至620.71L/m2s，明显大于3D材料材料(166.67L/m2s)(见表6)。另外，由表7可知，同种材料随着厚度的增加，其透气量也存在差异，当厚度成倍增加到40mm，试样压差不变时，枕芯透气量为259L/m2s至321L/m2s，3D材料材料仅为71L/m2s，几乎在成倍的减少。但当试样差增大时，两种材料的透气量随之增加，试验压差设定为50pa时，枕芯透气量已达842L/m2s至950L/m2s，而3D材料材料仅为235L/m2s。可见，本申请枕芯透气性非常之好。总之，不同材料不同厚度时候的透气量是不同的，随着厚度的增加其透气量减小，但是可以看出厚度的增加对透气量影响较大，厚度越大，其透气性越差。
以上所述仅为本申请的优选实施例而已，并不用于限制本申请，对于本领域的技术人员来说，本申请可以有各种更改和变化。凡在本申请的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种月牙形枕头，其特征在于，包括枕芯和包裹所述枕芯的汗布枕套，所述枕芯一侧的长边呈内凹的月牙形，所述枕芯包括多根热塑纤维，所述多根热塑纤维不规则弯曲缠绕形成多个丝圈结构，所述丝圈结构在立体方向疏密交错配置，所述热塑纤维之间以及单根热塑纤维内部热熔粘接。
2.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述枕芯与所述汗布枕套之间设置有防滑层。
3.根据权利要求2所述的月牙形枕头，其特征在于，所述防滑层为丝网结构。
4.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述月牙形枕头的底面连接有支撑层。
5.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述枕芯具有至少两个表层，位于所述枕芯外周的所述丝圈沿一侧倒伏形成所述表层。
6.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述枕芯具有多个腔体，相邻的所述腔体间相互连通。
7.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述热塑纤维的两端部均容纳在所述枕芯外周所限定的立体空间内部。
8.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述热塑纤维的直径为0.75mm-1.25mm。
9.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述热塑纤维为中空结构，所述热塑纤维的壁厚为0.3mm-0.6mm。
10.根据权利要求1所述的月牙形枕头，其特征在于，所述热塑纤维为高分子聚酯纤维。
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| GR01 | Patent grant | ||
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