CN208849669U - 一种堆叠型准z源升压斩波电路 - Google Patents
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Abstract
本实用新型提供一种堆叠型准Z源升压斩波电路,包括直流输入电源V in 、第一电感(L 1)、第二电感(L 2)、第三电感(L 3)、第四电感(L 4)、第一电容(C 1)、第二电容(C 2)、第三电容(C 3)、第四电容(C 4)、第五电容(C 5)、第六电容(C 6)、第一二极管(D 1)、第二二极管(D 2)、第三二极管(D 3)、第四二极管(D 4)、开关管(S)、输出电容(C out )和负载。本实用新型相比于Boost变换器、传统准Z源变换器等具有较高的电压增益和较低的电容、开关和二极管电压应力并且输入输出共地,适用于非隔离型高增益直流电压变换的场合。
Description
技术领域
本实用新型涉及DC/DC变换器领域,具体涉及一种堆叠型准Z源升压斩波电路。
背景技术
在光伏和燃料电池等可再生能源发电系统中,需要高电压增益的DC/DC变换器来获得较高的直流电压。然而,由于开关寄生参数和耐压能力限制了传统的DC/DC升压变换器的电压增益和输出电压幅值。如电压增益为1/(1-D)(D为占空比)的Boost电路,当占空比接近于1才可以获得较高的电压增益,但是开关寄生参数限制占空比调节范围;同时由于其二极管和开关的电压应力与输出电压相等,输出电压的幅值受到二极管和开关的耐压能力限制。近年来新出现的Z源或准Z源DC/DC变换器,电压增益高于boost电路,如电压增益为(2-2D)/(1-2D)(D为占空比)的共地的高增益Z源变换器和电压增益为1/(1-4D)(D为占空比)的Hybrid Z源DC/DC变换器。但是,以上Z源和准Z源的DC/DC变换器开关的电压应力均未明显降低,因此输出电压幅值依旧受到限制。
实用新型内容
本实用新型的目的在于克服上述现有技术的不足,提出堆叠型准Z源升压斩波电路。
本实用新型电路中具体包括直流输入电源Vin、第一电感、第二电感、第三电感、第四电感、第一电容、第二电容、第三电容、第四电容、第五电容、第六电容、第一二极管、第二二极管、第三二极管、第四二极管、开关管、输出电容和负载。
本实用新型电路具体的连接方式为:直流输入电源Vin正极、第一二极管的阳极、第一电容的一端连接;直流输入电源Vin负极、第一电感的一端、负载的负极和输出电容的一端连接;第一电感的另一端、第二电容的一端和开关管的源极连接;第一电容的另一端、第二二极管的阳极、第二电感的一端和第三电容的一端连接;第二电容的另一端、第一二极管的阴极、第二电感的另一端和第四电容的一端连接;第三电容的另一端、第三二极管的阳极、第三电感的一端和第五电容的一端连接;第四电容的另一端、第二二极管的阴极、第三电感的另一端和第六电容的一端连接;第五电容的另一端、第四电感的一端和开关管的漏极连接;第六电容的另一端、第三二极管的阴极、第四电感的另一端和第四二极管的阳极连接;第四二极管的阴极、输出电容的另一端和负载的正极连接。
与现有技术相比,本实用新型电路具有的优势为:在电压增益上,相比于传统的Boost变换器(其电压增益为M=1/(1-D))、共地的高增益Z源变换器(其电压增益为M=(2-2D)/(1-2D))和Hybrid Z源变换器(其电压增益为M=1/(1-4D))等DC/DC变换器,具有更高的电压增益,其电压增益为M=(2-2D)/(1-4D);在开关电压应力上,相比于传统的Boost变换器(其开关电压应力为Vs=Vout)、共地的高增益Z源变换器(其开关电压应力为Vs=Vout-Vin)和Hybrid Z源变换器(其开关电压应力为Vs=Vout)等DC/DC变换器,具有更小的开关电压应力,其电压应力为Vs=(2Vout-Vin)/3。当输入电压和输出电压相同时,本实用新型电路的开关占空比较小并且开关应力较小,并且输入输出共地,因此本实用新型电路具有很广泛的应用前景。
附图说明
图1为一种堆叠型准Z源升压斩波电路结构图。
图2为一个开关周期T主要元件的电压电流波形图。
图3a~3b为一个开关周期内电路模态图。
图4为本实用新型电路、Boost变换器、共地的高增益Z源变换器和Hybrid Z源变换器的电压增益与占空比D的关系图。
图5为本实用新型电路、Boost变换器、共地的高增益Z源变换器和Hybrid Z源变换器的开关电压应力与输入电压的比值Vs/Vin与电压增益的关系图。
具体实施方式
为进一步阐述本实用新型的内容和特点,以下结合附图对本实用新型的具体实施方案进行具体说明,但本实用新型的实施不限于此,需指出的是以下若有未特别详细说明之符号或过程,均是本领域技术人员可参照现有技术实现的。
本实例基本拓扑结构和各主要元件电压电流参考方向如图1所示。
一种堆叠型准Z源升压斩波电路,其包括直流输入电源Vin、第一电感L1、第二电感L2、第三电感L3、第四电感L4、第一电容C1、第二电容C2、第三电容C3、第四电容C4、第五电容C5、第六电容C6、第一二极管D1、第二二极管D2、第三二极管D3、第四二极管D4、开关管S、输出电容Cout和负载。所述的直流输入电源Vin正极、第一二极管D1的阳极、第一电容C1的一端连接;所述的直流输入电源Vin负极、第一电感L1的一端、负载的负极和输出电容Cout的一端连接;所述的第一电感L1的另一端、第二电容C2的一端和开关管S的源极连接;所述的第一电容C1的另一端、第二二极管D2的阳极、第二电感L2的一端和第三电容C3的一端连接;所述的第二电容C2的另一端、第一二极管D1的阴极、第二电感L2的另一端和第四电容C4的一端连接;所述的第三电容C3的另一端、第三二极管D3的阳极、第三电感L3的一端和第五电容C5的一端连接;所述的第四电容C4的另一端、第二二极管D2的阴极、第三电感L3的另一端和第六电容C6的一端连接;所述的第五电容C5的另一端、第四电感L4的一端和开关管S的漏极连接;所述的第六电容C6的另一端、第三二极管D3的阴极、第四电感L4的另一端和第四二极管D4的阳极连接;所述的第四二极管D4的阴极、输出电容Cout的另一端和负载的正极连接。
为了分析方便,电路结构中的器件均视为理想器件。开关管S的驱动信号VGS、第一二极管D1电流iD1、第二二极管D2电流iD2、第三二极管D3电流iD3、第四二极管D4电流iD4、第一电感L1电流iL1、第二电感L2电流iL2、第三电感L3电流iL3、第四电感L4电流iL4、第一电容C1电压VC1、第二电容C2电压VC2、第三电容C3电压VC3、、第四电容C4电压VC4、、第五电容C5电压VC5、第六电容C6电压VC6、输出电容Cout电压VCo和输出电压Vout的波形图如图2所示,具体说明如下。
在t0~t1阶段,变换器在此阶段的模态图如图3a所示,开关管S的驱动信号VGS为高电平,开关管S导通,第一二极管D1、第二二极管D2和第三二极管D3承受反向电压截止,第四二极管D4承受正向电压导通。直流输入电源Vin、第一电容C1、第三电容C3和第五电容C5通过开关管S向第一电感L1充电,第二电容C2、第三电容C3和第五电容C5通过开关管S向第二电感L2充电,第二电容C2、第四电容C4和第五电容C5通过开关管S向第三电感L3充电,第二电容C2、第四电容C4和第六电容C6通过开关管S向第四电感L4充电,直流输入电源Vin、第一电容C1、第二电容C2、第三电容C3、第四电容C4、第五电容C5和第六电容C6通过开关管S和第四二极管D4向输出电容Cout充电和向负载供电。
在t1~t2阶段,变换器在此阶段的模态图如图3b所示,开关管S的驱动信号VGS为低电平,开关管S关断,第一二极管D1、第二二极管D2和第三二极管D3承受正向电压导通,第四二极管D4承受反向电压截止。直流输入电源Vin和第一电感L1通过第一二极管D1给第二电容C2充电,第二电感L2通过第一二极管D1给第一电容C1充电,第二电感L2通过第二二极管D2给第四电容C4充电,第三电感L3通过第二二极管D2给第三电容C3充电,第三电感L3通过第三二极管D3给第六电容C6充电,第四电感L4通过第三二极管D3给第五电容C5充电,输出电容Cout向负载供电。
本实用新型电路的电压增益计算:
由第一电感L1、第二电感L2、第三电感L3和第四电感L4的电压在一个开关周期内的平均值为零,可得到下列关系式。
(Vin+VC1+VC3+VC5)ton+(Vin-VC2)toff=0 (1)
(VC2+VC3+VC5)ton-VC1toff=0 (2)
(VC2+VC3+VC5)ton-VC4toff=0 (3)
(VC2+VC4+VC5)ton-VC3toff=0 (4)
(VC2+VC4+VC5)ton-VC6toff=0 (5)
(VC2+VC4+VC6)ton-VC5toff=0 (6)
Voutton+(Vin-VC2-VC5)toff=0 (7)
联立求解式(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)、(7)可得到输出电压Vout与直流输入电压Vin和开关占空比D的关系。
传统Boost变换器的电压增益为1/(1-D)(D为占空比),共地的高增益Z源变换器的电压增益为(2-2D)/(1-2D)(D为占空比),Hybrid Z源DC/DC变换器的电压增益为1/(1-4D)(D为占空比),本实用新型所提电路与Boost变换器、共地的高增益Z源变换器和Hybrid Z源DC/DC变换器的稳态增益比较图如图4所示,从图4可知,在相同的条件下,本电路的电压增益最高。
本实用新型电路的开关管电压应力。
开关管S关断的时候,开关管电压应力VS为
VS=VC1+VC2+VC3+VC5 (9)
联立求解式(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)、(7)、(8)、(9)可以得到开关管S电压应力为
传统Boost变换器的开关管电压应力为Vs=Vout,共地的高增益Z源变换器的开关管电压应力为Vs=Vout-Vin,Hybrid Z源DC/DC变换器的开关管电压应力为Vs=Vout,本实用新型所提电路与Boost变换器、共地的高增益Z源变换器和Hybrid Z源DC/DC变换器的开关管电压应力比较图如图5所示,从图5可知,在相同的条件下,本电路的开关管电压应力最小。
Claims (3)
1.一种堆叠型准Z源升压斩波电路,其特征在于包括直流输入电源V in 、第一电感(L 1)、第二电感(L 2)、第三电感(L 3)、第四电感(L 4)、第一电容(C 1)、第二电容(C 2)、第三电容(C 3)、第四电容(C 4)、第五电容(C 5)、第六电容(C 6)、第一二极管(D 1)、第二二极管(D 2)、第三二极管(D 3)、第四二极管(D 4)、开关管(S)、输出电容(C out )和负载;
所述的直流输入电源V in 正极、第一二极管(D 1)的阳极、第一电容(C 1)的一端连接;
所述的直流输入电源V in 负极、第一电感(L 1)的一端、负载的负极和输出电容(C out )的一端连接;
所述的第一电感(L 1)的另一端、第二电容(C 2)的一端和开关管(S)的源极连接;
所述的第一电容(C 1)的另一端、第二二极管(D 2)的阳极、第二电感(L 2 )的一端和第三电容(C 3)的一端连接;
所述的第二电容(C 2)的另一端、第一二极管(D 1)的阴极、第二电感(L 2 )的另一端和第四电容(C 4)的一端连接;
所述的第三电容(C 3)的另一端、第三二极管(D 3)的阳极、第三电感(L 3 )的一端和第五电容(C 5)的一端连接;
所述的第四电容(C 4)的另一端、第二二极管(D 2)的阴极、第三电感(L 3 )的另一端和第六电容(C 6)的一端连接;
所述的第五电容(C 5)的另一端、第四电感(L 4 )的一端和开关管(S)的漏极连接;
所述的第六电容(C 6)的另一端、第三二极管(D 3)的阴极、第四电感(L 4 )的另一端和第四二极管(D 4)的阳极连接;
所述的第四二极管(D 4)的阴极、输出电容(C out )的另一端和负载的正极连接。
2.根据权利要求1所述的一种堆叠型准Z源升压斩波电路,其特征在于:输出电压,D为占空比。
3.根据权利要求2所述的一种堆叠型准Z源升压斩波电路,其特征在于:开关管(S)电压应力为
。
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CN201821026255.5U CN208849669U (zh) | 2018-06-30 | 2018-06-30 | 一种堆叠型准z源升压斩波电路 |
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CN112234821A (zh) * | 2020-11-13 | 2021-01-15 | 燕山大学 | 一种基于有源网络的高增益直流变换器拓扑结构 |
CN115940641A (zh) * | 2023-03-09 | 2023-04-07 | 深圳市恒运昌真空技术有限公司 | 一种升压变换器 |
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GR01 | Patent grant | ||
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