CN208153075U - 一种实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统 - Google Patents

Abstract

一种实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统，涉及一种实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统。目的是解决现有火电机组存在严重的热电矛盾、火电机组调峰的频繁的启停机造成资源的浪费和环境污染的问题。该系统由过热器、汽轮机高压缸、再热器、汽轮机中压缸、汽轮机低压缸、凝汽器、一级减温减压器、二级减温减压器、换热器、除氧器和除氧器加热汽源减温减压器构成。该系统利用高压调速汽门和中压调速汽门对过热蒸汽进行分配分别进行供热和供电。该系统能够同时进行供热运行和供电运行，还能实现电负荷降至零的切机运行模式，不进行启停机过程，避免了资源的浪费和污染环境的问题。本实用新型适用于火电机组调峰供热。

Description

一种实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统

技术领域

本实用新型涉及一种实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统。

背景技术

汽轮发电机组是指利用锅炉产生的过热蒸汽进入汽轮机内膨胀做功，使汽轮机叶片转动后带动发电机发电，做功后的蒸汽经凝汽器、凝结水泵、给水泵、给水加热装置等送回锅炉循环使用；图1为现有汽轮发电机组示意图；图2为现有汽轮发电机组原理图；锅炉的过热器1产生的过热蒸汽经主蒸汽管道进入汽轮机高压缸4内膨胀做功，使汽轮机叶片转动后带动发电机发电，做功后的蒸汽经汽轮机高压缸4排汽，通过再热器6的冷段管道进入再热器6，经再热器6加温后的蒸汽通过再热器的热段管道进入汽轮机中压缸8并在汽轮机中压缸8内继续做功，然后经过汽轮机中压缸8和汽轮机低压缸9之间的导汽管进入汽轮机低压缸9再次做功后排入凝汽器10并被冷却水冷却，凝结成水，凝结水由凝结水泵输送至低压加热器和除氧器，经加温和脱氧后由给水泵将其输送至高压加热器加热，最后进入锅炉。图1中2为高压主汽门，3为高压调速汽门，13为中压主汽门，7为中压调速汽门；

近年来，随着淘汰落后产能步伐的加快和城镇居民供暖需求的快速增长，绝大部分纯凝火电机组进行供热改造，导致电网调峰缺口日益增大。在高寒地区，供热期较长，夜间需要电负荷小，但是此时段需要的热负荷大，出现严重的热电矛盾，导致电网调峰缺口增大，因此热电联产机组的运行方式都是以热定电，即以供热负荷的大小来确定发电量，尤其是低谷时段，电网电力消纳缺口更大，从而增加了火电机组日间启停机调峰的需求。而现有火电机组主要为大型高效机组，不具备日启停能力，且启停费用很高。现有调峰的方式就是频繁的启停机，每次启机都造成煤和油资源的浪费，同时在启机过程中，由于锅炉的燃烧不充分，易造成烟气排放，环境污染严重。

实用新型内容

本实用新型为了解决现有火电机组存在严重的热电矛盾、火电机组调峰的频繁的启停机造成资源的浪费和环境污染的问题，提出一种实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统。

本实用新型实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统由过热器、汽轮机高压缸、再热器、汽轮机中压缸、汽轮机低压缸、凝汽器、一级减温减压器、二级减温减压器、换热器、除氧器和除氧器加热汽源减温减压器构成；

所述过热器的过热蒸汽出汽口与汽轮机高压缸的过热蒸汽进汽口通过主蒸汽管道连通，汽轮机高压缸的出汽口与再热器的进气口通过管道连通，热器的出汽口与汽轮机中压缸的进气口通过管道连通，汽轮机中压缸出汽口与汽轮机低压缸的进气口通过管道连通，汽轮机低压缸的出汽口与凝汽器的进气口通过管道连通；再热器与汽轮机中压缸之间的管道上设置有中压主汽门和中压调速汽门；主蒸汽管道上设置有高压主汽门和高压调速汽门；汽轮机高压缸排汽与再热器之间的管道上设置逆止阀；

在过热器出汽口与高压主汽门之间的主蒸汽管道上引出第一旁路管道，第一旁路管道的出汽口与一级减温减压器的进汽口通过管道连通，一级减温减压器的出汽口与再热器进汽口通过管道连通；在中压主汽门与再热器之间的管道上引出第二旁路管道，第二旁路管道的出汽口分别与二级减温减压器的进汽口和除氧器加热汽源减温减压器进汽口通过管道连通；二级减温减压器的出汽口与换热器的蒸汽进汽口通过管道连通；除氧器加热汽源减温减压器出汽口与除氧器的蒸汽进汽口通过管道连通；

所述在过热器出汽口与高压主汽门之间的主蒸汽管道上引出的第一旁路管道的直径为200mm；

所述一级减温减压器的出汽口与再热器进汽口之间的管道的直径为500mm；

所述中压主汽门与再热器之间的管道上引出的第二旁路管道的直径为500mm；

所述二级减温减压器的出汽口与换热器的蒸汽进汽口之间的管道的直径为1200mm；

所述换热器的功率为280MW；

上述实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统的调峰供热方法按以下步骤进行：

首先开启高压主汽门、高压调速汽门、逆止阀、中压调速汽门和中压主汽门；利用高压调速汽门对过热器产生的过热蒸汽进行分配，过热器产生的过热蒸汽分别进入一级减温减压器和汽轮机高压缸；过热蒸汽进入汽轮机高压缸后在汽轮机高压缸内膨胀做功，使汽轮机叶片转动后带动发电机发电，汽轮机高压缸内做功后的过热蒸汽从汽轮机高压缸内排出并进入再热器；过热蒸汽进入一级减温减压器减温减压处理后进入再热器；利用中压调速汽门对再热器产生的过热蒸汽进行分配，再热器产生的热蒸汽分别进入二级减温减压器、除氧器加热汽源减温减压器和汽轮机中压缸；经二级减温减压器处理后的蒸汽进入换热器进行热交换，作为供热热源；经除氧器加热汽源减温减压器处理后的蒸汽进入除氧器，除氧器处理后得到的水由给水泵将其输送至高压加热器加热，最后进入锅炉；进入汽轮机中压缸的过热蒸汽在汽轮机中压缸内继续做功，汽轮机中压缸内做功后的过热蒸汽从汽轮机中压缸排出进入汽轮机低压缸再次做功后排入凝汽器并被冷却水冷却，凝结成水。

其中，凝汽器得到的凝结水由凝结水泵输送至低压加热器和除氧器，经加温和脱氧后由给水泵将其输送至高压加热器加热，最后进入锅炉；一级减温减压器的作用是对过热器产生的过热蒸汽进行减温减压，保证再热器进气需求；除氧器能够除去溶解于给水的氧及其它气体，防止和降低锅炉给水管、省煤器和其它附属设备的腐蚀；

所述一级减温减压器运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力12.16～13.63MPa，源蒸汽温度525～540℃，源蒸汽焓值3397～3454KJ/Kg，源蒸汽流量310t/h，冷却水温度160℃，冷却水焓值668KJ/Kg，冷却水流量36t/h；

所述一级减温减压器运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力2.65MPa，源蒸汽温度360℃，源蒸汽焓值3147KJ/Kg，源蒸汽流量346t/h；

所述二级减温减压器运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力2.55MPa，源蒸汽温度525～540℃，源蒸汽焓值35415KJ/Kg，源蒸汽流量346t/h，冷却水温度35℃，冷却水焓值148KJ/Kg，冷却水流量68t/h；

所述二级减温减压器运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力0.45～0.49MPa，源蒸汽温度250～260℃，源蒸汽焓值2961～2982KJ/Kg，源蒸汽流量414t/h；

所述除氧器加热汽源减温减压器运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力2.55MPa，源蒸汽温度535℃，源蒸汽焓值35415KJ/Kg，源蒸汽流量3465t/h，冷却水温度35℃，冷却水焓值148KJ/Kg，冷却水流量68t/h；

所述除氧器加热汽源减温减压器运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力0.77MPa，源蒸汽温度400℃，源蒸汽焓值3628KJ/Kg，源蒸汽流量15t/h；

本实用新型具备以下有益效果：

1、本实用新型系统能够同时进行供热运行和供电运行，本实用新型系统能够在电网低谷时段能够保证正常供热所需的抽汽量，不影响供热质量和供热安全，又能在夜间电负荷低谷时段，将电负荷降至零的切机运行模式，突破传统供热机组“以热定电”的基本运转模式，实施“热电解耦”运转模式，满足大面积供热，在供热期参与电网调峰；其中，本实用新型系统将高压调速汽门3和中压调速汽门7调整至关闭状态后，过热器1产生的过热蒸汽和再热器6产生的过热蒸汽不再进入汽轮机做功，实现电负荷降至零的切机运行模式，系统调峰能力达到100％；

2、采用本实用新型系统的200MW纯凝发电机组能够满足520万平米的建筑的供热需求；

3、本实用新型突破传统的启停机调峰模式，通过切机供热运行，不进行启停机过程，避免了现有调峰的方式中频繁的启停机造成的煤和油资源的浪费以及烟气排放严重污染环境的问题。

附图说明

图1为现有汽轮发电机组示意图；

图2为现有汽轮发电机组原理图；

图3为实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统示意图；

图4为实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统原理图。

具体实施方式：

本实用新型技术方案不局限于以下所列举具体实施方式，还包括各具体实施方式间的任意合理组合。

具体实施方式一：结合图1和图2说明本实施方式，本实施方式实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统由过热器1、汽轮机高压缸4、再热器6、汽轮机中压缸8、汽轮机低压缸9、凝汽器10、一级减温减压器11、二级减温减压器12、换热器14、除氧器15和除氧器加热汽源减温减压器16构成；

所述过热器1的过热蒸汽出汽口与汽轮机高压缸4的过热蒸汽进汽口通过主蒸汽管道连通，汽轮机高压缸4的出汽口与再热器6的进气口通过管道连通，热器6的出汽口与汽轮机中压缸8的进气口通过管道连通，汽轮机中压缸8出汽口与汽轮机低压缸9的进气口通过管道连通，汽轮机低压缸9的出汽口与凝汽器10的进气口通过管道连通；再热器6与汽轮机中压缸8之间的管道上设置有中压主汽门13和中压调速汽门7；主蒸汽管道上设置有高压主汽门2和高压调速汽门3；汽轮机高压缸4排汽与再热器6之间的管道上设置逆止阀5；

在过热器1出汽口与高压主汽门2之间的主蒸汽管道上引出第一旁路管道，第一旁路管道的出汽口与一级减温减压器11的进汽口通过管道连通，一级减温减压器11的出汽口与再热器6进汽口通过管道连通；在中压主汽门13与再热器6之间的管道上引出第二旁路管道，第二旁路管道的出汽口分别与二级减温减压器12的进汽口和除氧器加热汽源减温减压器16进汽口通过管道连通；二级减温减压器12的出汽口与换热器14的蒸汽进汽口通过管道连通；除氧器加热汽源减温减压器16出汽口与除氧器15的蒸汽进汽口通过管道连通。

本实施方式具备以下有益效果：

1、本体实施方式系统能够同时进行供热运行和供电运行，本体实施方式系统能够在电网低谷时段能够保证正常供热所需的抽汽量，不影响供热质量和供热安全，又能在夜间电负荷低谷时段，将电负荷降至零的切机运行模式，突破传统供热机组“以热定电”的基本运转模式，实施“热电解耦”运转模式，满足大面积供热，在供热期参与电网调峰；其中，本实施方式系统将高压调速汽门3和中压调速汽门7调整至关闭状态后，过热器1产生的过热蒸汽和再热器6产生的过热蒸汽不再进入汽轮机做功，实现电负荷降至零的切机运行模式，系统调峰能力达到100％；

2、采用本体实施方式系统的200MW纯凝发电机组能够满足520万平米的建筑的供热需求；

3、本体实施方式突破传统的启停机调峰模式，通过切机供热运行，不进行启停机过程，避免了现有调峰的方式中频繁的启停机造成的煤和油资源的浪费以及烟气排放严重污染环境的问题。

具体实施方式二：本实施方式与具体实施方式一不同的是：所述在过热器1出汽口与高压主汽门2之间的主蒸汽管道上引出的第一旁路管道的直径为200mm。其他步骤和参数与具体实施方式一相同。

具体实施方式三：本实施方式与具体实施方式一或二不同的是：所述一级减温减压器11的出汽口与再热器6进汽口之间的管道的直径为500mm。其他步骤和参数与具体实施方式一或二相同。

具体实施方式四：本实施方式与具体实施方式一至三之一不同的是：所述中压主汽门13与再热器6之间的管道上引出的第二旁路管道的直径为500mm。其他步骤和参数与具体实施方式一至三之一相同。

具体实施方式五：本实施方式与具体实施方式一至四之一不同的是：所述二级减温减压器12的出汽口与换热器14的蒸汽进汽口之间的管道的直径为1200mm。其他步骤和参数与具体实施方式一至四之一相同。

具体实施方式六：本实施方式与具体实施方式一至五之一不同的是：所述换热器14的功率为280MW。其他步骤和参数与具体实施方式一至五之一相同。

具体实施方式七：结合图1和图2说明本实施方式，本实施方式实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统的调峰供热方法按以下步骤进行：

首先开启高压主汽门2、高压调速汽门3、逆止阀5、中压调速汽门7和中压主汽门13；利用高压调速汽门3对过热器1产生的过热蒸汽进行分配，过热器1产生的过热蒸汽分别进入一级减温减压器11和汽轮机高压缸4；过热蒸汽进入汽轮机高压缸4后在汽轮机高压缸4内膨胀做功，使汽轮机叶片转动后带动发电机发电，汽轮机高压缸4内做功后的过热蒸汽从汽轮机高压缸4内排出并进入再热器6；过热蒸汽进入一级减温减压器11减温减压处理后进入再热器6；利用中压调速汽门7对再热器6产生的过热蒸汽进行分配，再热器6产生的热蒸汽分别进入二级减温减压器12、除氧器加热汽源减温减压器16和汽轮机中压缸8；经二级减温减压器12处理后的蒸汽进入换热器14进行热交换，作为供热热源；经除氧器加热汽源减温减压器16处理后的蒸汽进入除氧器15，除氧器15处理后得到的水由给水泵将其输送至高压加热器加热，最后进入锅炉；进入汽轮机中压缸8的过热蒸汽在汽轮机中压缸8内继续做功，汽轮机中压缸8内做功后的过热蒸汽从汽轮机中压缸8排出进入汽轮机低压缸9再次做功后排入凝汽器10并被冷却水冷却，凝结成水。

本实施方式具备以下有益效果：

1、本体实施方式系统能够同时进行供热运行和供电运行，本体实施方式系统能够在电网低谷时段能够保证正常供热所需的抽汽量，不影响供热质量和供热安全，又能在夜间电负荷低谷时段，将电负荷降至零的切机运行模式，突破传统供热机组“以热定电”的基本运转模式，实施“热电解耦”运转模式，满足大面积供热，在供热期参与电网调峰；其中，本实施方式系统将高压调速汽门3和中压调速汽门7调整至关闭状态后，过热器1产生的过热蒸汽和再热器6产生的过热蒸汽不再进入汽轮机做功，实现电负荷降至零的切机运行模式，系统调峰能力达到100％；

2、采用本体实施方式系统的200MW纯凝发电机组能够满足520万平米的建筑的供热需求；

3、本体实施方式突破传统的启停机调峰模式，通过切机供热运行，不进行启停机过程，避免了现有调峰的方式中频繁的启停机造成的煤和油资源的浪费以及烟气排放严重污染环境的问题。

具体实施方式八：本实施方式与具体实施方式七不同的是：所述一级减温减压器11运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力12.16～13.63MPa，源蒸汽温度525～540℃，源蒸汽焓值3397～3454KJ/Kg，源蒸汽流量310t/h，冷却水温度160℃，冷却水焓值668KJ/Kg，冷却水流量36t/h；

所述一级减温减压器11运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力2.65MPa，源蒸汽温度360℃，源蒸汽焓值3147KJ/Kg，源蒸汽流量346t/h。其他步骤和参数与具体实施方式七相同。

具体实施方式九：本实施方式与具体实施方式七或八不同的是：所述二级减温减压器12运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力2.55MPa，源蒸汽温度525～540℃，源蒸汽焓值35415KJ/Kg，源蒸汽流量346t/h，冷却水温度35℃，冷却水焓值148KJ/Kg，冷却水流量68t/h；

所述二级减温减压器12运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力0.45～0.49MPa，源蒸汽温度250～260℃，源蒸汽焓值2961～2982KJ/Kg，源蒸汽流量414t/h。其他步骤和参数与具体实施方式七或八相同。

具体实施方式十：本实施方式与具体实施方式七至九之一不同的是：所述除氧器加热汽源减温减压器16运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力2.55MPa，源蒸汽温度535℃，源蒸汽焓值35415KJ/Kg，源蒸汽流量3465t/h，冷却水温度35℃，冷却水焓值148KJ/Kg，冷却水流量68t/h；

所述除氧器加热汽源减温减压器16运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力0.77MPa，源蒸汽温度400℃，源蒸汽焓值3628KJ/Kg，源蒸汽流量15t/h。其他步骤和参数与具体实施方式七至九之一相同。

采用以下实施例验证本实用新型的有益效果：

实施例1：

本实施例实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统由过热器1、汽轮机高压缸4、再热器6、汽轮机中压缸8、汽轮机低压缸9、凝汽器10、一级减温减压器11、二级减温减压器12、换热器14、除氧器15和除氧器加热汽源减温减压器16构成；

所述过热器1的过热蒸汽出汽口与汽轮机高压缸4的过热蒸汽进汽口通过主蒸汽管道连通，汽轮机高压缸4的出汽口与再热器6的进气口通过管道连通，热器6的出汽口与汽轮机中压缸8的进气口通过管道连通，汽轮机中压缸8出汽口与汽轮机低压缸9的进气口通过管道连通，汽轮机低压缸9的出汽口与凝汽器10的进气口通过管道连通；再热器6与汽轮机中压缸8之间的管道上设置有中压主汽门13和中压调速汽门7；主蒸汽管道上设置有高压主汽门2和高压调速汽门3；汽轮机高压缸4排汽与再热器6之间的管道上设置逆止阀5；

在过热器1出汽口与高压主汽门2之间的主蒸汽管道上引出第一旁路管道，第一旁路管道的出汽口与一级减温减压器11的进汽口通过管道连通，一级减温减压器11的出汽口与再热器6进汽口通过管道连通；在中压主汽门13与再热器6之间的管道上引出第二旁路管道，第二旁路管道的出汽口分别与二级减温减压器12的进汽口和除氧器加热汽源减温减压器16进汽口通过管道连通；二级减温减压器12的出汽口与换热器14的蒸汽进汽口通过管道连通；除氧器加热汽源减温减压器16出汽口与除氧器15的蒸汽进汽口通过管道连通；

所述在过热器1出汽口与高压主汽门2之间的主蒸汽管道上引出的第一旁路管道的直径为200mm；所述一级减温减压器11的出汽口与再热器6进汽口之间的管道的直径为500mm；所述中压主汽门13与再热器6之间的管道上引出的第二旁路管道的直径为500mm；所述二级减温减压器12的出汽口与换热器14的蒸汽进汽口之间的管道的直径为1200mm；所述换热器14的功率为280MW；

上述实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统的调峰供热方法按以下步骤进行：

首先开启高压主汽门2、高压调速汽门3、逆止阀5、中压调速汽门7和中压主汽门13；利用高压调速汽门3对过热器1产生的过热蒸汽进行分配，过热器1产生的过热蒸汽分别进入一级减温减压器11和汽轮机高压缸4；过热蒸汽进入汽轮机高压缸4后在汽轮机高压缸4内膨胀做功，使汽轮机叶片转动后带动发电机发电，汽轮机高压缸4内做功后的过热蒸汽从汽轮机高压缸4内排出并进入再热器6；过热蒸汽进入一级减温减压器11减温减压处理后进入再热器6；利用中压调速汽门7对再热器6产生的过热蒸汽进行分配，再热器6产生的热蒸汽分别进入二级减温减压器12、除氧器加热汽源减温减压器16和汽轮机中压缸8；经二级减温减压器12处理后的蒸汽进入换热器14进行热交换，作为供热热源；经除氧器加热汽源减温减压器16处理后的蒸汽进入除氧器15，除氧器15处理后得到的水由给水泵将其输送至高压加热器加热，最后进入锅炉；进入汽轮机中压缸8的过热蒸汽在汽轮机中压缸8内继续做功，汽轮机中压缸8内做功后的过热蒸汽从汽轮机中压缸8排出进入汽轮机低压缸9再次做功后排入凝汽器10并被冷却水冷却，凝结成水；

所述一级减温减压器11运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力12.75MPa，源蒸汽温度535℃，源蒸汽焓值3433KJ/Kg，源蒸汽流量310t/h，冷却水温度160℃，冷却水焓值668KJ/Kg，冷却水流量36t/h；

所述一级减温减压器11运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力2.65MPa，源蒸汽温度360℃，源蒸汽焓值3147KJ/Kg，源蒸汽流量346t/h；

所述二级减温减压器12运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力2.55MPa，源蒸汽温度535℃，源蒸汽焓值35415KJ/Kg，源蒸汽流量346t/h，冷却水温度35℃，冷却水焓值148KJ/Kg，冷却水流量68t/h；

所述二级减温减压器12运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力0.49MPa，源蒸汽温度260℃，源蒸汽焓值2982KJ/Kg，源蒸汽流量414t/h；

所述除氧器加热汽源减温减压器16运行时的进气额定参数为：源蒸汽压力2.55MPa，源蒸汽温度535℃，源蒸汽焓值35415KJ/Kg，源蒸汽流量3465t/h，冷却水温度35℃，冷却水焓值148KJ/Kg，冷却水流量68t/h；

所述除氧器加热汽源减温减压器16运行时的出气额定参数为：源蒸汽压力0.77MPa，源蒸汽温度400℃，源蒸汽焓值3628KJ/Kg，源蒸汽流量15t/h；

本实施例在华电能源富拉尔基发电厂的200MW纯凝发电机组进行调峰供热运行，配套换热器14的功率为280MW，电网低谷时段保证正常供热所需的抽汽量，不影响供热质量和供热安全；其中，本实施例系统将高压调速汽门3和中压调速汽门7调整至关闭状态后，过热器1产生的过热蒸汽和再热器6产生的过热蒸汽不再进入汽轮机做功，实现电负荷降至零的切机运行模式，系统调峰能力达到100％，汽轮机零功率运行期间供热效率520万平米的建筑的供热需求。

Claims (6)

1.一种实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统，其特征在于：该系统由过热器(1)、汽轮机高压缸(4)、再热器(6)、汽轮机中压缸(8)、汽轮机低压缸(9)、凝汽器(10)、一级减温减压器(11)、二级减温减压器(12)、换热器(14)、除氧器(15)和除氧器加热汽源减温减压器(16)构成；

所述过热器(1)的过热蒸汽出汽口与汽轮机高压缸(4)的过热蒸汽进汽口通过主蒸汽管道连通，汽轮机高压缸(4)的出汽口与再热器(6)的进气口通过管道连通，热器(6)的出汽口与汽轮机中压缸(8)的进气口通过管道连通，汽轮机中压缸(8)出汽口与汽轮机低压缸(9)的进气口通过管道连通，汽轮机低压缸(9)的出汽口与凝汽器(10)的进气口通过管道连通；再热器(6)与汽轮机中压缸(8)之间的管道上设置有中压主汽门(13)和中压调速汽门(7)；主蒸汽管道上设置有高压主汽门(2)和高压调速汽门(3)；汽轮机高压缸(4)排汽与再热器(6)之间的管道上设置逆止阀(5)；

在过热器(1)出汽口与高压主汽门(2)之间的主蒸汽管道上引出第一旁路管道，第一旁路管道的出汽口与一级减温减压器(11)的进汽口通过管道连通，一级减温减压器(11)的出汽口与再热器(6)进汽口通过管道连通；在中压主汽门(13)与再热器(6)之间的管道上引出第二旁路管道，第二旁路管道的出汽口分别与二级减温减压器(12)的进汽口和除氧器加热汽源减温减压器(16)进汽口通过管道连通；二级减温减压器(12)的出汽口与换热器(14)的蒸汽进汽口通过管道连通；除氧器加热汽源减温减压器(16)出汽口与除氧器(15)的蒸汽进汽口通过管道连通。

2.根据权利要求1所述的实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统，其特征在于：所述在过热器(1)出汽口与高压主汽门(2)之间的主蒸汽管道上引出的第一旁路管道的直径为200mm。

3.根据权利要求1所述的实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统，其特征在于：所述一级减温减压器(11)的出汽口与再热器(6)进汽口之间的管道的直径为500mm。

4.根据权利要求1所述的实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统，其特征在于：所述中压主汽门(13)与再热器(6)之间的管道上引出的第二旁路管道的直径为500mm。

5.根据权利要求1所述的实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统，其特征在于：所述二级减温减压器(12)的出汽口与换热器(14)的蒸汽进汽口之间的管道的直径为1200mm。

6.根据权利要求1所述的实现火电机组热电解耦的汽轮机启停调峰供热系统，其特征在于：所述换热器(14)的功率为280MW。