CN207093160U - 250mw机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统 - Google Patents
250mw机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统 Download PDFInfo
- Publication number
- CN207093160U CN207093160U CN201721012727.7U CN201721012727U CN207093160U CN 207093160 U CN207093160 U CN 207093160U CN 201721012727 U CN201721012727 U CN 201721012727U CN 207093160 U CN207093160 U CN 207093160U
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- vapour source
- header
- steam
- pipeline
- source pipeline
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
本实用新型提供一种250MW机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统，包括联箱、汽源、蒸汽输送管道，所述联箱通过蒸汽管道与锅炉低温过热器出口相连通，所述联箱的汽源还包括高压缸排汽汽源，具体是所述的联箱通过第二汽源管道与高排蒸汽管相连通，所述第二汽源管道插接在高排蒸汽管上，所述第二汽源管道的起始段、尾段设有逆止门；所述第二汽源管道上辅助蒸汽联箱处装有压力调整门；所述第二汽源管道上分布若干个隔绝阀；所述第二汽源管道最低处安装疏水门，本实用新型选用指标更接近辅助蒸汽联箱入口值的汽源，减少了减压量，降低生产中的能量耗损，经济较果好。
Description
技术领域：
本专利所属技术领域为火力发电厂节能领域中，机组系统优化的创新设计。
背景技术：
陡河发电厂原250MW机组正常运行时，辅助蒸汽联箱汽源来自锅炉低温过热器出口，蒸汽压力很高，(蒸汽压力16.6MPa，426℃)。辅助蒸汽联箱需要的蒸汽为1.3MPa，260℃，将锅炉低温过热器出口的蒸汽供给到辅助蒸汽联箱要先使用减压减温器，进行降压降温，才能满足辅助蒸汽联箱用汽。但经减压后作为辅助蒸汽联箱汽源，造成热经济性下降，从节能角度看，辅助蒸汽联箱系统汽源改造很有必要。
实用新型的内容
本实用新型的发明目的是提供一种节能节耗的汽轮机辅助蒸汽联箱系统，具体技术方案是：
一种250MW机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统，包括联箱、汽源、蒸汽输送管道，所述联箱通过蒸汽管道与锅炉低温过热器出口相连通，其特征是，所述联箱的汽源还包括高压缸排汽汽源，具体是所述的联箱通过第二汽源管道与高排蒸汽管相连通，所述第二汽源管道插接在高排蒸汽管上，所述第二汽源管道的起始段、尾段设有逆止门；所述第二汽源管道上辅助蒸汽联箱处装有压力调整门；所述第二汽源管道最低处安装疏水门。
本实用新型选用指标更接近辅助蒸汽联箱入口值的汽源，减少了减压量，降低生产中的能量耗损，经济较果好。
附图说明
图1为本实用新型的管道连接图。
图中，第二汽源管道1、乙高加2、高排蒸汽管3、辅助蒸汽联箱4、逆止门11、调整门12、疏水门13。
具体实施方式
项目攻关小组通过积极的调研工作和与科研单位探讨分析，从节能与安全的角度出发，最终我方设计出了一套辅汽联箱新汽源方案：
锅炉主蒸汽经汽轮机膨胀做功后，由汽轮机高压缸排出蒸汽；其蒸汽压力3.41MPa，318℃。这个指标相对更接近辅助蒸汽联箱4的需要。
为提高运行经济性，用高压缸排汽取代原联箱汽源，以提高机组运行经济性，对于系统布置类似的机组，均可以实现改造。
下面参考图1对我厂的具体改造方案详细说明：
1、在高排蒸汽管3至蒸汽辅助联箱4之间安装第二汽源管道1及其附件。
2、因高排蒸汽管3管径较大，第二汽源管道1与高排蒸汽管3采用插接焊，为保证焊接强度，焊加强圈。
3、高排蒸汽管3需经过16.8米除氧器运行层，故在高排蒸汽管3上方乙高加2东侧地面开孔。此管段考虑加装套管。
4、在除氧器层架设第二汽源管道1时，其走向可参照一抽蒸汽管道，第二汽源管道1位于一抽管道西侧，其管道中心标高可高于一抽管道外壁300mm。(新管道标高综合考虑一抽管道和给水管道空间相对位置)
5、新装的第二汽源管道1较长，管内蒸汽温度较高，需安装热膨胀补偿结构，并在焊接最后一道口时，管道进行冷拉进行冷补偿。
6、为防止蒸汽倒流，可在第二汽源1管道上安装逆止门11，为提高其可靠性，可在管道起始段、尾段都安装逆止门11，具体位置可参考图1所示。
7、为维持辅助蒸汽联箱4压力的稳定，在联箱处加一压力调整门12。
8、为防止管道积水产生水冲积，按图所示，在第二汽源管道1最低处安装疏水门13。
9、结合安装现场实际，合理安装管道支吊架。其支吊架不能限制管道的自由膨胀。
查阅有关生产统计报表，2006-2008年供暖期#1-#4机联箱总供汽量如下：
参照上表统计数据，取用汽量最大月份的用汽量，并全部由一台机组供汽做为所新加管道的核算供汽量，即42.6T/H。(考虑#1、#2机关停后，减少了#1、#2炉伴热量，故可用42.6T/H做为最大汽量值)
◆汽源点的选择分析：
A三段抽汽
取用三段抽汽最经济，但三抽压力较低，当机组负荷时，压力不能满足要求。
#3机组二、三抽压力与负荷的关系
#3机组如用三抽做为辅助蒸汽联箱汽源，则比用高排蒸汽要经济些，但通过查阅SIS运行曲线，考虑管路阻力损失，负荷需在240MW以上才能保证向联箱供汽，同时供汽温度也较高，机组启动时用此汽源做为轴封供汽时不利于机组胀差的控制。故不用三抽汽源做为辅助蒸汽联箱供汽汽源。
| 负荷MW | 250 | 240 | 230 | 220 |
| 二抽压力Mpa | 3.51 | 3.34 | 3.18 | 3.03 |
| 二抽温度℃ | 321 | 317 | 314 | 310 |
| 三抽压力Mpa | 1.36 | 1.29 | 1.23 | 1.17 |
| 三抽温度℃ | 431 | 434 | 435 | 429 |
近三年#3、4机组年平均负荷
| 年度 | 2005 | 2006 | 2007 |
| #3机组 | 193 | 228 | 231 |
| #4机组 | 191 | 226 | 232 |
B二段抽汽做为汽源
如用二抽做为汽源时，必然会增加二抽蒸汽管道的流速，以满负荷为例
当二抽不带辅助蒸汽时，抽汽量：65655kg/h压力3.41Mpa，温度318.5℃，蒸汽比容0.0713961m3/kg管道规格：Φ219×9.5
则流速C：
如供辅助蒸汽，则流速C：
如供辅助蒸汽，则会造成二抽管道蒸汽流速超过推荐值，且因供汽量较大，必然会对乙高加的运行造成一定的影响。
C高排做为汽源
使用高排做为汽源，可保证供汽稳定、可靠且对乙高加运行不会造成影响，故汽源可引自高排管道。
◆管道管径计算：
额定负荷下高排蒸汽参数：压力3.41Mpa，温度318.5℃，蒸汽比容0.0713961m3/kg。管道管径计算，依《管道规定》的推荐值，流速取50m/s，则管道管径：
取Φ159管。
流速核算：如取Φ159×8的管道，则流速C：
基本满足《管道规定》中对蒸汽流速的要求。
◆管道材质：根据蒸汽参数，选择20G
◆管道壁厚选择：
在320℃时，材料的许用强度为109Mpa，其直管理论壁厚计算值为：
◆考虑管道壁厚负偏差的附加值0.5mm，考虑腐蚀减溥的附加壁厚0.5mm，则管道最小需要壁厚为3.51mm。根据管道规格，选取管道为Φ159×8能满足要求。
◆管道热膨胀量的计算，管道的线膨胀系数为12.8×10-6mm/m
△L＝αL△t＝12.8×10-6×70×(320-35)＝255mm，因膨胀量较大，故管道上需加装补偿器，本方案为加Π形补偿器，并且管道在进行最后一道焊口焊接时，进行冷拉，冷拉量约100mm。
Claims (1)
1.一种250MW机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统，包括联箱、汽源、蒸汽输送管道，所述联箱通过蒸汽管道与锅炉低温过热器出口相连通，其特征是，所述联箱的汽源还包括高压缸排汽汽源，具体是所述的联箱通过第二汽源管道与高排蒸汽管相连通，所述第二汽源管道插接在高排蒸汽管上，所述第二汽源管道的起始段、尾段设有逆止门；所述第二汽源管道上辅助蒸汽联箱处装有压力调整门；所述第二汽源管道最低处安装疏水门。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201721012727.7U CN207093160U (zh) | 2017-08-14 | 2017-08-14 | 250mw机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201721012727.7U CN207093160U (zh) | 2017-08-14 | 2017-08-14 | 250mw机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN207093160U true CN207093160U (zh) | 2018-03-13 |
Family
ID=61541458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201721012727.7U Active CN207093160U (zh) | 2017-08-14 | 2017-08-14 | 250mw机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN207093160U (zh) |
-
2017
- 2017-08-14 CN CN201721012727.7U patent/CN207093160U/zh active Active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102345858B (zh) | 一种产生过热蒸汽的太阳能腔式吸热器 | |
| CN105370330A (zh) | 一种660mw等级一次中间再热抽汽式汽轮机机组 | |
| CN116045262A (zh) | 一种产生工业蒸汽的高压储热系统及其使用方法 | |
| CN103673591B (zh) | 蓄热式棒线材步进炉汽化冷却系统 | |
| CN207093160U (zh) | 250mw机组汽轮机辅助蒸汽联箱系统 | |
| CN104421922A (zh) | 一种亚临界机组的改造方法 | |
| CN208205435U (zh) | 锅炉低压锅筒 | |
| CN206770986U (zh) | 一种蒸汽管网系统 | |
| CN207145025U (zh) | 一种机炉紧凑布置的管道连接系统 | |
| CN114659155A (zh) | 一种大温差、远距离、大高差集中供热系统 | |
| CN206267885U (zh) | 光轴转子上带有联轴器液压螺栓的汽轮机低压缸 | |
| CN211372365U (zh) | 一种钢铁企业富裕煤气高效利用系统 | |
| CN105021060A (zh) | 一种自然对流冷却塔型空冷系统 | |
| CN212777304U (zh) | 减温水系统 | |
| CN210485839U (zh) | 一种供热系统 | |
| CN113154355A (zh) | 一种火力发电厂锅炉暖风器疏水高效利用方法 | |
| CN207795327U (zh) | 一种用于跨代升级改造的机组热力系统 | |
| CN202132702U (zh) | 热采减压装置 | |
| CN110986018B (zh) | 一种钢铁企业富裕煤气高效利用系统 | |
| CN214581006U (zh) | 一种热电厂锅炉暖风器疏水装置 | |
| CN216346222U (zh) | 一种单列蛇形管高加系统 | |
| CN205535732U (zh) | 余热锅炉的高压过热器中间联箱管座 | |
| CN202090963U (zh) | 汽轮机负胀差控制装置 | |
| CN201935593U (zh) | 汽轮机排汽总管 | |
| CN216429692U (zh) | 背压式汽轮机压差发电系统 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |