CN205509535U - 一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器 - Google Patents
一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器 Download PDFInfo
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Abstract
本实用新型涉及一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，属于电力电子技术和蓄电池组能量均衡管理技术领域。本实用新型当电池组处于放电状态时，对主控开关Q2进行PWM控制，电池组中具有最低荷电状态或最低端电压的第i个电池Celli被均衡主电路充电，均衡充电电流连续，均衡能量从均衡器向电池Celli转移；当电池组处于充电状态时，对主控开关Q1进行PWM控制，电池组中具有最高荷电状态或最高端电压的第j个电池Cellj被均衡主电路放电，均衡放电电流连续，均衡能量从电池Cellj向均衡器转移；当电池组处于静置状态时，可采用上述两种控制方法中的一种。本实用新型拓扑电路原理简单；均衡电流连续，且可控性强，均衡效率高。
Description
技术领域
本实用新型涉及一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，属于电力电子技术和蓄电池组能量均衡管理技术领域。
背景技术
随着环境污染和能源危机的加剧，以蓄电池为动力源或辅助能源的各种电动车的发展成为必然。下面以锂电池为例进行说明。单体锂离子电池的标称电压最高为3.6v，使用中需要多个单体电池串联。单体电池的过充电或过放电都将影响电池单体及电池组的使用寿命，甚至发生爆炸事故，因此在多个单体电池串联使用时，不允许任何单体电池出现过放电和过充电的状态。由于各个单体电池性能的差异，在使用过程中就会出现单体端电压或单体电池的荷电状态（SOC）的不一致，电池组的充电容量受组内荷电状态最高的单体电池的限制，而电池组的放电容量受组内荷电状态最低的单体电池的限制，随着电池组充放电循环次数的增加，电池组的充电容量和放电容量将逐渐减小，最终会提前报废。为了提高电池组的充放电容量及延长电池的使用寿命，必须对串联单体蓄电池采取积极有效的均衡措施。
目前，有多种电池组均衡方案，从能量转移时的能量消耗特性区分为能耗型均衡和非能耗型均衡两种。非能耗均衡方案以电容、电感或者反激式变压器作为储能元件，通过开关器件使能量在单体电池之间或单体电池与电池组之间进行转移。以电容为储能元件的均衡方案的实质是以两单体电池间的电压差实现能量均衡，而实际中两单体电池的电压差很小，考虑均衡回路中开关器件的管压降，因此能量很难转移，甚至不能转移。以电感或者反激式变压器作为储能元件的均衡方案，是以均衡电流的形式实现能量转移的，但目前存在的这两种均衡主电路，均不能保证被均衡的单体电池的均衡电流的连续性，因此均衡效率普遍低，且反激式变压器的均衡方案，其对均衡电流的可控性差。
发明内容
为解决非能耗均衡方案均衡效率低的问题，本实用新型提供了一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器。
本实用新型的技术方案是：一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
所述上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S、主控开关Q1和Q2均为逆导型功率开关器件（如有寄生反并联二极管的功率MOSFET开关）。
所述上桥臂功率开关矩阵N由n对反向串联的双层功率开关组Ni1和Ni2组成，上层功率开关组Ni1由功率开关N11,…,Nn1构成，下层功率开关组Ni2由功率开关N12,…,Nn2构成；所述下桥臂功率开关矩阵S由n对反向串联的双层功率开关组Si1和Si2组成，上层功率开关组Si1由功率开关S11,…,Sn1构成，下层功率开关组Si2由功率开关S12,…,Sn2构成，n为电池组中单体电池的个数。
所述电压源E由电池组经DC/DC提供或者电池组以外的蓄电池组提供。
本实用新型的工作原理是：
本实用新型以电感L1、L2和电容C为储能元件，根据电池组的工作状态采取不同的均衡拓扑电路，均衡主电路为典型的Sepic和Zeta斩波电路，通过对开关进行PWM控制使均衡能量在单体电池与均衡主电路之间转移。均衡主电路中的功率开关均采用逆导型功率开关，基于Sepic和Zeta斩波电路工作原理。电池组放电时均衡主电路是典型的Zeta斩波电路，使电池组中具有最低荷电状态或最低端电压单体电池Celli处于Zeta电路的输出端，通过降低单体电池Celli的放电电流来快速有效的提高整个电池组的放电容量；电池组充电时均衡主电路是典型的Sepic斩波电路，使电池组中具有最高荷电状态或最高端电压的单体电池Cellj处于Sepic电路的输入端，通过降低单体电池Cellj的充电电流来快速有效的提高整个电池组的充电容量；电池组静置时，可以采用以上两种均衡控制策略中的一种。在实际应用时，可以根据所用各单体电池的荷电状态不一致程度，通过调节占空比来调节均衡电流的大小。
当n个串联的单体电池组成的电池组处于放电状态时，对主控开关Q2进行PWM控制，均衡主电路是典型的Zeta斩波电路，电池组中具有最低荷电状态或最低端电压的第i个电池Celli被均衡主电路充电，均衡充电电流连续，均衡能量从均衡器向电池Celli转移；当n个串联的单体电池组成的电池组处于充电状态时，对主控开关Q1进行PWM控制，均衡主电路是典型的Sepic斩波电路，电池组中具有最高荷电状态或最高端电压的第j个电池Cellj被均衡主电路放电，均衡放电电流连续，均衡能量从电池Cellj向均衡器转移；当n个串联的单体电池组成的电池组处于静置状态时，可采用上述两种控制方法中的一种。
当n个串联的单体电池组成的电池组处于放电状态时：通过控制开关矩阵中对应的充电开关Ni1和Si1导通，使该单体电池选通，然后对主控开关Q2进行PWM控制，均衡主电路为典型的Zeta斩波电路，此时Celli处于Zeta电路的输出端，单体电池Celli被均衡充电，均衡充电电流连续、电流值可控；
当n个串联的单体电池组成的电池组处于充电状态时：通过控制开关矩阵中对应的放电开关Nj2和Sj2导通，使该单体电池选通，然后对主控开关Q1进行PWM控制，均衡主电路为典型的Sepic斩波电路，此时Cellj处于Sepic电路的输入端，单体电池Cellj被均衡放电，均衡放电电流连续、电流值可控；
当n个串联的单体电池组成的电池组处于静置状态时：如果采用与电池组放电状态相同的均衡策略，则需要使开关Ni1和Si1导通，即选择电池组中具有最低荷电状态或最低端电压单体电池Celli，同时对主控开关Q2进行PWM控制，均衡主电路为典型的Zeta斩波电路，此时Celli处于Zeta电路的输出端，单体电池Celli被均衡充电，均衡充电电流连续且可控；如果采用与电池组充电状态相同的均衡策略，则需要使开关Nj2和Sj2导通，即选择电池组中具有最高荷电状态或最高端电压的单体电池Cellj，同时对主控开关Q1进行PWM控制，均衡主电路为典型的Sepic斩波电路，此时Cellj处于Sepic电路的输入端，单体电池Cellj被均衡放电，均衡放电电流连续且可控。
本实用新型的有益效果是：拓扑电路原理简单，电池组充电时，被均衡的单体电池处于Sepic斩波电路的输入端，其均衡放电电流在PWM周期内连续；电池组放电时，被均衡的单体电池处于Zeta斩波电路的输出端，其均衡充电电流在PWM周期内连续。均衡电流连续，且可控性强，均衡效率高。使用时，只需设定主控开关的PWM频率和合适的占空比，其被均衡的单体电池的相应开关通过开关矩阵使其处于导通状态即可，这样既降低了开关损耗又使功率开关器件的控制电路简单化。
附图说明
图1是本实用新型拓扑电路原理图；
图2是电池组充电时的均衡主电路工作原理图；
图3是图2所示均衡过程的相关波形图；
图4是电池组放电时的均衡主电路工作原理图；
图5是图4所示均衡过程的相关波形图。
具体实施方式
实施例1：如图1-5所示，一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
所述上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S、主控开关Q1和Q2均为逆导型功率开关器件。
所述上桥臂功率开关矩阵N由n对反向串联的双层功率开关组Ni1和Ni2组成，上层功率开关组Ni1由功率开关N11,…,Nn1构成，下层功率开关组Ni2由功率开关N12,…,Nn2构成；所述下桥臂功率开关矩阵S由n对反向串联的双层功率开关组Si1和Si2组成，上层功率开关组Si1由功率开关S11,…,Sn1构成，下层功率开关组Si2由功率开关S12,…,Sn2构成，n为电池组中单体电池的个数。
所述电压源E由电池组经DC/DC提供或者电池组以外的蓄电池组提供。
如图2所示，电池组处于充电状态时，假设电池组中单体电池Cell2的端电压最高，均衡时通过控制开关矩阵中Cell2的放电开关N22和S22导通，使该单体电池选通，然后对主控开关Q1进行PWM控制，实现能量由单体电池Cell2向电源E转移。主控开关Q1导通时，回路①和回路②被同时激活，其中回路①依次经过单体电池Cell2、开关N22、二极管DN21、电感L1、主控开关Q1、开关S22和二极管DS21，回路②依次经过电容C、主控开关Q1和电感L2；主控开关Q1关断时，回路③和回路④被同时激活，其中回路③依次经过单体电池Cell2、开关N22、二极管DN21、电感L1、电容C、二极管D2、电源E、开关S22和二极管DS21，回路④依次经过电感L2、二极管D2和电压源E。
如图3所示，为图2的相关波形，其中“on”代表该开关处于导通状态，“off”代表开关处于关断状态，i为电池Cell2均衡放电电流波形。均衡主电路为典型的Sepic斩波电路，被均衡的单体电池Cell2处于Sepic斩波电路的输入端。均衡时，通过控制开关矩阵中Cell2的放电开关N22和S22导通，使该单体电池选通，然后对主控开关Q1进行PWM控制，单体电池Cell2均衡放电，均衡放电电流波形如图中i所示。
如图4所示，电池组处于放电状态时，假设电池组中单体电池Cell2的端电压最低，均衡时通过控制开关矩阵中Cell2的充电开关N21和S21导通，使该单体电池选通，然后对主控开关Q2进行PWM控制，实现能量由电压源E向单体电池Cell2转移。主控开关Q2导通时，回路①和回路②被同时激活，其中回路①依次经过电压源E、主控开关Q2和电感L2，回路②依次经过电源E、主控开关Q2、电容C、电感L1、开关N21、二极管DN22、单体电池Cell2、开关S21、二极管DS22；主控开关Q2关断时，回路③和回路④被同时激活，其中回路③依次经过L2、二极管D1和电容C，回路④依次经过电感L1、开关N21、二极管DN22、单体电池Cell2、开关S21、二极管DS22和二极管D1。
如图5所示，为图4的相关波形，其中i为电池Cell2均衡充电电流波形，均衡主电路为典型的Zeta斩波电路，被均衡的单体电池Cell2处于Zeta斩波电路的输出端。均衡时，通过控制开关矩阵中Cell2的充电开关N21和S21导通，使该单体电池选通，然后对主控开关Q2进行PWM控制，单体电池Cell2被均衡充电，均衡充电电流波形如图中i所示。
实施例2：如图1-5所示，一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
所述上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S、主控开关Q1和Q2均为逆导型功率开关器件。
所述上桥臂功率开关矩阵N由n对反向串联的双层功率开关组Ni1和Ni2组成，上层功率开关组Ni1由功率开关N11,…,Nn1构成，下层功率开关组Ni2由功率开关N12,…,Nn2构成；所述下桥臂功率开关矩阵S由n对反向串联的双层功率开关组Si1和Si2组成，上层功率开关组Si1由功率开关S11,…,Sn1构成，下层功率开关组Si2由功率开关S12,…,Sn2构成，n为电池组中单体电池的个数。
所述电压源E由电池组经DC/DC提供。
实施例3：如图1-5所示，一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
所述上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S、主控开关Q1和Q2均为逆导型功率开关器件。
所述上桥臂功率开关矩阵N由n对反向串联的双层功率开关组Ni1和Ni2组成，上层功率开关组Ni1由功率开关N11,…,Nn1构成，下层功率开关组Ni2由功率开关N12,…,Nn2构成；所述下桥臂功率开关矩阵S由n对反向串联的双层功率开关组Si1和Si2组成，上层功率开关组Si1由功率开关S11,…,Sn1构成，下层功率开关组Si2由功率开关S12,…,Sn2构成，n为电池组中单体电池的个数。
所述电压源E由电池组以外的蓄电池组提供。
实施例4：如图1-5所示，一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
所述上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S、主控开关Q1和Q2均为逆导型功率开关器件。
所述上桥臂功率开关矩阵N由n对反向串联的双层功率开关组Ni1和Ni2组成，上层功率开关组Ni1由功率开关N11,…,Nn1构成，下层功率开关组Ni2由功率开关N12,…,Nn2构成；所述下桥臂功率开关矩阵S由n对反向串联的双层功率开关组Si1和Si2组成，上层功率开关组Si1由功率开关S11,…,Sn1构成，下层功率开关组Si2由功率开关S12,…,Sn2构成，n为电池组中单体电池的个数。
实施例5：如图1-5所示，一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
所述上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S、主控开关Q1和Q2均为逆导型功率开关器件。
实施例6：如图1-5所示，一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
上面结合附图对本实用新型的具体实施方式作了详细说明，但是本实用新型并不限于上述实施方式，在本领域普通技术人员所具备的知识范围内，还可以在不脱离本实用新型宗旨的前提下作出各种变化。
Claims (4)
1.一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，其特征在于：包括用于选通被均衡的单体电池的双层桥臂开关矩阵电路和均衡主电路；其中双向桥臂开关矩阵电路由上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S构成；均衡主电路是Sepic和Zeta斩波电路，由电感L1、电感L2、电容C、电源E、两个带反并联二极管D1和D2的主控开关Q1和Q2构成；其中上桥臂功率开关矩阵N和下桥臂功率开关矩阵S均为由n对反向串联的功率开关组成的双层功率开关矩阵；上桥臂功率开关矩阵N的上层n个功率开关的上端均与电感L1的一端相连且其下层n个功率开关的下端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的正极；下桥臂功率开关矩阵S的上层n个功率开关的上端的n条引出线分别接n个串联的单体电池的负极且其下层n个功率开关的下端均与主控开关Q1的一端、电感L2的一端和电压源E的负极相连；主控开关Q1的另一端和电容C的一端同时与电感L1的另一端相连；主控开关Q2的一端同时与电容C的一端和电感L2的另一端相连，主控开关Q2的另一端与电源E的正极相连。
2.根据权利要求1所述的基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，其特征在于：所述上桥臂功率开关矩阵N、下桥臂功率开关矩阵S、主控开关Q1和Q2均为逆导型功率开关器件。
3.根据权利要求1所述的基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，其特征在于：所述上桥臂功率开关矩阵N由n对反向串联的双层功率开关组Ni1和Ni2组成，上层功率开关组Ni1由功率开关N11,…,Nn1构成，下层功率开关组Ni2由功率开关N12,…,Nn2构成；所述下桥臂功率开关矩阵S由n对反向串联的双层功率开关组Si1和Si2组成，上层功率开关组Si1由功率开关S11,…,Sn1构成，下层功率开关组Si2由功率开关S12,…,Sn2构成，n为电池组中单体电池的个数。
4.根据权利要求1所述的基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器，其特征在于：所述电压源E由电池组经DC/DC提供或者电池组以外的蓄电池组提供。
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| CN201620048457.4U CN205509535U (zh) | 2016-01-19 | 2016-01-19 | 一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器 |
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|---|---|---|---|---|
| CN105529775A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-04-27 | 昆明理工大学 | 一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器及其控制方法 |
| CN108110344A (zh) * | 2018-01-19 | 2018-06-01 | 昆明理工大学 | 一种串联锂离子电池组p-c-c-p均衡器及其控制方法 |
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2016
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| CN105529775A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-04-27 | 昆明理工大学 | 一种基于Sepic和Zeta斩波电路双桥臂串联蓄电池组双向能量均衡器及其控制方法 |
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| CN108110344B (zh) * | 2018-01-19 | 2024-03-15 | 昆明理工大学 | 一种串联锂离子电池组p-c-c-p均衡器及其控制方法 |
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