CN202208475U - 一种核电厂常规岛除盐水箱 - Google Patents
一种核电厂常规岛除盐水箱 Download PDFInfo
- Publication number
- CN202208475U CN202208475U CN2011202651564U CN201120265156U CN202208475U CN 202208475 U CN202208475 U CN 202208475U CN 2011202651564 U CN2011202651564 U CN 2011202651564U CN 201120265156 U CN201120265156 U CN 201120265156U CN 202208475 U CN202208475 U CN 202208475U
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- water tank
- stainless steel
- desalting water
- tank
- nuclear power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
本实用新型公开了一种核电厂常规岛除盐水箱，属于核电领域。所述除盐水箱包括罐顶、罐壁及罐底，罐壁包括多圈环壁，多圈环壁中任意环壁的基层厚度大于8mm时采用不锈钢复合板，罐底采用不锈钢复合板，不锈钢复合板包括基层和复层，相邻不锈钢复合板的基层与基层之间均采用焊接连接，相邻不锈钢复合板的复层与复层之间均采用焊接连接。本实用新型既解决了采用碳钢内涂防腐涂料的除盐水箱防腐涂层附着不牢、易脱落、有离子析出问题，又获得了全不锈钢材质除盐水箱的防腐性能，且比全不锈材质除盐水箱强度更好，初投资约为全不锈钢材质除盐水箱的40％，故本实用新型保证了核电厂用除盐水质不被污染，而且大大节省了核电厂的投资。
Description
技术领域
本实用新型涉及一种水箱，特别涉及一种核电厂常规岛除盐水箱。
背景技术
AP1000核电站常规岛DTS系统的除盐水箱内充满除盐水，用于供给核岛和常规岛使用。该除盐水的水质要求极高，其中：
CL-≤1ppb，so4 2-≤1ppb，TOC≤100ppb。
现有的除盐水箱通常包括顺次连接的罐顶、罐壁及罐底，为避免因除盐水箱材质腐蚀污染除盐水的水质，所以要求水箱内表面材质必须耐腐蚀。国内已运行的核电厂，常规岛DTS系统的除盐水箱大多采用两种方式进行防腐处理，方式一为碳钢内涂进口防腐涂料材质，方式二为全不锈钢材质或混凝土内衬不锈钢材质。
方式一，采用碳钢内涂防腐涂料的除盐水箱存在以下问题：
1)存在防腐涂层附着不牢、易脱落等问题，需要定期进行二次防腐，运行维护工作量、费用均较高。
2)存在防腐涂料析出离子、造成除盐水中氯离子或硫酸根离子超标的风险。
方式二，采用全不锈钢材质的除盐水箱存在以下问题：
采用全不锈钢材质的除盐水箱，不存在二次防腐和析出离子污染水质的风险，但其造价高，初投资是碳钢内涂防腐涂料材质2～3倍。
实用新型内容
为解决现有技术中采用碳钢内涂防腐涂料的除盐水箱防腐涂层附着不牢、易脱落、有离子析出的问题，以及采用不锈钢的除盐水箱造价高的问题，本实用新型实施例提供了一种核电厂常规岛除盐水箱。所述技术方案如下：
一种核电厂常规岛除盐水箱，所述除盐水箱包括罐顶、罐壁及罐底，所述罐壁包括多圈环壁，所述多圈环壁中任意环壁的基层厚度大于8mm时采用不锈钢复合板，并形成不锈钢复合板环壁，所述罐底采用不锈钢复合板，所述不锈钢复合板均包括基层和复层，所述基层均为碳素钢层，所述复层均为不锈钢层，相邻所述不锈钢复合板的基层与基层之间均采用焊接连接，相邻所述不锈钢复合板的复层与复层之间均采用焊接连接。
具体地，作为优选，相邻所述不锈钢复合板的基层与基层之间的焊接为焊条电弧焊、埋弧焊或二氧化碳气体保护焊。
具体地，作为优选，相邻所述不锈钢复合板的复层与复层之间的焊接为钨极氩弧焊或焊条电弧焊。
本实用新型实施例提供的技术方案带来的有益效果是：相比现有技术，本实用新型通过将不锈钢复合板材质应用于核电站除盐水箱，解决了采用碳钢内涂防腐涂料的除盐水箱防腐涂层附着不牢、易脱落、有离子析出问题，避免了核电站除盐水水质被污染的风险，获得了全不锈钢材质除盐水箱的防腐性能，且比全不锈材质除盐水箱强度更好，初投资约为全不锈钢材质除盐水箱的40％，因此本实用新型不但在技术上保证了核电厂用除盐水质不被污染，为核电站的安全可靠运行提供了支持，而且大大节省了核电厂的投资。
附图说明
为了更清楚地说明本实用新型实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本实用新型的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本实用新型所述核电厂常规岛除盐水箱的主视图；
图2是图1的右视图；
图3是图1中的A-A剖视图；
图4是图3中B的放大图。
图中：10罐顶，20罐壁，21第一圈环壁，21.1第一圈环壁的基层，21.2第一圈环壁的复层，22第二圈环壁，22.1第二圈环壁的基层，22.2第二圈环壁的复层，23.1基层焊缝，23.2复层焊缝，30罐底。
具体实施方式
为使本实用新型的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本实用新型实施方式作进一步地详细描述。
如图1-3所示，本实用新型所述的一种核电厂常规岛除盐水箱，本例以图3为主加以说明，所述除盐水箱包括罐顶10、罐壁20及罐底31，所述罐壁20包括多圈环壁，所述多圈环壁中任意环壁的基层厚度大于8mm时采用不锈钢复合板，并形成不锈钢复合板环壁，所述不锈钢复合板均包括基层和复层(参见图4)，所述基层均为碳素钢层，所述复层均为不锈钢层，相邻所述不锈钢复合板的基层与基层之间均采用焊接连接，并形成基层焊缝23.1(参见图4)，相邻所述不锈钢复合板的复层与复层之间均采用焊接连接，并形成复层焊缝23.2(参见图4)。其中，由复层接触盐水，即不锈钢层保证除盐水箱的耐腐蚀性能，由基层即碳素钢层保证除盐水箱的强度，从而使除盐水箱具有良好的性能，满足核电站核岛和常规岛对除盐水水质的要求。
其中，所述除盐水箱设计的主要依据为《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341-2003、《石油化工立式圆形钢制焊接储罐设计规范》SH3046-92、化工设备设计全书《大型贮罐设计》(化工设备设计全书编辑委员会)。
其设计主要包含以下几个方面：
罐底31的设计：罐底31板的尺寸和罐底31的结构可根据GB50341-2003和SH3046-92中较严的规定进行选取。
罐壁20的设计：罐壁20设计中罐壁20厚度的选取是关键，罐壁20厚度计算按SH3046-92有关规定选取基层的厚度，然后根据基层的厚度，选取满足《不锈钢复合钢板和钢带》GB/T8165-2008和设计要求的复层厚度。
罐顶10的设计：罐顶10厚度、罐顶10与罐壁20的连接遵循GB50341-2003和SH 3046-92相关规定。罐顶10的支撑构件的强度和稳定性需满足《钢结构设计规范》GB 50017-2003的相关要求。
具体地，作为优选，相邻所述不锈钢复合板的基层与基层之间的焊接为焊条电弧焊、埋弧焊或二氧化碳气体保护焊。
具体地，作为优选，相邻所述不锈钢复合板的复层与复层之间的焊接为钨极氩弧焊或焊条电弧焊。
本例中，不锈钢复合钢板必须满足《不锈钢复合钢板和钢带》GB/T8165-2008或《压力容器用爆炸焊接复合板第一部分：不锈钢-钢复合板》NB/T 47002.1-2009的要求，该国标或行标中对不锈钢复合板的型式、尺寸、技术要求包括理学性能、复层的晶间腐蚀试验、检测方法、检验规则等都进行了细致的规定。
参见图4，本例中，以第一圈环壁21及第二圈环壁22为例加以说明，其中，第一圈环壁21包括第一圈环壁的基层21.1和第一圈环壁的复层21.2，第一圈环壁的基层21.1厚度为14mm。第二圈环壁22包括第二圈环壁的基层22.1和第二圈环壁的复层22.2，第二圈环壁的基层10mm。
不锈钢复合板的焊接，必须严格遵循《不锈钢复合钢板焊接技术要求》GB/T 13148-2008。本例中，第一圈环壁的基层21.1与第二圈环壁的基层22.1之间优先采用焊条电弧焊，当然本领域普通技术人员可知，还可以采用埋弧焊或二氧化碳气体保护焊。本例中，第一圈环壁的复层21.2与第二圈环壁的复层22.2之间优先采用钨极氩弧焊，当然本领域普通技术人员可知，还可以采用焊条电弧焊，也可采用能确保焊接质量的其他焊接方法。
焊接材料的选择，不锈钢复合板焊接材料的选择可按《不锈钢复合钢板焊接技术要求》GB/T13148-2008中的附录A进行选择。
焊接坡口加工，焊接坡口形式和尺寸可参照《不锈钢复合钢板焊接技术要求》GB/T13148-2008中6.3节选用，其选用原则：确保焊接质量，填充金属少，熔合比小，便于操作。坡口加工一般采用机械方法制成。若采用等离子切割、气割等方法开制坡口，则必须去除复材表面的氧化层。加工完的坡口要进行外观检查，不得有裂纹和分层，否则应进行修补。
焊接工艺评定，焊接工艺评定应以可靠的钢材焊接性能试验为依据，并在产品焊接之前完成。不锈钢复合板的焊接工艺评定应按照JB 4708～2000《钢制压力容器焊接工艺评定》附录A(标准的附录)“不锈钢复合钢焊接工艺评定”进行，并遵守该标准正文的有关规定。
焊接程序，为了保证不锈钢复合板原有的综合性能，应对基层和复层分别进行焊接。遵循先焊接基层，最后焊接复层的焊接顺序。提高焊缝的一次合格率，以免焊缝返修时产生热裂纹。
基层焊接：参见图4，焊接基层焊缝23.1不得触及和熔化复材，其焊缝23.1根部或表面，应距复合界面1-2mm，以免少量高铬、高镍的不锈钢成分稀释到碳素钢焊缝中形成马氏体组织而发生硬化。
复层焊接：参见图4，尽量采用小的焊接热输入和电流，并快速焊接，不应预热和缓冷，以尽量减少焊缝在400～850℃温度区间的停留时间，防止焊缝产生奥氏体局部贫铬，析出σ脆性相，产生475℃脆性，从而保证焊缝金属具有良好的力学性能和抗晶问腐蚀性能。
焊接检验，在基层焊接完毕之后，与复层焊接之前，对基层一般应进行射线探伤检查。发现超标缺陷，立刻进行返修。返修完毕并经射线探伤检查合格后，再将复层侧的基层焊缝23.1表面打磨平整，一般应进行渗透探伤检查，经过渗透探伤检查合格后，再焊接复层。复层焊接完毕后，一般还应进行渗透探伤检查。
本实用新型的社会效益及经济效益：
本实用新型创造性的将不锈钢复合板应用于核电站除盐水箱的制造，避免了核电站除盐水水质被污染的风险，保证了核岛除盐水的水质要求，其经济性可通过以下比较得出：
AP1000的除盐水处理系统通常设有3台有效容积为3600m3的除盐水箱，采用不同的材质，其经济性如下表。
不同材质除盐水箱的初投资比较
以上经济效益仅为初期投资的效益，不包含运行维护费用。其中，碳钢内涂防腐涂料材质的除盐水箱，每隔几年就可能需要进行维修或二次喷涂，每次喷涂均需要上百万元的费用。因此，该研究成果不但在技术上保证了核电厂用除盐水质不被污染，为核电站的安全可靠运行提供了支持，而且大大节省了核电厂的投资。
以上所述仅为本实用新型的较佳实施例，并不用以限制本实用新型，凡在本实用新型的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本实用新型的保护范围之内。
Claims (3)
1.一种核电厂常规岛除盐水箱，所述除盐水箱包括罐顶、罐壁及罐底，其特征在于，所述罐壁包括多圈环壁，所述多圈环壁中任意环壁的基层厚度大于8mm时采用不锈钢复合板，并形成不锈钢复合板环壁，所述罐底采用不锈钢复合板，所述不锈钢复合板均包括基层和复层，所述基层均为碳素钢层，所述复层均为不锈钢层，相邻所述不锈钢复合板的基层与基层之间均采用焊接连接，相邻所述不锈钢复合板的复层与复层之间均采用焊接连接。
2.如权利要求1所述一种核电厂常规岛除盐水箱，其特征在于，相邻所述不锈钢复合板的基层与基层之间的焊接为焊条电弧焊、埋弧焊或二氧化碳气体保护焊。
3.如权利要求1或2所述一种核电厂常规岛除盐水箱，其特征在于，相邻所述不锈钢复合板的复层与复层之间的焊接为钨极氩弧焊或焊条电弧焊。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2011202651564U CN202208475U (zh) | 2011-07-25 | 2011-07-25 | 一种核电厂常规岛除盐水箱 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2011202651564U CN202208475U (zh) | 2011-07-25 | 2011-07-25 | 一种核电厂常规岛除盐水箱 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN202208475U true CN202208475U (zh) | 2012-05-02 |
Family
ID=45988028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN2011202651564U Expired - Lifetime CN202208475U (zh) | 2011-07-25 | 2011-07-25 | 一种核电厂常规岛除盐水箱 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN202208475U (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115258449A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-11-01 | 广西防城港核电有限公司 | 大型储罐以及其顶盖安装方法 |
-
2011
- 2011-07-25 CN CN2011202651564U patent/CN202208475U/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115258449A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-11-01 | 广西防城港核电有限公司 | 大型储罐以及其顶盖安装方法 |
| CN115258449B (zh) * | 2022-07-29 | 2023-12-29 | 广西防城港核电有限公司 | 大型储罐以及其顶盖安装方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100525980C (zh) | 22Cr双相不锈钢管道焊接方法 | |
| Cicek | Corrosion engineering | |
| CN104057186B (zh) | 一种特高压输电钢管塔q690高强钢钢管的焊接方法 | |
| Riskin et al. | Electrocorrosion and protection of metals | |
| CN105478970B (zh) | 一种耐候钢的同钢种焊接工艺及其应用 | |
| CN111283308A (zh) | 一种超低温304ln奥氏体不锈钢中厚板的全位置焊条电弧焊工艺 | |
| CN202208475U (zh) | 一种核电厂常规岛除盐水箱 | |
| CN204108532U (zh) | 一种球形储罐接管焊接坡口 | |
| CN106808068B (zh) | 一种不锈钢复合管或复合板对接mig+tig双面焊接的方法 | |
| Parshin et al. | Mathematical analysis of the influence of the flux-cored wire chemical composition on the electrical parameters and quality in the underwater wet cutting | |
| Krikent et al. | Modelling of processes of heat-, mass-and electric transfer in column and anode region of arc with refractory cathode | |
| Larché et al. | Localized corrosion of (lean) duplex stainless steels in immersion units of urban wastewater treatment plants | |
| CN105745347A (zh) | 原油罐用钢材和原油罐 | |
| Ballesteros et al. | Corrosion evaluation of SAW welded API 5L X-80 joints in H 2 S-containing solution | |
| CN102021620B (zh) | 在油套管钢表面铬镍合金化的处理方法 | |
| Mudali | Materials for hostile corrosive environments | |
| CN108453403B (zh) | 压力容器人孔法兰防腐蚀筛板的焊接方法 | |
| Féron et al. | Historical review of Alloy 600 stress corrosion cracking: from the “Coriou effect” to the quantitative micro-nano approach | |
| Jiang et al. | 3-D finite element analysis of the effect of welding residual stress on hydrogen diffusion in hydrogen contained environment | |
| CN208361016U (zh) | 一种可拼接的大型碳钢储碱罐 | |
| Kakhovskyi et al. | Development of welding consumables for wet underwater welding of high-alloy corrosion-resistant steel | |
| CN205347576U (zh) | 一种防环烷酸腐蚀热偶套管 | |
| Bala Srinivasan et al. | Characterisation of thin section dissimilar weld joint comprising austenitic and ferritic stainless steels | |
| Song et al. | The corrosion failure analysis of plate pipe for plate heat exchanger | |
| Kutelu et al. | Influence of welding speed on corrosion susceptibility of 304l stainless steel in chloride environment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CX01 | Expiry of patent term |
Granted publication date: 20120502 |
|
| CX01 | Expiry of patent term |