CN201506771U - 一种低成本制备高质量柴油的系统 - Google Patents
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Abstract
本实用新型涉及一种低成本制备高质量柴油的系统，该系统包括抽提装置；其特征在于：所述抽提装置顶部通过管线与抽余油水洗塔相连接；所述抽余油水洗塔顶部通过管线与抽余油加氢反应系统相连接；所述抽提装置底部通过管线与返洗塔相连接；所述返洗塔顶部通过管线与抽出油水洗塔相连接；所述返洗塔底部通过管线与回收塔相连接；所述抽出油水洗塔底部通过管线与抽出油加氢反应系统相连接。本实用新型的加氢装置仅针对抽余油或特别要求下的抽出油，规模小，成本低；本实用新型将芳烃从柴油中分离出来，大大提高了柴油的十六烷值，降低了柴油凝点。
Description
技术领域
本实用新型涉及一种柴油的制备系统，特别涉及一种低成本制备高质量柴油的系统。
背景技术
催化裂化、催化裂解及重油催化裂解技术是炼油的核心技术，催化裂化分为蜡油催化裂化、重油催化裂化；从这些工艺生产的生成油统称为催化烃，所得催化烃经过加工处理，一般是分馏塔分馏，可以分馏出干汽、液化汽、柴油、柴油、重油等产品，其中柴油、柴油占据市场上柴油、柴油供应总量的70％以上。
随着环保要求的越来越严格，石油产品(燃料)的规格也变得越来越严格。以柴油为例，近几年新的柴油规格已在美国、欧洲、日本等国相继实施，我国也在2002年元月实施GB 252-2000柴油新标准。在新标准下，现有的催化柴油经过切割塔分馏的加工处理方法显出以下不足：一个是该处理方法所生产的柴油质量有待提高，柴油的十六烷值偏低，安定性不符合要求；二是上述处理方法所需要的加氢规模偏大，造成全厂氢耗过高；三是所生产的柴油十六烷值过低，无法满足市场要求。影响柴油产品质量的主要因素是柴油的硫含量及柴油的十六烷值。柴油的十六烷值是柴油质量的核心问题，目前增加催化柴油十六烷值的主要措施是高压加氢及高压加氢组合技术，经高压加氢及高压加氢组合技术处理后的催化柴油十六烷值有较大幅度提高，但该技术的建设投资巨大、操作成本很高、受氢气资源限制。
上述措施存在下列问题：①建设投资巨大、操作费用高、规模受到原料的限制，同时存在资源的不合理利用；②采用新型催化剂，可增加柴油的十六烷值，但是，会导致氢耗的大幅度增加；③调整柴油馏程范围，增加柴油十六烷值的措施，调整余度不大，也会导致柴油中的硫含量增加。
目前欧洲已经开始实行新的欧VI柴油标准，其中要求柴油的硫含量不大于0.005％(wt)，芳烃含量不大于15％，密度不大于825kg/m3，多环芳烃不大于2％。对于我国的大多数炼油厂而言，同样也必须面对更高的国家IV柴油标准要求：硫含量不大于0.005％(wt)，芳烃含量不大于15％。柴油质量解决方案必须考虑从国家III柴油标准到国家IV柴油标准的过渡，较好的规划方案应该是一次性按照国家IV柴油标准规划方案。
由于我国柴油产品中各调和组分的比例与发达国家差别很大，催化裂化柴油占有很高的比例，而且，这种状况将长期存在。因此，柴油质量升级所要解决的降硫和提高十六烷值的问题亟待解决。
因此，提供一种低成本、低能耗、无污染制备低硫含量且十六烷值高的调和柴油的处理系统就成为该技术领域急需解决的技术难题。
发明内容
本实用新型的目的之一是提供一种低成本、低能耗、低氢耗、无污染制备低硫含量并且提高柴油十六烷值的系统。
为实现上述目的，本实用新型采取以下技术方案：
一种制备高质量柴油的系统，包括抽提装置；其特征在于：所述抽提装置顶部通过管线与抽余油水洗塔相连接；所述抽余油水洗塔顶部通过管线与抽余油加氢反应系统相连接；所述抽余油加氢反应系统底部通过管线直接采出产品；所述抽提装置底部通过管线与返洗塔相连接；所述返洗塔顶部通过管线与抽出油水洗塔相连接；所述返洗塔底部通过管线与回收塔相连接；所述抽出油水洗塔底部通过管线与抽出油加氢反应系统相连接；所述抽出油水洗塔顶部通过管线分别与所述回收塔和所述抽提装置以及所述返洗塔的下部相连接；所述抽出油加氢反应系统底部通过管线直接采出产品；所述回收塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接；所述回收塔底部通过管线与所述抽提装置的上部相连接。
一种优选的方案，其特征在于：所述抽余油加氢反应系统底部通过管线与抽余油切割塔相连。
一种优选的方案，其特征在于：所述抽出油加氢反应系统底部通过管线与抽出油切割塔相连。
一种优选的方案，其特征在于：所述抽余油加氢反应系统底部通过管线与抽余油切割塔相连，所述抽出油加氢反应系统底部通过管线与抽出油切割塔相连。
本实用新型的直馏柴油、催化柴油和焦化柴油可以是任意比例。
本实用新型的轻芳烃和重芳烃的分馏点(馏程)可以调整。
本实用新型所用返洗塔、水洗塔、回收塔以及切割塔为常规的返洗塔、水洗塔、回收塔以及切割塔。所用的抽提装置为专利号为200310103541.9和200310103540.4中公开的抽提系统，包括溶剂回收及水洗系统。
本实用新型所用加氢反应系统为现有的加氢系统，包括加热炉，换热器，高压分离器，空气冷凝器、水冷凝器、稳定塔等。
有益效果：
本实用新型的制备低含硫量和低烯烃含量柴油的系统的优点是：与普通柴油加氢精制的方式相比，本实用新型的加氢装置仅针对抽余油或特别要求下的抽出油，规模小，成本低；同时，本实用新型处理的原料多样化，不仅处理直馏柴油，还可以处理催化柴油和以及焦化柴油的混合物；而且，本实用新型将芳烃从柴油中分离出来，大大提高了柴油的十六烷值，降低了柴油凝点；最后，本实用新型可以根据实际情况，在满足柴油凝点及芳烃含量的情况下，将芳烃组分部分或全部调和进入柴油中，增加柴油产量。
下面通过附图和具体实施方式对本实用新型做进一步说明，但并不意味着对本实用新型保护范围的限制。
附图说明
图1为本实用新型一实施例的流程示意图；
图2为本实用新型另一实施例的流程示意图；
图3为本实用新型又一实施例的流程示意图；
图4为本实用新型再一实施例的流程示意图。
下面通过具体实施方式对本实用新型做进一步说明，但并不意味着对本实用新型保护范围的限制。
具体实施方式
实施例1
图1是本实施例的流程示意图，图中的一些辅助设备如分离罐、泵等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。
如图1所示，将馏程为160-365℃，硫含量为3300ppm，密度为817.3kg/m3，芳烃含量为21％，十六烷值为52的直馏柴油(原料性质见表1-1)以100吨/小时的流量和溶剂以400吨/小时的流量一起加入抽提塔1进行抽提，抽提塔1的温度为90℃，压力为0.5MPa，溶剂比为2，所用溶剂为二甲基亚砜，所得抽余油的馏程为160-341℃，硫含量为471.4ppm，密度为804.6kg/m3，芳烃含量为7.9％，十六烷值为58.7；所得抽出油的馏程为160-387℃，硫含量为18150ppm，密度为891.2kg/m3，芳烃含量为90.1％，十六烷值为17.2。所得抽余油以84吨/小时的流量通过抽提塔1的顶部进入抽余油水洗塔2-1中部，同时，水洗水以7.3吨/小时的流量进入抽余油水洗塔2-1上部，抽余油水洗塔2-1的操作温度为100℃，操作压力为0.7MPa，所得水洗后的抽余油以84吨/小时的流量通过水洗塔2-1顶部混合0.39吨/小时的氢气进入加氢反应系统3-1进行加氢脱硫，经过使用的水洗水以7.3吨/小时的流量通过抽余油水洗塔底部直接排出。所述加氢反应系统3-1中的加氢反应器的反应温度为260℃，反应压力为2.0MPa，氢油比为300，空速为1.5h-1，所得加氢抽余油以84吨/小时的流量采出作为柴油调和产品。从抽提塔1得到的抽出油和溶剂的混合物以416吨/小时的流量通过抽提塔1塔底进入返洗塔5，同时流量为60吨/小时的返洗剂通过返洗塔5下部进入，返洗塔5的操作温度为120℃，操作压力为0.8MPa，返洗比1.0。返洗塔5塔顶采出的抽出油与返洗剂的混合物28.0吨/小时通过管线进入抽出油水洗塔2-2中部，与此同时，水洗水6.1吨/小时进入抽出油水洗塔2-2上部，所述抽出油水洗塔2-2的操作温度为100℃，操作压力为0.7MPa。水洗后的抽出油通过抽出油水洗塔2-2塔顶采出，进入抽出油切割塔4，经过使用的水洗水6.1吨/小时通过抽出油水洗塔2-2底部直接排出。所述抽出油切割塔4塔顶温度140℃，塔底温度为290℃，塔顶压力0.20MPa，塔底压力0.25MPa，回流比为2。流量为12.0吨/小时的返洗剂从所述抽出油切割塔4顶部采出，与回收塔6顶部采出的返洗剂混合后循环使用；混合芳烃从所述抽出油切割塔4塔的侧部以16.0吨/小时的流量混合2.97吨/小时的氢气进入轻芳烃加氢反应系统3-2进行加氢脱硫；通过抽出油切割塔4的顶部采出返洗剂与回收塔6的顶部采出的返洗剂混合后分别进入抽提塔1的下部和返洗塔5的下部循环使用；所述轻芳烃加氢反应系统3-2中的加氢反应器的反应温度为330℃，反应压力为6.0MPa，氢油比为300，空速为2.0h-1，所得加氢轻芳烃以16.0吨/小时的流量采出产品。返洗塔5塔底采出的溶剂和返洗剂的混合物以448吨/小时的流量进入回收塔6，回收塔6的塔顶温度100℃，塔底温度145℃，顶压力0.12MPa，塔底压力0.15MPa。回收塔6塔顶采出的返洗剂以48.0吨/小时的流量进入返洗塔5下部及抽提塔1的下部，回收塔6塔底采出的溶剂以400吨/小时的流量进入抽提塔1上部。所得产品的性质见表1-2、1-3。
实施例2
如图2所示，是本实用新型实施例的流程示意图，图中的一些辅助设备如罐、泵、换热器、冷凝器等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。
如图2所示，将馏程为160-421℃，硫含量为4000ppm，密度为855.3kg/m3，芳烃含量为51％，十六烷值为32.2的催化柴油与油浆的混合物(原料性质见表2-1)以100吨/小时的流量和溶剂以940吨/小时的流量一起加入抽提塔1进行抽提，抽提塔1的温度为175℃，压力为0.8MPa，溶剂比为6，所用溶剂为环丁砜，所得抽余油的馏程为160-399℃，硫含量为905.7ppm，密度为830.1kg/m3，芳烃含量为16.2％，十六烷值为44.9；所得抽出油的馏程为160-446℃，硫含量为7489.4ppm，密度为885.6kg/m3，芳烃含量为90.3％，十六烷值为17.9。所得抽余油以53吨/小时的流量通过抽提塔1的顶部进入抽余油水洗塔2-1中部，同时，水洗水以4.9吨/小时的流量进入抽余油水洗塔2-1上部，抽余油水洗塔2-1的顶部温度为60℃，顶压力为0.4MPa，所得水洗后的抽余油以53吨/小时的流量通过水洗塔2-1顶部混合0.23吨/小时的氢气进入加氢反应系统3-1进行加氢脱硫，经过使用的水洗水以4.9吨/小时的流量通过抽余油水洗塔底部直接排出。所述加氢反应系统3-1中的加氢反应器的反应温度为360℃，反应压力为4.0MPa，氢油比为300，空速为3.5h-1，所得加氢抽余油以53吨/小时的流量进入抽余油切割塔4-1进行处理；所述加氢抽余油的馏程为160-395℃，硫含量为509.4ppm，密度为821.8kg/m3，芳烃含量为16.2％，十六烷值为45.4。所述抽余油切割塔4-1的塔顶温度为180℃，塔底温度为360℃，压力为-0.06MPa。抽余油切割塔4-1塔顶采出流量为46.23吨/小时的柴油直接作为产品，塔底采出流量为6.77吨/小时的溶剂油直接作为产品。从抽提塔1得到的抽出油和溶剂的混合物以987吨/小时的流量通过抽提塔1塔底进入返洗塔5，同时流量为141吨/小时的返洗剂通过返洗塔5下部进入，返洗塔5的操作温度为80℃，操作压力为0.5MPa，返洗比0.3。返洗塔5塔顶采出的抽出油与返洗剂的混合物81.83吨/小时通过管线进入抽出油水洗塔2-2中部，与此同时，水洗水14.2吨/小时进入抽出油水洗塔2-2上部，所述抽出油水洗塔2-2的操作温度为60℃，操作压力为0.5MPa。水洗后的抽出油通过抽出油水洗塔2-2塔顶采出，进入抽出油切割塔4-2，经过使用的水洗水14.2吨/小时通过抽出油水洗塔2-2底部直接排出。所述抽出油切割塔4-2塔顶温度110℃，塔底温度为370℃，塔顶压力0.15MPa，塔底压力0.18MPa，回流比为0.5。流量为15.0吨/小时的返洗剂从所述抽出油切割塔4-2顶部采出，与回收塔6顶部采出的返洗剂混合后循环使用；抽出油切割塔4-2底部采出的混合芳烃以47吨/小时的流量混合3.46吨/小时的氢气一起进入抽出油加氢反应系统3-2。所述抽出油加氢反应系统3-2中的抽出油加氢反应器的反应温度为380℃，反应压力为6.0MPa，氢油比为300，空速为2.0h-1，所得混合芳烃以47吨/小时的流量作为产品直接采出。返洗塔5塔底采出的溶剂和返洗剂的混合物以1045.75吨/小时的流量进入回收塔6，回收塔6的塔顶温度120℃，塔底温度180℃，顶压力0.20MPa，塔底压力0.24MPa。回收塔6塔顶采出的返洗剂以105.75吨/小时的流量进入返洗塔5下部及抽提塔1的下部，回收塔6塔底采出的溶剂以940吨/小时的流量进入抽提塔1上部。所得产品的性质见表2-2、2-3、2-4。
实施例3
如图3所示，是本实用新型实施例的流程示意图，图中的一些辅助设备如罐、泵、换热器、冷凝器等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。
如图3所示，将馏程为160-398℃，硫含量为2700ppm，密度为833.1kg/m3，芳烃含量为26.5％，十六烷值为43.3的直馏柴油与渣油的混合物(原料性质见表3-1)以100吨/小时的流量和溶剂以440吨/小时的流量一起加入抽提塔1进行抽提，抽提塔1的温度为150℃，压力为0.65MPa，溶剂比为4，所用溶剂为N-甲基吡咯烷酮，所得抽余油的馏程为160-367℃，硫含量为519.2ppm，密度为819.4kg/m3，芳烃含量为8.0％，十六烷值为51.2；所得抽出油的馏程为160-421℃，硫含量为10431.8ppm，密度为885.6kg/m3，芳烃含量为92.1％，十六烷值为15.3。所得抽余油以78吨/小时的流量通过抽提塔1的顶部进入抽余油水洗塔2-1中部，同时，水洗水以7.1吨/小时的流量进入抽余油水洗塔2-1上部，抽余油水洗塔2-1的操作温度为80℃，操作压力为0.55MPa，所得水洗后的抽余油以78吨/小时的流量通过水洗塔2-1顶部混合0.40吨/小时的氢气进入加氢反应系统3-1进行加氢脱硫，经过使用的水洗水以7.1吨/小时的流量通过抽余油水洗塔底部直接排出。所述加氢反应系统3-1中的加氢反应器的反应温度为320℃，反应压力为3.0MPa，氢油比为300，空速为2.0h-1，所得加氢柴油以78吨/小时的流量作为产品直接采出。从抽提塔1得到的抽出油和溶剂的混合物以462吨/小时的流量通过抽提塔1塔底进入返洗塔5，同时流量为66吨/小时的返洗剂通过返洗塔5下部进入，返洗塔5的操作温度为100℃，操作压力为0.65MPa，返洗比0.7。返洗塔5塔顶采出的抽出油与返洗剂的混合物41.8吨/小时通过管线进入抽出油水洗塔2-2中部，与此同时，水洗水6.7吨/小时进入抽出油水洗塔2-2上部，所述抽出油水洗塔2-2的操作温度为80℃，操作压力为0.65MPa。水洗后的抽出油通过抽出油水洗塔2-2塔顶采出，进入抽出油加氢反应器3-2中进行加氢脱硫，经过使用的水洗水6.7吨/小时通过抽出油水洗塔2-2底部直接排出。所述加氢反应系统3-2中的加氢反应器的反应温度为350℃，反应压力为5.0MPa，氢油比为300，空速为1.5h-1，所得加氢抽出油以78吨/小时的流量通过加氢反应系统3-2的塔底采出抽出油切割塔4。所述抽出油切割塔4塔顶温度125℃，塔底温度为380℃，塔顶压力0.18MPa，塔底压力0.21MPa，回流比为8。流量为19.8吨/小时的返洗剂从所述抽出油切割塔4顶部采出，与回收塔6顶部采出的返洗剂混合后循环使用；轻芳烃从所述抽出油切割塔4的侧线以4.36吨/小时的流量作为产品直接采出，重芳烃从所述抽出油切割塔4塔的底部以17.64吨/小时的流量作为产品直接采出。返洗塔5塔底采出的溶剂和返洗剂的混合物以486.2吨/小时的流量进入回收塔6，回收塔6的塔顶温度110℃，塔底温度160℃，顶压力0.15MPa，塔底压力0.17MPa。回收塔6塔顶采出的返洗剂以46.2吨/小时的流量进入返洗塔5下部及抽提塔1的下部，回收塔6塔底采出的溶剂以440吨/小时的流量进入抽提塔1上部。所得产品的性质见表3-2、3-3、3-4。
实施例4
如图4所示，是本实用新型实施例的流程示意图，图中的一些辅助设备如罐、泵、换热器、冷凝器等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。
如图4所示，将馏程为160-442℃，硫含量为1800ppm，密度为849.6kg/m3，芳烃含量为35.3％，十六烷值为36.3的直馏柴油与焦化柴油以及渣油的混合物(原料性质见表4-1)以100吨/小时的流量和溶剂以600吨/小时的流量一起加入抽提塔1进行抽提，抽提塔1的温度为120℃，压力为0.61MPa，溶剂比为3，所用溶剂为二甲基亚砜，所得抽余油的馏程为160-398℃，硫含量为385.7ppm，密度为833.1kg/m3，芳烃含量为11.1％，十六烷值为45.4；所得抽出油的馏程为160-448℃，硫含量为5100ppm，密度为890.8kg/m3，芳烃含量为91.8％，十六烷值为15.0。所得抽余油以70吨/小时的流量通过抽提塔1的顶部进入抽余油水洗塔2-1中部，同时，水洗水以6.4吨/小时的流量进入抽余油水洗塔2-1上部，抽余油水洗塔2-1的操作温度为75℃，操作压力为0.53MPa，所得水洗后的抽余油以70吨/小时的流量通过水洗塔2-1顶部混合0.26吨/小时的氢气进入加氢反应系统3-1进行加氢脱硫，经过使用的水洗水以6.4吨/小时的流量通过抽余油水洗塔底部直接排出。所述加氢反应系统3-1中的加氢反应器的反应温度为290℃，反应压力为2.8MPa，氢油比为300，空速为2.0h-1，所得加氢柴油以70吨/小时的流量进入抽余油切割塔4-2进行处理；所述加氢抽余油的馏程为160-395℃，硫含量为45.7ppm，密度为824.8kg/m3，芳烃含量为11.1％，十六烷值为46.4。所述抽余油切割塔4-2的塔顶温度为180℃，塔底温度为370℃，压力为-0.05MPa。抽余油切割塔4-2塔顶采出流量为61.1吨/小时的柴油直接作为产品，塔底采出流量为8.9吨/小时的溶剂油直接作为产品。从抽提塔1得到的抽出油和溶剂的混合物以630吨/小时的流量通过抽提塔1塔底进入返洗塔5，同时流量为90吨/小时的返洗剂通过返洗塔5下部进入，返洗塔5的操作温度为90℃，操作压力为0.60MPa，返洗比0.6。返洗塔5塔顶采出的抽出油与返洗剂的混合物57.0吨/小时通过管线进入抽出油水洗塔2-2中部，与此同时，水洗水9.2吨/小时进入抽出油水洗塔2-2上部，所述抽出油水洗塔2-2的操作温度为70℃，操作压力为0.60MPa。水洗后的抽出油通过抽出油水洗塔2-2塔顶采出，进入抽出油加氢反应器3-2中进行加氢脱硫，经过使用的水洗水9.2吨/小时通过抽出油水洗塔2-2底部直接排出。所述加氢反应系统3-2中的加氢反应器的反应温度为350℃，反应压力为5.0MPa，氢油比为300，空速为1.5h-1，所得加氢抽出油以70吨/小时的流量通过加氢反应系统3-2的塔底采出并进入抽出油切割塔4-1处理。所述抽出油切割塔4-1塔顶温度125℃，塔底温度为380℃，塔顶压力0.17MPa，塔底压力0.20MPa，回流比为7。流量为27.0吨/小时的返洗剂从所述抽出油切割塔4-1顶部采出，与回收塔6顶部采出的返洗剂混合后循环使用；轻芳烃从所述抽出油切割塔4-1的侧线以4.74吨/小时的流量作为产品直接采出，重芳烃从所述抽出油切割塔4-1塔的底部以25.26吨/小时的流量作为产品直接采出。返洗塔5塔底采出的溶剂和返洗剂的混合物以663吨/小时的流量进入回收塔6，回收塔6的塔顶温度100℃，塔底温度150℃，顶压力0.13MPa，塔底压力0.16MPa。回收塔6塔顶采出的返洗剂以63吨/小时的流量进入返洗塔5下部及抽提塔1的下部，回收塔6塔底采出的溶剂以600吨/小时的流量进入抽提塔1上部。所得产品的性质见表4-2、4-3、4-4、4-5。
表1实施例1原料与产品性质表
表1-1实施例1原料性质
表1-2柴油产品性质表
表1-3混合芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
| 项目 | 单位 | 数值 | 方法 |
柴油中的芳烃含量用GB11132-2002方法测试；柴油十六烷值用GB/T386测试；柴油的密度用GB/T1884-1885测试；柴油馏程范围用GB/T6536测试。
表2实施例2原料与产品性质表
表2-1实施例1原料性质
表2-2柴油产品性质表
表2-3溶剂油产品性质表
| 项目 | 单位 | 数值 | 方法 |
表2-4混合芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
柴油中的芳烃含量用GB 11132-2002方法测试；柴油十六烷值用GB/T386测试；柴油的密度用GB/T1884-1885测试；柴油馏程范围用GB/T6536测试。
表3实施例3原料与产品性质表
表3-1实施例1原料性质
表3-2柴油产品性质表
| 项目 | 单位 | 数值 | 方法 |
| 产量 | 吨/小时 | 78.0 | |
| 硫含量 | ppm | 48.72 | GB/T261 |
表3-3轻芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
表3-4重芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
柴油中的芳烃含量用GB11132-2002方法测试；柴油十六烷值用GB/T386测试；柴油的密度用GB/T1884-1885测试；柴油馏程范围用GB/T6536测试。
表4实施例4原料与产品性质表
表4-1实施例1原料性质
| 十六烷值 | 36.3 | GB/T510 | |
| 密度 | (20℃)kg/m3 | 849.6 | GB/T1885 |
表4-2柴油产品性质表
表4-3柴油产品性质表
表4-4轻芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
表4-5重芳烃产品主要遵循GB252-2000标准，具体性质如下：
| 项目 | 单位 | 数值 | 方法 |
柴油中的芳烃含量用GB11132-2002方法测试；柴油十六烷值用GB/T386测试；柴油的密度用GB/T1884-1885测试；柴油馏程范围用GB/T6536测试。
Claims (4)
1.一种制备高质量柴油的系统，包括抽提装置；其特征在于：所述抽提装置顶部通过管线与抽余油水洗塔相连接；所述抽余油水洗塔顶部通过管线与抽余油加氢反应系统相连接；所述抽余油加氢反应系统底部通过管线直接采出产品；所述抽提装置底部通过管线与返洗塔相连接；所述返洗塔顶部通过管线与抽出油水洗塔相连接；所述返洗塔底部通过管线与回收塔相连接；所述抽出油水洗塔底部通过管线与抽出油加氢反应系统相连接；所述抽出油水洗塔顶部通过管线分别与所述回收塔及所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接；所述抽出油加氢反应系统底部通过管线直接采出产品；所述回收塔顶部通过管线分别与所述抽提装置的下部和所述返洗塔的下部相连接；所述回收塔底部通过管线与所述抽提装置的上部相连接。
2.根据权利要求1所述的制备高质量柴油的系统，其特征在于：所述抽余油加氢反应系统底部通过管线与抽余油切割塔相连。
3.根据权利要求1所述的制备高质量柴油的系统，其特征在于：所述抽出油加氢反应系统底部通过管线与抽出油切割塔相连。
4.根据权利要求1所述的制备高质量柴油的系统，其特征在于：所述抽余油加氢反应系统底部通过管线与抽余油切割塔相连，所述抽出油加氢反应系统底部通过管线与抽出油切割塔相连。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| CN2009202228271U CN201506771U (zh) | 2009-09-18 | 2009-09-18 | 一种低成本制备高质量柴油的系统 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
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Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| WO2011032352A2 (zh) * | 2009-09-18 | 2011-03-24 | 北京金伟晖工程技术有限公司 | 一种针对抽余油加氢制备高质量柴油的系统及其方法 |
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2009
- 2009-09-18 CN CN2009202228271U patent/CN201506771U/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011032352A2 (zh) * | 2009-09-18 | 2011-03-24 | 北京金伟晖工程技术有限公司 | 一种针对抽余油加氢制备高质量柴油的系统及其方法 |
| WO2011032352A3 (zh) * | 2009-09-18 | 2011-05-12 | 北京金伟晖工程技术有限公司 | 一种针对抽余油加氢制备高质量柴油的系统及其方法 |
| CN102021025B (zh) * | 2009-09-18 | 2014-04-09 | 北京金伟晖工程技术有限公司 | 一种低成本制备高质量柴油的系统及其方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
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Denomination of utility model: System and method for preparing high-quality diesel oil at low cost Effective date of registration: 20130428 Granted publication date: 20100616 Pledgee: Guangdong Development Bank, Limited by Share Ltd, Tianjin branch Pledgor: Jinweihui Engineernig Technology Co., Ltd., Beijing Registration number: 2013990000251 |
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| PC01 | Cancellation of the registration of the contract for pledge of patent right |
Date of cancellation: 20151223 Granted publication date: 20100616 Pledgee: Guangdong Development Bank, Limited by Share Ltd, Tianjin branch Pledgor: Jinweihui Engineernig Technology Co., Ltd., Beijing Registration number: 2013990000251 |
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| PLDC | Enforcement, change and cancellation of contracts on pledge of patent right or utility model | ||
| PE01 | Entry into force of the registration of the contract for pledge of patent right |
Denomination of utility model: System and method for preparing high-quality diesel oil at low cost Effective date of registration: 20160304 Granted publication date: 20100616 Pledgee: Tianjin Hengxing microfinance Ltd. Pledgor: Jinweihui Engineernig Technology Co., Ltd., Beijing Registration number: 2016990000171 |
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| CX01 | Expiry of patent term |