CN1331626C - 一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法 - Google Patents
一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1331626C CN1331626C CNB2006100417053A CN200610041705A CN1331626C CN 1331626 C CN1331626 C CN 1331626C CN B2006100417053 A CNB2006100417053 A CN B2006100417053A CN 200610041705 A CN200610041705 A CN 200610041705A CN 1331626 C CN1331626 C CN 1331626C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- roll
- speed
- high speed
- speed steel
- type high
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 89
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 86
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 55
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 55
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 33
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 33
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 17
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 16
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 15
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 13
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 10
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 9
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 8
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 7
- 230000003064 anti-oxidating effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims description 6
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 6
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 6
- 239000003643 water by type Substances 0.000 claims description 6
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910001145 Ferrotungsten Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 108010038629 Molybdoferredoxin Proteins 0.000 claims description 5
- HBELESVMOSDEOV-UHFFFAOYSA-N [Fe].[Mo] Chemical compound [Fe].[Mo] HBELESVMOSDEOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N iron vanadium Chemical compound [V].[Fe] PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 4
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 17
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 13
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 abstract 1
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 abstract 1
- 208000037656 Respiratory Sounds Diseases 0.000 description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 14
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 11
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 10
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 6
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 5
- 239000010813 municipal solid waste Substances 0.000 description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- 210000001519 tissue Anatomy 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 206010002198 Anaphylactic reaction Diseases 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000036783 anaphylactic response Effects 0.000 description 1
- 208000003455 anaphylaxis Diseases 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical group 0.000 description 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 1
- 210000005056 cell body Anatomy 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000032696 parturition Effects 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011417 postcuring Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000003223 protective agent Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000012797 qualification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
本发明公开了一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法,制成的该低裂纹型高速钢轧辊的化学成分的重量百分比为:C:1.5%~2.0%,W:3.0%~6.0%,Mo:1.5%~3.0%,V:3.0%~10.0%,Cr:3.0%~10.0%,Ni:1.5%~3.0%,Mn<1.5%,Si<1.5%,RE:0.08%~0.20%,K:0.05%~0.15%,Mg:0.04%~0.10%,其中,0.20%<RE+K+Mg<0.40%,余量为Fe和不可避免的微量杂质。其制造工艺采用变速离心铸造、变流量浇注和变速凝固冷却,调整铸型与轧辊内的温度场和应力场分布,消除离心铸造高速钢轧辊裂纹,并经正火和回火处理,该低裂纹型高速钢轧辊在轧机上使用安全,无粘钢、断辊和剥落等现象出现,使用寿命接近硬质合金轧辊,比合金铸铁轧辊提高8~15倍,具有很好的经济效益。
Description
技术领域
本发明属于轧钢技术领域,涉及一种各类轧钢机用的轧辊,特别是一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法。
背景技术
高速钢轧辊是利用具有高硬度,尤其是具有很好红硬性、耐磨性和淬透性的高速钢作为轧辊工作层,用韧性满足要求的锻钢、铸钢或铸铁作为轧辊芯部材料,把工作层和芯部以冶金或套装方式结合起来的高性能轧辊。美国专利US6206814公开了一种用连续浇注外层成形法(Continuous PouringProcess for Cladding,CPC)生产高速钢轧辊方法,其轧辊化学成分如下:C:0.9-1.5%,Si:0.3-1.0%,Mn:0.3-1.0%,Cr:4.0-10.0%,Mo:2.0-8.0%,V:0.5-5.0%,其余是铁和不可避免的微量杂质。采用CPC方法制造高速钢轧辊组织致密,不易产生裂纹。中国发明专利CN1559726公开了一种改进型的CPC生产高速钢复合轧辊方法,即电磁连续铸造高速钢复合轧辊方法。是将在保护气氛下预热的芯部球墨铸铁放入到连续铸造模中,在连续冷却铸造模外面加磁场强度和频率可调的中频磁场,这时将1600℃的高速钢液在连续冷却铸造模中进行浇铸,在浇铸的同时,用在电磁场的作用下产生的罗仑兹力对液态金属进行约束和搅拌,快速冷却后,制备出既有良好的轧辊表面质量,又具有优异性能的高速钢复合轧辊。该方法细化了微观组织,减少合金元素的偏析和碳化物的宏观偏析,提高界面的结合强度。还可以减少铸造缺陷,改善轧辊表面质量。但是这一工艺存在生产效率低和生产成本高的不足(Ichino K,Kataoka Y and Koseki T.Development of centrifugal cast rollwith high wear resistance for finishing stands of hot strip mill.Kawasaki SteelTechnical Report,1997(37):13~18)。
采用离心铸造方法制造高速钢轧辊具有装备简单和生产效率高等特点。美国专利US6095957公开了采用离心铸造方法制造高速钢轧辊,轧辊主要成分是:C:2.4-2.9%,Si≤1%,Mn≤1%,Cr:12-18%,Mo:3-9%,V:3-8%,Nb:0.5-4%,余量为Fe。加入较多的Nb主要是为了减轻VC的偏析。日本特许公报JP6330235-A也公开了采用离心铸造方法制造高速钢轧辊,其轧辊组成如下:C:1.4-2.6%,Si:0.2-1.5%,Mn≤1.5%,Cr:3-8%,(2Mo+W):6-14%,V:4-8%,且V≤11.5-2.5×C,Ti:0.3-2.5%,余量为Fe,其化学组成中不含镍,但含有较多的钛。日本特许公报JP6330234-A还公开了采用离心铸造方法制造高硬度耐磨高速钢轧辊,其轧辊组成如下:C:0.1-2.5%,Si:0.2-1.5%,Mn≤1.5%,Cr:3-8%,6-14%(2Mo+W),V:3-8%,Ta:0.3-4%,余量为Fe,其化学组成中含有较多价格昂贵的钽。中国发明专利CN1179368也公开了一种离心复合高速钢轧辊的生产方法,主要特征是轧辊外层材质为高速钢,轧辊芯部材质为合金球墨铸铁,两种不同材料采用离心铸造复合而成。外层钢水在浇注前加入稀土进行变质处理,稀土的加入量为0.03~0.5%。同时,在外层钢水浇注后加入保护剂保护,以防止外层内表面的氧化,保护剂的加入量为3~5kg/m2,外层钢水的浇注温度为1400℃~1550℃,芯部铁水的浇注温度为1350℃~1450℃。但是,由于凝固温度范围宽,热裂抗力低,加之在离心铸造过程中受离心压力和离心机振动而产生的机械应力作用,离心铸造高速钢轧辊极易出现裂纹。轧辊使用条件苛刻,性能要求高,工作面不允许焊补,裂纹的出现直接导致轧辊报废。
发明内容
本发明的目的是提供一种低裂纹型高速钢轧辊的化学组成及其离心铸造方法。本发明是在高速钢中加入较多提高抗热裂性能的元素,在此基础上,加入稀土-钾-镁复合变质剂,细化高速钢基体组织并改善碳化物的形态和分布,进一步提高其抗热裂能力。另外,还采用了变速离心铸造技术、变流量浇注工艺和铸型变速凝固冷却技术,可以调整铸型与轧辊内的温度场和应力场分布,使之有利于钢水的充填和凝固,消除离心铸造高速钢轧辊裂纹。提高轧辊生产合格率,降低轧辊生产成本。
本发明的目的可以通过以下措施来实现:
本发明的低裂纹型高速钢轧辊由下列重量百分比的化学成分构成:C:1.5~2.0%,W:3.0~6.0%,Mo:1.5~3.0%,V:3.0~10.0%,Cr:3.0~10.0%,Ni:1.5~3.0%,Mn<1.5%,Si<1.5%,RE:0.08~0.20%,K:0.05~0.15%,Mg:0.04~0.10%,其中:0.20%<RE+K+Mg<0.40%,余量为Fe和不可避免的微量杂质。
实现上述低裂纹型高速钢轧辊的离心铸造方法,该方法采用电炉生产,其特征在于,按下列步骤进行:
1)将普通废钢、铬铁、钨铁、钒铁、钼铁和镍板混合加热熔化,用生铁或石墨增碳;
2)炉前调整成分合格后将温度升至1600℃~1650℃,并加入硅铁和锰铁预脱氧,加入铝终脱氧,而后出炉;
3)将含稀土、钾和镁的复合变质剂破碎至粒度小于18mm的小块,经230℃以下烘干后,置于浇包底部,用包内冲入法对钢水进行复合变质处理;
4)用离心铸造方法制造低裂纹型高速钢轧辊,铸型采用铸铁材质制造,铸型厚度90mm~200mm,铸型预热温度大于150℃,并在此温度下对铸型喷刷涂料;
5)轧辊浇注过程中采用变速离心铸造工艺成型,即在开始浇注钢水时大流快浇,铸型在第一速度n1状态下停留凝固t1时间,而后立即降至第二速度n2,并在第二速度n2状态下停留凝固t2时间,然后将铸型转数提高到第三速度n3,并使第三速度n3保持凝固t3时间后,立即将铸型转数降至第四速度n4,并在该第四速度n4状态下停留凝固t4时间,然后停机取出轧辊,置于保温坑或保温炉中缓冷,其中,n1>n3>n2>n4,t4>t3>t2>t1;
在钢水浇注时,先采取大流量快速浇注,快速浇注的金属液为浇包内金属液总量的35%~45%,当金属型内表面充满金属液后应降低浇注速度,慢速浇注的金属液为浇包内金属液总量的55%~65%;钢水浇注完后,立即加入防氧化溶剂并水冷铸型,当第三速度n3向第四速度n4过渡时,铸型停止水冷;
6)铸造轧辊随后进行正火和回火热处理,正火温度950~1150℃,保温时间3~8小时,回火温度500~600℃,保温时间4~10小时,即可得到低裂纹型高速钢轧辊。
本发明的低裂纹型高速钢轧辊具有强度和硬度高,韧性和耐磨性好等特点,在轧机上使用安全,无粘钢、断辊和剥落等现象出现,使用寿命接近硬质合金轧辊,比合金铸铁轧辊提高8~15倍,具有很好的经济效益。
附图说明
图1是低裂纹型高速钢轧辊的铸型转速变换示意图。
以下对本发明作进一步的详细说明。
具体实施方式
本发明的低裂纹型高速钢轧辊的生产方法,可以用电炉生产,其制造工艺步骤是:
①将普通废钢、铬铁、钨铁、钒铁、钼铁和镍板混合加热熔化,用生铁或石墨增碳。
②炉前调整成分合格后将温度升至1600℃~1650℃,加入硅铁和锰铁预脱氧,加入铝终脱氧,而后出炉。
③将含稀土、钾和镁的复合变质剂破碎至粒度小于18mm的小块,经230℃以下烘干后,置于浇包底部,用包内冲入法对钢水进行复合变质处理。
④用离心铸造方法制造高速钢轧辊。铸型采用铸铁材质制造,铸型厚度90~200mm,铸型预热温度大于150℃,并在此温度下喷刷涂料。
⑤轧辊浇注过程中采用变速离心铸造工艺成型,即在开始浇注时大流快浇,铸型在第一速度n1停留的时间t1。而后立即降至第二速度n2,n2速度时停留时间t2。然后将铸型转数提高到第三速度n3,保持t3时间后,立即将铸型转数降至第四速度n4,停留时间t4后,停机取出轧辊,随后将轧辊置于保温坑或保温炉缓冷。其中转速和凝固时间关系如下:n1>n3>n2>n4,t4>t3>t2>t1。钢水浇注时,先采取大流量快速浇注,快速浇注的金属液为浇包内金属液总量的35%~45%,当金属型内表面充满溶液后应降低浇注速度,慢速浇注的金属液为浇包内金属液总量的55%~65%。钢水浇注完后,立即加入防氧化溶剂并水冷铸型,当n3向n4过渡时,铸型停止水冷。
⑥对铸造的低裂纹型高速钢轧辊随后进行正火和回火热处理,正火温度950~1150℃,保温时间3~8小时,回火温度500~600℃,保温时间4~10小时即可。
高速钢轧辊的性能是由金相组织决定的,而金相组织取决于化学成分及热处理工艺,本发明的低裂纹型高速钢轧辊化学成分是这样确定的:
碳:碳主要是为了获得一定数量的碳化物硬质相,改善轧辊耐磨性,部分碳溶入基体还可以提高淬硬性,加入量过多,材料脆性大,抗热裂性能差,易产生铸造裂纹,因此,将其含量控制在1.5%~2.0%。
钨:高速钢轧辊中钨主要以Fe4W2C形式存在,淬火加热时,一部分Fe4W2C溶入奥氏体,淬火后存在于马氏体中。钨原子与碳原子结合力较强,能提高回火马氏体的分解温度,钨原子半径大,能提高铁的自扩散激活能,提高钢的回火温度,使高速钢中马氏体加热到600~625℃时还比较稳定。回火过程中有一部分钨以W2C的形式弥散析出,造成二次硬化。淬火加热过程中未溶解的Fe4W2C能阻止高温下奥氏体晶粒长大。钨量增加,提高钢的红硬性及减少热过敏性,钨太高会增加碳化物的不均匀性,降低钢的高温塑性,易促使轧辊开裂,因此将钨含量控制在3.0%~6.0%。
钼:高速钢轧辊中加钼可改善一次碳化物的不均匀性,降低脆性。回火固溶的钼可以阻止碳化物沿晶界析出,使高速钢强度和韧性提高。钼增大高速钢的脱碳敏感性,将钼含量控制在1.5%~3.0%。
钒:高速钢轧辊中随着钒含量的提高,共晶反应温度下降,MC的形成温度升高。钒不仅有利于MC型碳化物的形成,而且明显促使层片状M2C型碳化物的形成,抑制骨骼状M6C型碳化物。提高钒含量可显著提高高速钢的高温硬度,对改善高速钢轧辊的高温耐磨性也非常有利。高速钢轧辊中钒含量超过10%以后,共晶组织中出现低硬度的M3C型碳化物,降低高速钢轧辊的耐磨性。高速钢轧辊中的钒含量控制在3.0%~10.0%。
铬:铬在高速钢轧辊中能够形成较低的加热温度下完全溶解M23C6型碳化物,提高高速钢轧辊的淬透性和红硬性。铬增加高速钢轧辊中M7C3型碳化物数量,降低MC型碳化物数量,对耐磨性是不利的。含铬量低的轧辊,由于基体优先磨损和轧材粘附在辊表面的缘故,使用中辊表面易变得粗糙,增大了轧制摩擦系数和轧制力。增加铬含量,使轧辊中含有一定数量的M7C3型碳化物,对改善辊面抗粗糙性,降低轧制力是有益的。铬含量提高,还有利于改善高速钢轧辊的抗热冲击能力。高速钢轧辊中合适的铬含量是3.0%~10.0%。
硅和锰:高速钢轧辊中加入适量硅和锰具有脱氧和净化钢液作用。但锰含量较高时,有使钢的晶粒粗化的倾向,并增加钢的回火脆敏感性。硅固溶于基体,易使基体脆化,硅含量过高时,轧辊使用时易出现龟裂,降低高速钢轧辊使用性能,因此,将硅、锰含量控制在1.5%以下。
稀土、钾和镁:高速钢中加入适量稀土和钾具有脱氧、去硫、净化钢液和有利于提高钢液流动性的作用,对夹杂物变质效果好,也有利于组织的细化,从而提高了钢的高温塑性,使钢的线收缩减小,热裂力提高,抗热裂性能改善。镁是熔点低原子半径大的元素,是强成分过冷元素,凝固时镁易富集在奥氏体周围的钢液中,易引起晶体分枝,形成缩颈,而后在溶液中熔断、脱落、生长,产生自我增殖,使整个钢液内部的晶核数量增加,阻止粗大枝晶组织和柱状晶的生长,导致共晶团、初生奥氏体和碳化物均得以细化。另外,镁还具有较强的活性,脱硫和脱氧能力强,有利于减少夹杂物的数量,并减小夹杂物尺寸。均有利于提高高速钢轧辊抗热裂性能。加入量过多,易形成夹杂物,反而损害高速钢轧辊性能。因此,将稀土含量控制在0.08%~0.20%,钾含量控制在0.05%~0.15%,镁含量控制在0.04%~0.10%,且满足以下关系0.20%<RE+K+Mg<0.40%。
不可避免的微量杂质是原料中带入的,其中有磷和硫,均是有害元素,为了保证轧辊的强度、韧性和耐磨性,并防止轧辊制造中出现裂纹,将高速钢轧辊的磷含量控制在0.05%以下,硫含量控制在0.04%以下。
离心铸造高速钢轧辊裂纹形成的主要原因是高速钢轧辊凝固初期,靠近铸型面易于凝固成薄的固态壳层,且与铸型间产生间隙,薄的固态壳层温度高,强度低,在离心压力作用下易诱发裂纹源。裂纹扩展是因裂纹源萌生后,在离心铸造系统长时间工作环境下,轧辊不能自由凝固收缩所致。改善轧辊离心铸造工艺是防止高速钢轧辊裂纹的重要途径。另外,离心铸造高速钢轧辊采用固定转数制造,除轧辊裂纹缺陷发生的频次急剧增大外,还会影响离心铸造设备系统及铸型的使用寿命,增大动力消耗。
为了消除离心铸造高速钢轧辊铸造裂纹,本发明开发了低裂纹型高速钢轧辊变速离心铸造方法。图1是低裂纹型高速钢轧辊的铸型转速变换示意图。其方法是在开始浇注时大流快浇,第一速度n1是保证钢水均匀而快速地覆盖铸型,防止轧辊出现重皮、冷隔等缺陷。铸型在n1停留的时间t1不能太长,否则会由于过大的离心力而导致轧辊凝固外层产生裂纹。铸型在n1速度停留t1时间后,立即降至第二速度n2,使轧辊外表层形成的固态壳层所受压力显著减小,避免纵向裂纹的产生,n2速度时停留时间t2。为了保证轧辊成形和组织致密,以及低熔点夹杂物富集于轧辊内层,当轧辊外层冷却获得较高强度,足以承受较大离心力作用时,将铸型转数提高到第三速度n3。为了防止轧辊因快速冷却产生过大内应力而导致轧辊产生裂纹,当轧辊完全凝固后,立即将铸型转数降至第四速度n4,停留时间达到t4时,停机取出轧辊,随后将轧辊置于保温坑或保温炉缓冷,对减轻轧辊随后的冷裂也是非常有效的。图1中n1>n3>n2>n4,t4>t3>t2>t1。
另外,钢水浇注完后,立即加入防氧化溶剂,有利于改变与控制离心力场下金属液的充填凝固条件,增大液态筒体内径向温度梯度,创造由外向内的顺序凝固条件,消除轧辊内部的夹杂及疏松等缺陷,改善轧辊抗热裂能力。浇注时采取变流量浇注工艺,也有利于防止裂纹的产生。为了保证成型和防止雨淋,浇注初期采取大流量快速浇注,快速浇注的金属液约为浇包内金属液总量的35%~45%,当金属型内表面充满溶液后应降低浇注速度,慢速浇注的金属液约为浇包内金属液总量的55%~65%。
离心铸造高速钢轧辊裂纹与轧辊厚度有关,轧辊厚度薄时,凝固冷却快,铸造组织细小致密,不易产生裂纹。随着轧辊厚度增加,减慢了凝固和冷却速度,铸造组织粗大,裂纹容易产生。根据液态金属生核速度公式[TurnbullD.Formation of crystal nuclei in liquid metals[J].Journal of Applied Physics,1950,21(10):1022~1028]
式(1)
式中,u-单位体积液体中每秒产生的晶核数;N-单位体积液体中的原子总数;k-波尔兹曼常量;h-普朗克常量;T-绝对温度,K;ΔFA-液态金属中原子扩散激活能;ΔF*-临界晶核形成功,其值为:
式(2)
式中,σLS-液体和晶体界面上表面能,N/m;L-结晶潜热,J/m3;ΔT-过冷度,K。
式(1)由两项组成,由于临界晶核形成功ΔF*反比于ΔT2,故随着过冷度的增大,
项迅速增大,即生核速度也相应增大。过冷度增大时原子热运动减弱,
项减小,降低生核速度。由于金属原子的活动能力强,在普通铸造凝固条件下,增加过冷度,都会促进生核速度增大,加快凝固,可以获得细小的组织。从工艺上采取措施,增加轧辊冷却速度,有利于增加过冷度。为加快高速钢轧辊冷却速度,发明了喷水冷却加快凝固的办法。在铸型上部,沿其轴向装一根50mm~100mm的水管,其上钻多排2mm~5mm且间距为20mm~40mm的喷水孔。当钢水浇注完毕后,立即水冷铸型。高速钢轧辊中含有较多的合金元素,奥氏体等温转变曲线显著右移,临界冷却速度小,空冷条件下奥氏体可以发生马氏体转变。由于轧辊内外层冷却速度的不一致性,导致内外层组织转变具有不等时性,奥氏体转变成马氏体时产生体积膨胀,从而引起体积变化,由于相变的不等时性,导致轧辊内产生相变应力。相变应力与热应力方向相反,相变应力的存在,有利于减轻裂纹的形成。高速钢轧辊凝固后的快速冷却,不利于相变的发生,室温下易获得导热性差的奥氏体组织,反而促进裂纹的形成。因此高速钢轧辊的铸型水冷工艺应严格控制。采用钢水浇注后水冷铸型,在图1中的n3向n4过渡时应立即停止水冷铸型,在停机后马上缓冷轧辊,可以明显减轻轧辊裂纹的产生。
本发明与现有技术相比具有以下特点:
(1)本发明制备的低裂纹型高速钢轧辊,其设备简单,工艺简便,操作方便,轧辊裂纹明显减少。
(2)本发明的低裂纹型高速钢轧辊的强度和硬度高,韧性和耐磨性好,轧辊工作层抗拉强度大于1200MPa,冲击韧性大于15J/cm2,硬度大于65HRC,断裂韧性大于35MPa.m1/2,耐磨性明显优于高铬铸铁轧辊和高镍铬无限冷硬铸铁轧辊,与硬质合金轧辊相当。
(3)本发明的低裂纹型高速钢轧辊在轧机上使用安全、可靠,无粘钢、断辊和剥落等现象出现,轧辊表面光滑、磨损均匀,耐磨性好,各项指标均接近硬质合金轧辊,价格仅为硬质合金轧辊的1/3~1/4,使用寿命比合金铸铁轧辊提高8~15倍,可显著提高轧机作业率,降低工人劳动强度,具有很好的经济效益。
下面是发明人给出的实施例:
实施例1:
本实施例的低裂纹型高速钢轧辊采用1000公斤容量的中频感应电炉熔炼,其制造工艺步骤是:
①将普通废钢、铬铁、钨铁、钒铁、钼铁和镍板混合加热熔化,用生铁增碳。
②炉前调整成分合格后将温度升至1640℃,加入0.7%的硅含量为75%的硅铁和0.5%的锰含量为78%的锰铁预脱氧,加入0.2%铝终脱氧,而后出炉。
③将含稀土、钾和镁的复合变质剂破碎至粒度小于18mm的小块,经220℃烘干后,置于浇包底部,用包内冲入法对钢水进行复合变质处理。
④用离心铸造方法制造高速钢轧辊。铸型采用铸铁材质制造,铸型厚度110mm,铸型预热温度250℃,并在此温度下喷刷锆英粉水基涂料。
⑤轧辊浇注过程中采用变速离心铸造工艺成型,即在开始浇注时大流快浇,铸型在第一速度(n1=950rpm)停留的时间t1(3min)。而后立即降至第二速度(n2=800rpm),n2速度时停留时间t2(5min)。然后将铸型转数提高到第三速度(n3=880rpm),保持t3(8min)时间后,立即将铸型转数降至第四速度(n4=760rpm),停留时间达到t4(10min)时,停机取出轧辊,随后将轧辊置于保温炉缓冷。在钢水浇注时,先采取大流量快速浇注,快速浇注的金属液为浇包内金属液总量的42%,当金属型内表面充满溶液后降低浇注速度,慢速浇注的金属液为浇包内金属液总量的58%。钢水浇注完后,立即加入防氧化O型玻璃渣并水冷铸型,当n3向n4过渡时,铸型停止水冷。
⑥对铸造的低裂纹型高速钢轧辊随后进行正火和回火热处理,正火温度980℃,保温时间6小时,回火温度520℃,保温时间8小时即可。
采用上述工艺制造的低裂纹型高速钢轧辊无裂纹出现。其成分和性能分别见表1和表2。
表1离心铸造低裂纹型高速钢轧辊成分
元素 | C | W | Mo | V | Cr | Ni | Si | Mn | RE | K | Mg | P | S |
重量百分比(%) | 1.57 | 4.41 | 2.86 | 5.19 | 7.74 | 2.61 | 1.38 | 1.19 | 0.14 | 0.08 | 0.06 | 0.03 | 0.02 |
表2离心铸造低裂纹型高速钢轧辊性能
硬度(HRC) | 抗拉强度(MPa) | 冲击韧性(J/cm2) | 断裂韧性(MPa.m1/2) |
66.8 | 1274 | 16.7 | 37.3 |
实施例2:
本实施例的低裂纹型高速钢轧辊采用3000公斤容量的中频感应电炉熔炼,其制造工艺步骤是:
①将普通废钢、铬铁、钨铁、钒铁、钼铁和镍板混合加热熔化,用石墨增碳。
②炉前调整成分合格后将温度升至1605℃,加入0.6%的硅含量为75%的硅铁和0.8%的锰含量为78%的锰铁预脱氧,加入0.15%铝终脱氧,而后出炉。
③将含稀土、钾和镁的复合变质剂破碎至粒度小于18mm的小块,经200℃烘干后,置于浇包底部,用包内冲入法对钢水进行复合变质处理。
④用离心铸造方法制造高速钢轧辊。铸型采用铸铁材质制造,铸型厚度160mm,铸型预热温度180℃,并在此温度下喷刷锆英粉水基涂料。
⑤轧辊浇注过程中采用变速离心铸造工艺成型,即在开始浇注时大流快浇,铸型在第一速度(n1=880rpm)停留的时间t1(5min)。而后立即降至第二速度(n2=800rpm),n2速度时停留时间t2(6min)。然后将铸型转数提高到第三速度(n3=840rpm),保持t3(8min)时间后,立即将铸型转数降至第四速度(n4=750rpm),停留时间达到t4(10min)时,停机取出轧辊,随后将轧辊置于保温坑缓冷。钢水浇注时,先采取大流量快速浇注,快速浇注的金属液为浇包内金属液总量的37%,当金属型内表面充满溶液后应降低浇注速度,慢速浇注的金属液为浇包内金属液总量的63%。立即加入防氧化O型玻璃渣并水冷铸型,当n3向n4过渡时,铸型停止水冷。
⑥对铸造的低裂纹型高速钢轧辊随后进行正火和回火热处理,正火温度1130℃,保温时间3.5小时,回火温度580℃,保温时间5小时即可。
采用上述工艺制造的低裂纹型高速钢轧辊无裂纹出现。其成分和性能分别见表3和表4。
表3离心铸造低裂纹型高速钢轧辊成分
元素 | C | W | Mo | V | Cr | Ni | Si | Mn | RE | K | Mg | P | S |
重量百分比(%) | 1.91 | 5.71 | 1.58 | 6.36 | 3.88 | 1.82 | 0.85 | 1.33 | 0.11 | 0.14 | 0.08 | 0.02 | 0.02 |
表4离心铸造低裂纹型高速钢轧辊性能
硬度/HRC | 抗拉强度/MPa | 冲击韧性/J/cm2 | 断裂韧性/MPa.m1/2 |
65.4 | 1245 | 16.3 | 36.8 |
用本发明离心铸造的低裂纹型高速钢轧辊在轧制速度为95m/sec的高速线材轧机预精轧机机架上使用,轧材为6.5mm高强度碳素结构钢,每毫米轧钢量达到4500~4800吨,低裂纹型高速钢轧辊使用后轧槽表面光滑、磨损均匀,耐磨性好,轧材表面光洁,尺寸精度高,其各项指标均接近硬质合金轧辊,价格仅为硬质合金轧辊的1/3~1/4,使用寿命比合金铸铁轧辊提高8~10倍,可显著提高轧机作业率,降低工人劳动强度。用本发明离心铸造高速钢轧辊在轧制速度为12m/sec的棒材轧机精轧机架上使用,轧材为12mm高强度碳素结构钢带肋钢筋,每毫米轧钢量达到800~850吨,使用寿命比合金铸铁轧辊提高10~15倍。使用本发明的低裂纹型高速钢轧辊可以显著提高轧钢机作业率,降低轧材生产成本,具有很好的经济效益。
Claims (2)
1、一种低裂纹型高速钢轧辊,其特征在于,制成的该低裂纹型高速钢轧辊的化学成分的重量百分比为:C:1.5%~2.0%,W:3.0%~6.0%,Mo:1.5%~3.0%,V:3.0%~10.0%,Cr:3.0%~10.0%,Ni:1.5%~3.0%,Mn<1.5%,Si<1.5%,RE:0.08%~0.20%,K:0.05%~0.15%,Mg:0.04%~0.10%,其中,0.20%<RE+K+Mg<0.40%,余量为Fe和不可避免的微量杂质。
2、实现权利要求1所述的低裂纹型高速钢轧辊的离心铸造方法,该方法采用电炉生产,其特征在于,按下列步骤进行:
1)将普通废钢、铬铁、钨铁、钒铁、钼铁和镍板混合加热熔化,用生铁或石墨增碳;
2)炉前调整成分合格后将温度升至1600℃~1650℃,并加入硅铁和锰铁预脱氧,加入铝终脱氧,而后出炉;
3)将含稀土、钾和镁的复合变质剂破碎至粒度小于18mm的小块,经230℃以下烘干后,置于浇包底部,用包内冲入法对钢水进行复合变质处理;
4)用离心铸造方法制造低裂纹型高速钢轧辊,铸型采用铸铁材质制造,铸型厚度90mm~200mm,铸型预热温度大于150℃,并在此温度下对铸型喷刷涂料;
5)轧辊浇注过程中采用变速离心铸造工艺成型,即在开始浇注钢水时大流快浇,铸型在第一速度n1状态下停留凝固t1时间,而后立即降至第二速度n2,并在第二速度n2状态下停留凝固t2时间,然后将铸型转数提高到第三速度n3,并在第三速度n3保持凝固t3时间后,立即将铸型转数降至第四速度n4,并在该第四速度n4状态下停留凝固t4时间,然后停机取出轧辊,置于保温坑或保温炉中缓冷,其中,n1>n3>n2>n4,t4>t3>t2>t1;
在钢水浇注时,先采取大流量快速浇注,快速浇注的金属液为浇包内金属液总量的35%~45%,当金属型内表面充满溶液后应降低浇注速度,慢速浇注的金属液为浇包内金属液总量的55%~65%;钢水浇注完后,立即加入防氧化溶剂并水冷铸型,当第三速度n3向第四速度n4过渡时,铸型停止水冷;
6)对铸造的低裂纹型高速钢轧辊随后进行正火和回火热处理,正火温度950~1150℃,保温时间3~8小时,回火温度500~600℃,保温时间4~10小时即可得到低裂纹型高速钢轧辊。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2006100417053A CN1331626C (zh) | 2006-01-19 | 2006-01-19 | 一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2006100417053A CN1331626C (zh) | 2006-01-19 | 2006-01-19 | 一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1803339A CN1803339A (zh) | 2006-07-19 |
CN1331626C true CN1331626C (zh) | 2007-08-15 |
Family
ID=36865559
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB2006100417053A Expired - Fee Related CN1331626C (zh) | 2006-01-19 | 2006-01-19 | 一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN1331626C (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20220078333A (ko) * | 2020-12-03 | 2022-06-10 | 주식회사 티이 | 고속도강 가공 공정 폐기물로부터 고속도강 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
WO2023074987A1 (ko) * | 2021-11-01 | 2023-05-04 | 주식회사 티이 | 고속도강 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
KR102572943B1 (ko) * | 2023-02-02 | 2023-08-31 | 주식회사 티이 | 열순환 방식을 이용한 hss 가공 공정 폐기물로부터 hss 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
WO2024158078A1 (ko) * | 2023-01-26 | 2024-08-02 | 주식회사 티이 | Hss 가공 공정 폐기물로부터 페로실리콘을 이용하여 hss 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100415924C (zh) * | 2006-09-05 | 2008-09-03 | 郑州航空工业管理学院 | 一种含有颗粒状碳化物的高碳高速钢及其制备方法 |
CN100465324C (zh) * | 2007-06-26 | 2009-03-04 | 郑州航空工业管理学院 | 一种低合金高速钢轧辊材料及其制造方法 |
CN102861893B (zh) * | 2012-09-19 | 2014-04-30 | 临汾鹏泰伟业有限公司 | 一种离心浇注钢管的方法 |
CN103611910B (zh) * | 2013-11-26 | 2015-08-26 | 武昌船舶重工集团有限公司 | 一种防止小口径双相不锈钢轴套离心铸造裂纹缺陷的方法 |
CN103978177B (zh) * | 2014-05-22 | 2016-06-15 | 江苏双勤民生冶化设备制造有限公司 | 一种辊颈及其立式离心铸造方法和应用 |
CN104353799B (zh) * | 2014-10-16 | 2016-05-11 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | 解决棒线材高速钢轧辊外层热裂纹的方法 |
CN105499495A (zh) * | 2016-01-27 | 2016-04-20 | 娄底市现代精密铸造有限公司 | 一种球铁研磨盘砂型无冒口铸造工艺及铸型 |
CN110029284A (zh) * | 2018-06-08 | 2019-07-19 | 中南大学 | 一种钼韧化铸铁及其制造与热处理方法 |
CN109778065A (zh) * | 2019-01-16 | 2019-05-21 | 常州凯达重工科技有限公司 | 一种高钛高速钢轧辊及其制造方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06330235A (ja) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kubota Corp | 耐摩耗性に優れた遠心鋳造ハイスロール材 |
JPH06330234A (ja) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kubota Corp | 高硬度ハイス系ロール材 |
CN1179368A (zh) * | 1997-02-24 | 1998-04-22 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 离心复合高速钢轧辊的生产方法 |
US6095957A (en) * | 1996-06-18 | 2000-08-01 | Kawasaki Steel Corporation | Roll for hot rolling having enhanced abrasion resistance and reduced carbide segregation |
US6206814B1 (en) * | 1997-04-08 | 2001-03-27 | Nippon Steel Corporation | Composite work roll for cold rolling |
CN1424423A (zh) * | 2002-12-24 | 2003-06-18 | 西安交通大学 | 高速钢辊环及其制造方法 |
CN1439472A (zh) * | 2003-03-28 | 2003-09-03 | 西安交通大学 | 一种离心铸造高速钢轧辊制造方法 |
CN1559726A (zh) * | 2004-02-19 | 2005-01-05 | 清华大学 | 电磁连续铸造高速钢复合轧辊方法 |
-
2006
- 2006-01-19 CN CNB2006100417053A patent/CN1331626C/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06330235A (ja) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kubota Corp | 耐摩耗性に優れた遠心鋳造ハイスロール材 |
JPH06330234A (ja) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kubota Corp | 高硬度ハイス系ロール材 |
US6095957A (en) * | 1996-06-18 | 2000-08-01 | Kawasaki Steel Corporation | Roll for hot rolling having enhanced abrasion resistance and reduced carbide segregation |
CN1179368A (zh) * | 1997-02-24 | 1998-04-22 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 离心复合高速钢轧辊的生产方法 |
US6206814B1 (en) * | 1997-04-08 | 2001-03-27 | Nippon Steel Corporation | Composite work roll for cold rolling |
CN1424423A (zh) * | 2002-12-24 | 2003-06-18 | 西安交通大学 | 高速钢辊环及其制造方法 |
CN1439472A (zh) * | 2003-03-28 | 2003-09-03 | 西安交通大学 | 一种离心铸造高速钢轧辊制造方法 |
CN1559726A (zh) * | 2004-02-19 | 2005-01-05 | 清华大学 | 电磁连续铸造高速钢复合轧辊方法 |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20220078333A (ko) * | 2020-12-03 | 2022-06-10 | 주식회사 티이 | 고속도강 가공 공정 폐기물로부터 고속도강 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
KR102415683B1 (ko) * | 2020-12-03 | 2022-07-01 | 주식회사 티이 | 고속도강 가공 공정 폐기물로부터 고속도강 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
US11987867B2 (en) | 2020-12-03 | 2024-05-21 | T&E Inc. | Recycling method for manufacturing high speed steel master alloy from high speed steel processing process waste |
WO2023074987A1 (ko) * | 2021-11-01 | 2023-05-04 | 주식회사 티이 | 고속도강 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
KR20230063353A (ko) * | 2021-11-01 | 2023-05-09 | 주식회사 티이 | 고속도강 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
KR102536299B1 (ko) * | 2021-11-01 | 2023-05-26 | 주식회사 티이 | 고속도강 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
WO2024158078A1 (ko) * | 2023-01-26 | 2024-08-02 | 주식회사 티이 | Hss 가공 공정 폐기물로부터 페로실리콘을 이용하여 hss 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
KR102572943B1 (ko) * | 2023-02-02 | 2023-08-31 | 주식회사 티이 | 열순환 방식을 이용한 hss 가공 공정 폐기물로부터 hss 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
WO2024162508A1 (ko) * | 2023-02-02 | 2024-08-08 | 주식회사 티이 | 열순환 방식을 이용한 hss 가공 공정 폐기물로부터 hss 모합금을 제조하는 재활용 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1803339A (zh) | 2006-07-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1331626C (zh) | 一种低裂纹型高速钢轧辊及其离心铸造方法 | |
CN100369681C (zh) | 一种高速钢复合轧辊及其制造方法 | |
CN100485075C (zh) | 一种高碳高钒高速钢复合轧辊及其热处理方法 | |
CN100467151C (zh) | 一种低偏析高速钢轧辊及其制备方法 | |
CN103866200B (zh) | 一种高硼高速钢组合轧辊及其制造方法 | |
CN101831590B (zh) | 高硼低合金高速钢轧辊及其制造方法 | |
CN100574910C (zh) | 离心铸造半钢/石墨钢复合辊环及其制备方法 | |
CN101596553B (zh) | 一种应用于高速线材轧机的高速钢辊环及其制造方法 | |
CN102766824B (zh) | 一种耐磨高速钢辊环及其制备方法 | |
CN100370050C (zh) | 一种高速线材轧机导入钢坯用导卫辊及其制备方法 | |
CN1186472C (zh) | 高速钢辊环及其制造方法 | |
CN102107215B (zh) | 一种资源节约型含硼高速钢复合轧辊及其制备方法 | |
CN101407891B (zh) | 一种含硼半高速钢冷轧辊及其制造方法 | |
CN109338035A (zh) | 一种风力发电机齿轮箱轴承用钢及其生产方法 | |
CN103526125B (zh) | 一种半钢轧辊及其制造方法 | |
CN100415924C (zh) | 一种含有颗粒状碳化物的高碳高速钢及其制备方法 | |
CN105750529A (zh) | 一种高钨高耐磨高速钢复合轧辊及其制备方法 | |
CN102409267B (zh) | 一种含硼高速钢轧辊及其制备方法 | |
CN103624084A (zh) | 一种资源节约型高硼高速钢复合轧辊及其制备方法 | |
CN101805869B (zh) | 含硼高铬高速钢轧辊材料及其热处理方法 | |
CN101537427A (zh) | 一种离心铸造高铬铸铁复合轧辊及其制备方法 | |
CN101705430A (zh) | 一种高速钢轧辊及其在电磁场下离心复合制备的方法 | |
CN100447274C (zh) | 一种原位合成颗粒增强钢基复合材料轧辊及其制造方法 | |
CN104388812A (zh) | 棒线材用高速钢复合轧辊及其制备方法 | |
CN102676946B (zh) | 分段硬度低合金钢锤头及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C19 | Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |