CN1221231C - 一次性尿布及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一次性尿布，其具有表层(2)、底层(3)和介于两层之间的吸收体(4)，其中在构成尿布(1)的任何部件间的接合中，使用在140℃时熔融粘度为10～1000Pa·s的热熔性粘合剂。本发明还涉及上述一次性尿布的制造方法，所述方法包括以下步骤：通过进料管将涂布机槽内的热熔性粘合剂输送至涂布头，通过该涂布头将所述热熔性粘合剂涂布于构成所述尿布的第一部件后，将构成所述尿布的其它部件接合固定于所述第一部件；其中在制造所述尿布时，将所述槽内的所述热熔性粘合剂在150～200℃下加热熔融，将所述涂布头内的所述热熔性粘合剂的温度设定得低于所述槽内的所述热熔性粘合剂的温度并且为120～150℃。

Description

一次性尿布及其制造方法
技术领域
本发明涉及一次性尿布，其中构成尿布的部件之间，例如护翼和固定带之间的接合强度得到提高。
背景技术
所谓展开型(flat type)一次性尿布，在形成于尿布背侧部的左右两侧的护翼上具有用于固定尿布的固定带。固定带被挟持于构成护翼的表层与底层之间，通过热熔性粘合剂接合固定。近年来，为了提高尿布侧部的透气性，将无纺布等透气性材料用作护翼的构成材料。
但是，因为无纺布纤维间的空隙相对较大，因此不容易用热熔性粘合剂把固定带接合固定于无纺布。尤其是不容易同时满足抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性，而这两种特性对于固定带的接合固定而言是重要的特性。当热熔性粘合剂用于构成尿布的其它部件之间的接合时，也会发生同样的问题。
有关固定带的接合固定，为了同时满足抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性，提出了一种尿布，例如图6所示那样，固定带18′的一端固定于由无纺布构成的护翼10′的一面，辅助带23′的一端固定于护翼10′的另一面，辅助带23′的另一端固定于固定带18′。然而，此尿布另外需要辅助带23′的材料，因此造成制造成本增加。
发明内容
因此，本发明的目的是提供一次性尿布，其中构成尿布的部件之间的接合强度得到提高。
本发明的另一目的是提供一次性尿布，在维持侧部透气性的同时，护翼和固定带之间的接合强度也得到提高。
本发明通过提供一次性尿布实现上述目的，所述一次性尿布具有液体可渗透的表层、液体不可渗透的底层和介于两层之间的液体保持性吸收体，其中于背侧部的左右两侧部分别形成有护翼，当穿着时，所述背侧部位于穿着者的背侧，在该护翼处分别置有用于固定尿布的固定带，所述护翼由无纺布构成，所述固定带通过所述热熔性粘合剂接合固定在所述护翼上，作为所述热熔性粘合剂，使用在140℃时熔融粘度为10～1000Pa·s的热熔性粘合剂。
本发明还提供一次性尿布的制造方法，作为制造上述一次性尿布的优选方法，所述方法包括以下步骤：通过进料管把涂布机槽内的所述热熔性粘合剂输送到涂布头，通过该涂布头将所述热熔性粘合剂涂布于构成尿布的第一部件后，将构成所述尿布的其它部件接合固定于所述第一部件，其中将所述槽内的所述热熔性粘合剂在预定温度下加热熔融，将所述涂布头内的所述热熔性粘合剂的温度设定得低于所述槽内的所述热熔性粘合剂的温度。
附图说明
图1是本发明的一次性尿布的一个实施方案在使用状态时所示的斜视图。
图2A是图1中所示的一次性尿布在展开状态时，从表层侧看的平面图，图2B和图2C是图2A分别沿I-I线和II-II线的断面图。
图3是说明测量高速180°剥离强度的测定方法的模式图。
图4是说明固定带的其它固定方法的模式图(对应于图2C)。
图5是显示在实施例1～3和比较例1和2中使用的热熔性粘合剂的温度-粘度曲线的图。
图6是说明常规一次性尿布中的固定带的固定方法的模式图(对应于图2C)。
具体实施方式
以下将基于其优选实施方案，参照附图对本发明进行说明。图1中示出了本发明的一次性尿布的一个实施方案在使用状态时的斜视图，图2中分别示出了在图1中所示的一次性尿布的展开状态的平面图和断面图。
本实施方案的尿布1由在穿着时位于穿着者裆部的裆部C，以及腹侧部S和背侧部B构成，所述腹侧部S和背侧部B分别位于裆部的前后，且当穿着时它们分别位于穿着者的腹侧和背侧，尿布1具有液体可渗透的表层2、液体不可渗透的底层3和介于层2、3之间的液体保持性吸收体4。吸收体4是纵长的矩形形状。同样，表层2和底层3也分别是纵长的矩形形状，且从吸收体4的左右两侧缘和前后端缘延出。即，表层2和底层3具有比吸收体的外形大的外形。在尿布1的前后端部，多个弹性体5、5…以其伸张状态沿尿布1的横向接合固定于表层2和底层3之间，由此在尿布1的前后端部形成腰部皱裥。
表层2由无纺布或多孔薄膜等液体可渗透的层构成，底层3由塑料薄膜等液体不可渗透的层构成。底层3也可以由具有透湿性的微多孔性层构成。底层也可以是有或没有透湿性的液体不可渗透的内层和由无纺布形成的外层的层压层。
用热熔性粘合剂等粘合剂7将外层无纺布8、8连接于底层3的左右两侧缘，该外层无纺布8从底层3的左右两侧缘向外方延出。在外层无纺布8上，叠放有内层无纺布9。两层无纺布8和9通过粘合剂7连接在一起，形成接合部和非接合部。通过连接在一起的外层无纺布8和内层无纺布9构成从底层3的左右两侧缘向外延出的护翼10、10。因为护翼10由无纺布构成，所以其具有透气性，因此，维持了当穿着尿布1时尿布侧部的透气性，且有效地防止了由于水分过多而引起的皮疹。
外层无纺布8可以由单层无纺布构成，也可以是多层无纺布的层压体。当外层无纺布8是层压体时，纺粘/熔喷/纺粘(SMS)无纺布、纺粘/纺粘(SS)无纺布等都可用作层压体。为了确保透气性、以下所述的固定带18的固定部的强度，以及热熔性粘合剂的粘合性，防止长期保存后热熔性粘合剂的渗出，和从结构、加工性等角度考虑，外层无纺布的基重优选为7～30g/m2，特别是10～25g/m2。与外层无纺布8相同，内层无纺布9也可以由单层无纺布构成，也可以是多层无纺布的层压体。而且，因为内层无纺布9如下所述，作为立体防护发挥防止排泄物侧漏的功能，因此优选具有防水性。从透气性、热熔性粘合剂的粘合性，防止长期保存后热熔性粘合剂的渗出，以及结构、加工性等角度考虑，内层无纺布的基重优选为7～30g/m2，特别是10～25g/m2。
护翼10的外侧缘11是尿布1的左右两侧缘，该外侧缘11的相当于裆部C的部分呈凹状弯曲。在外侧缘11稍向内侧处，沿着凹状弯曲的外侧缘11，多个弹性体12、12…以伸张状态接合固定于外层无纺布8和内层无纺布9之间。这样，在尿布1的裆部C分别形成腿部皱裥13、13。
内层无纺布9具有从外层无纺布8的内侧缘向内(尿布1的纵向中心线方向)延出的延出部14。延出部14的前后端以向内倾斜的状态接合固定于表层2。而且，延出部14有固定端15和自由端16。延出部14通过粘合剂7沿尿布1的纵向接合固定于外层无纺布8的内缘侧附近而形成固定端15。通过将内层无纺布9的内侧缘折叠成筒状而形成自由端16。弹性体17以伸张状态接合固定于该筒内，这样在穿着尿布1时，延出部14沿尿布1的纵向起立，作为立体防护发挥防止排泄物侧漏的功能。
在位于尿布1的背侧部B的左右两侧部的护翼10处，置有用于固定尿布的固定带18。固定带18具有纵长的形状，由厚无纺布或塑料薄膜形成的基层19和机械固定件的钩形部件20构成。基层19在其纵向两端分别具有自由端19a和固定端19b。机械固定件的钩形部件20固定于自由端19a的附近。固定端19b通过热熔性粘合剂21接合固定于护翼10的外层无纺布8上。这样，当穿着尿布1时，固定带18的钩形部件20与置于尿布腹侧部S的底层3上的机械固定件的环形部件22接合。
在本实施方案的一次性尿布1中，用于接合固定固定带18的基层19和护翼10的外层无纺布8的热熔性粘合剂21在140℃时的熔融粘度为10～1000Pa·S，优选为10～800Pa·S，更优选为15～500Pa·S，特别优选为30～100Pa·s。当无纺布和固定带通过常规使用的热熔性粘合剂接合固定时，不容易同时满足抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性，而通过使用熔融粘度在前述范围内的热熔性粘合剂，能够同时满足这两个特性。更具体地说，熔融粘度不足10Pa·S时，不能同时满足抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性，熔融粘度超过1000Pa·S时，将热熔性粘合剂顺利地涂布于基层19变得困难。用B型粘度计(东京计器社制造)测量熔融粘度。
本文所使用的术语“抗剪强度特性”是指，在预定温度下，在给固定带加有预定荷重的状态下，难于将固定带从护翼剥离的特性；本文所使用的术语“高速180°剥离强度特性”是指，如图3所示，当以高速在与护翼成180°的方向拉动固定带时，难于将固定带从护翼剥离的特性。
只要热熔性粘合剂21的熔融粘度在前述范围内，就可以没有特别限制地使用热熔性粘合剂21，例如苯乙烯系热熔性粘合剂和烯烃系粘合剂等。考虑加工性和粘着力，优选为苯乙烯系热熔性粘合剂。
优选使用的热熔性粘合剂21包括基本聚合物、常温下呈固态的增粘剂成分、软化剂成分和防老化剂。
基本聚合物例如丁苯橡胶(SBR)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SIS)、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)和苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEPS)；增粘剂成分和软化剂成分总量为100重量份时，基本聚合物的用量优选为30～130重量份，尤其是40～120重量份。
增粘剂成分例如C5系石油树脂、C9系石油树脂、双环戊二烯系石油树脂、松香系石油树脂，多萜烯树脂和萜烯酚树脂；增粘剂成分和软化剂成分总量为100重量份时，增粘剂成分的用量优选为60～99重量份，尤其是70～95重量份。
软化剂成分例如软化点低于10℃，平均分子量为200～700的加工油、矿物油、各种增塑剂、聚丁烯和液态增粘树脂等；增粘剂成分和软化剂成分总量为100重量份时，软化剂成分的用量优选为1～40重量份，尤其是5～30重量份。
作为防老化剂，可以使用酚防老化剂、胺防老化剂、磷系防老化剂和苯丙咪唑系防老化剂；基本聚合物、增粘剂成分和软化剂成分总量为100重量份时，防老化剂的用量优选为0.5～3重量份。
除了以上成分之外，热熔性粘合剂21中也可以适当地添加紫外线吸收剂等通常用于粘合剂中的成分。
从同时满足抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性，且在保存中热熔性粘合剂不渗出的角度考虑，热熔性粘合剂21优选以20～100g/m2，尤其是40～80g/m2的基重涂布。
本实施方案的尿布1优选通过以下所述的方法制造。即，通过进料管将涂布机槽内的热熔性粘合剂21输送至涂布头，通过该涂布头将热熔性粘合剂21涂布于固定带18的基层19的固定端19b后，将该固定端19b接合固定于护翼10的外层无纺布8上而制造尿布1。在此期间，将所述槽内的热熔性粘合剂21在预定温度下加热熔融，将所述涂布头内的热熔性粘合剂21的温度设定得低于所述槽内的热熔性粘合剂21的温度，且将进料管内的热熔性粘合剂21的温度设定在所述涂布头内的热熔性粘合剂21的温度与所述槽内的热熔性粘合剂21的温度之间。
如果在本发明中使用常规的热熔性粘合剂涂布方法，即槽内、进料管和涂布头的温度相同的方法涂布热熔性粘合剂21，则会导致以下缺点。即，如果热熔性粘合剂21的熔融温度低，则在涂布机中，热熔性粘合剂21不能顺利循环，给循环泵的电机造成很大负荷。而如果热熔性粘合剂21的熔融温度高，则固定带18的基层19在与涂布头接触时遭受热损坏。通过用前述方法涂布热熔性粘合剂21，可以消除前述缺点。
从抑制所述槽内的碳化等热劣化，降低循环泵的电机负荷，和所述涂布头的涂布稳定性和降低对基层的热损坏的角度而言，在涂布热熔性粘合剂21时，所述槽内和所述涂布头内的热熔性粘合剂21的温度分别优选为150～200℃和120～150℃，尤其是160～180℃和130～140℃。
而且，从降低涂布机的泵负荷，以及涂布头的涂布稳定性的角度而言，在涂布热熔性粘合剂21时，所述槽内和所述涂布头内的热熔性粘合剂21的熔融粘度分别优选为5～50Pa·S和10～500Pa·S，尤其是5～40Pa·s和10～300Pa·s。
热熔性粘合剂21的涂布方法可以是在线涂布系统，也可以是离线涂布系统，由于热熔性粘合剂的涂布之后立即接合通常接合性能更好，所以优选为在线涂布系统。
本发明不限于上述实施方案。例如，固定带18的固定位置不限于外层无纺布8上，固定带18也可以固定于内层无纺布9上或外层无纺布8和内层无纺布9之间。
而且，如图4所示，固定带18固定于外层无纺布8和内层无纺布9之间，可以通过辅助带23将内层无纺布9和固定带18固定。然而，在本发明中使用的热熔性粘合剂即使不使用辅助带也具有很好的性能，使无纺布18和19的接合强度高，且如下文的实施例所显示，无纺布18和19和固定带18之间的剥离强度高。因此，本发明的一次性尿布还有降低成本的优点。在此情况下，在辅助带23、内层无纺布9和固定带18的接合固定中，优选使用上述热熔性粘合剂21。在由于尿布的设计原因而不能确保外层无纺布8或内层无纺布9和固定带18之间的足够的接合面积的情况下，使用辅助带23是有益的。
而且，可以形成粘合剂涂层代替固定带18的机械固定件的钩形部件20。在这种情况下，置于尿布腹侧部S的底层3上的机械固定件的环形部件22可被贴有所述粘合剂涂层的塑料薄膜代替。
而且，在通过所述热熔性粘合剂21进行的尿布构成部件间的接合中，除前述护翼10和固定带18之间的接合之外，还有外层无纺布8和内层无纺布9之间的接合，底层3和外层无纺布8之间的接合，以及表层2和底层3之间的接合。
实施例
以下将通过实施例更详细地说明本发明。但是，本发明的范围不限于这些实施例。
〔实施例1～3和比较例1和2〕
制造图1和图2所示的一次性尿布。在固定带向护翼的接合固定中使用的热熔性粘合剂在140℃时的熔融粘度如表1所示。而且，在表1中还示出了构成固定带的外层无纺布的种类。另外，固定带的基层有聚丙烯制成的纺粘无纺布。
在实施例1和2中，在热熔性粘合剂的涂布中，涂布机槽内和涂布头内的热熔性粘合剂的温度分别为160～180℃和130～140℃，熔融粘度分别为5～20Pa·s和12～100Pa·s。而且，实施例3的热熔性粘合剂与实施例2的热熔性粘合剂相同。
在比较例1和2中，涂布机槽内、进料管内和涂布头内的热熔性粘合剂的温度均为140℃。且热熔性粘合剂在140℃时的熔融粘度分别为7Pa·s(比较例1)和8Pa·s(比较例2)。
通过以下方法评价各实施例和比较例中得到的尿布的抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性。其结果示于表1中。图5显示在实施例1～3和比较例1和2中所使用的热熔性粘合剂的温度-粘度曲线。用B型粘度计(东京计器社制造)测定热熔性粘合剂的粘度。在测定中，使用4号转子，转速为6rpm。
〔抗剪强度特性〕
使固定带的纵向与铅直方向平行，在40℃环境下，将9.8N的荷重加于固定带的自由端，测定至固定带从护翼剪断剥离的时间。
〔高速180°剥离强度特性〕
如图3所示，测定将固定带以100m/min的速度在与护翼呈180°的方向上拉动时的最大荷重。表1中，材料破坏指在测定中固定带没有从护翼剥离时，在和护翼的接合部附近的护翼就被破坏。
                                       表1
热熔性粘合剂在140℃时的熔融粘度(Pa·s)   构成护翼的外层无纺布 抗剪强度特性(min) 高速180°剥离强度特性(N/30mm)
实施例 1 56   SMS15g/m2 65.4 材料破坏
2     12   SMS15g/m2 38.5 材料破坏
3 12   SMS8g/m2 31.7 材料破坏
比较例 1     7   SMS15g/m2 5 材料破坏
2 8   SMS15g/m2 60 4.9
从表1所示结果清楚地显示，在用具有特定熔融粘度的热熔性粘合剂将固定带接合固定于护翼的各实施例的一次性尿布中，抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性同时得到满足。相反，在各比较例的一次性尿布中，满足高速180°剥离强度特性，但抗剪强度特性不足，或者反之，满足抗剪强度特性，但高速180°强度特性不足。尽管在表中没有示出，但在各实施例的尿布的固定带中，没有观察到热熔性粘合剂的涂层的热损坏。
另外，在实施例3中，与其它实施例相同，同时满足抗剪强度特性和高速180°剥离强度特性，但在40℃和80RH％的环境下保存1个月的样品中，热熔性粘合剂有轻微渗出。实施例1和2没有这种渗出。
为了参考，在比较例1的尿布的固定带的固定中使用辅助带时，得到与实施例1的尿布相同程度的抗剪强度特性。
工业应用性
本发明提供一次性尿布，其中构成尿布的部件之间的接合强度得到提高。
特别地，如果护翼由无纺布构成，侧部的透气性得到维持，同时护翼和固定带之间的接合强度得到提高。在此情况下，由于即使不使用辅助带也能确保足够的接合强度，因此能够减少材料，从而降低制造成本。另外，因为能够使底层的用量比常规尿布少，因此从这一点而言，也能够降低制造成本。

Claims (3)

1.一次性尿布，其具有液体可渗透的表层、液体不可渗透的底层和介于两层之间的液体保持性吸收体，其中于背侧部的左右两侧部分别形成有护翼，当穿着时，所述背侧部位于穿着者的背侧，在该护翼处分别置有用于固定尿布的固定带，所述护翼由无纺布构成，所述固定带具有由厚无纺布或塑料薄膜形成的基层，并且不具有辅助带，该基层的固定端通过在140℃时熔融粘度为10～1000Pa·s的热熔性粘合剂接合固定在构成所述护翼的无纺布上，或者接合固定在构成所述护翼的内层无纺布和外层无纺布之间。
2.根据权利要求1的一次性尿布的制造方法，所述方法包括以下步骤：通过进料管将涂布机槽内的所述热熔性粘合剂输送至涂布头，通过该涂布头将所述热熔性粘合剂涂布于构成所述尿布的第一部件后，将构成所述尿布的其它部件接合固定于所述第一部件；其中在制造所述尿布时，将所述槽内的所述热熔性粘合剂在150～200℃下加热熔融，将所述涂布头内的所述热熔性粘合剂的温度设定得低于所述槽内的所述热熔性粘合剂的温度并且为120～150℃。
3.根据权利要求2的一次性尿布制造方法，其中所述槽内和所述涂布头内的所述热熔性粘合剂的熔融粘度分别为5～50Pa·s和10～500Pa·s。
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