CN1179896C - 垃圾渗滤液的厌氧分子分解方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种垃圾渗滤液的处理方法，该方法由预分解步骤、厌氧步骤、分解氧化步骤、吸附步骤、絮凝沉淀步骤与过滤步骤组成。该方法具有最大限度发挥物理化学法和生物处理法的优点，可达到低投资，低运行费用，便于管理等目的。

Description

垃圾渗滤液的厌氧分子分解方法

[技术领域]

本发明涉及一种废水处理技术领域，更具体地，本发明涉及一种垃圾渗滤液的处理方法。

[背景技术]

城市垃圾是在居民生活、生产活动等过程中产生的固体废弃物。根据最新《中国城市生活垃圾产量、成份与处理状况的研究》报告，2000年城市生活垃圾产量可达8982万吨，人均垃圾日产量1.15-1.20kg。我国传统的垃圾消纳倾倒方式存在许多严重缺陷：(1)侵占大量土地，严重农田破坏；(2)严重污染空气。在大量垃圾露天堆放的场区，臭气冲天，老鼠成灾，蚊蝇滋生，有大量的氨、硫化物等污染物向大气释放，仅有机挥发性气体就多达100多种，其中含有许多致癌、致畸物。(3)严重污染水体。这样处理的垃圾不但含有病原微生物，还会产生大量的酸性和碱性有机污染物，并会将垃圾中的重金属溶解出来，成为有机物、重金属和病原微生物三位一体的污染源，其渗滤液流入周围地表水体和渗入土壤，会造成地表水或地下水的严重污染。(4)垃圾简单覆盖易造成产生甲烷气体的厌氧环境，其产生的沼气会引发垃圾堆放场爆炸事故。(5)大量的城市垃圾直接堆置在郊区农村，不仅严重污染环境，引起周围群众的强烈不满，而且还制约了城市的发展。

根据最新《中国城市生活垃圾产量、成份与处理状况的研究》报告，全国实际处理的垃圾约为44-48％，其中采用堆肥和焚烧处理的很少，且很难达到现有标准的要求，在城市生活垃圾处理的总量中，填埋处理约为95％，其中仅20％填埋量可达到现有规定的标准。

就垃圾处理方式而言，填埋是垃圾的最终处置手段，也是目前大多数国家主要的处理方式。垃圾填埋处理操作简单、适应性强，与其它方法相比，具有建设投资少、运行费用低、技术要求不高等特点。垃圾焚烧处理与堆肥处理受诸多因素影响，目前还难以广泛采用。因此，目前绝大多数城市建设垃圾卫生填埋场，先解决垃圾消纳和无害化处理的问题，然后在有能力的条件下再考虑提高处理和利用水平。

填埋场按所处位置分为山谷型、塘沟型和地上型填埋场。按是否采取防渗处理可分为衰减型和封闭型填埋场，在我国，垃圾填埋的国家标准明确规定了必须设置防渗层和渗滤液收集处理设施。因此，要求严格限制渗滤液渗入蓄水层中，将垃圾填埋场对地下水的污染减少到最低限度。按填埋场构造分，封闭型填埋又分为好氧填埋、准好氧填埋和厌氧填埋。好氧性填埋是用鼓风机直接向填埋场中鼓风，准好氧性填埋是在集水管末端利用自然通风达到层内空气流通。它与厌氧性填埋差别在渗滤液收集排出系统上的差异，前者渗滤液集排水系统出水口不能封住，要保证空气进入，而且管道上部要保证空气流动空间；后者正相反，出水口有水封，不考虑集排水管道的空气流动空间。

垃圾渗滤液是液体在填埋场重力流动的产物，主要来源于降水和垃圾本身的内含水。液体在流动过程中，许多因素可能影响渗滤液的性质，包括物理因素、化学因素以及生物因素等，所以渗滤液的性质变化相当大。一般来说，其pH值为4～9，COD为2000～62000mg/L，BOD₅为60～45000mg/L，重金属浓度和市政污水中重金属浓度基本一致。城市垃圾填埋场渗滤液是一种成分复杂的高浓度有机废水，若不加处理而直接排入环境，会造成严重的环境污染。与一般城市污水不同，垃圾渗滤液的BOD₅和COD浓度高、金属含量高、水质水量变化大、氨氮的含量高，微生物营养元素比例失调等。

渗滤液的常用处理方法如下：

传统活性污泥法：传统活性污泥法处理垃圾渗滤液因投资大，处理效果不好，尤其是脱氮效果不好，现在已基本被其它技术替代。

低氧、好氧活性污泥法及SBR法：这些方法改进了活性污泥流程，因其能维持较高的运转负荷，耗时短，所以比常规活性污泥法更能有效地处理垃圾渗滤液。但是渗滤水中难以降解的高分子化合物含量高，重金属的抑制作用，以及冬季水温过低严重影响了生物菌的活性。因此全年长时间保持出水达标仍是一个很大的问题。

曝气稳定塘与活性污泥法相比，曝气稳定塘体积大，有机负荷低，降解进度较慢，工程简单，在土地不贵的地区，是最省钱的垃圾渗滤液好氧生物处理方法。美国、加拿大、英国、澳大利亚和德国的的研究表明，采用曝气稳定塘能获得较好的垃圾渗滤液处理效果。例如英国在Bryn Posteg Landfill投资60000英镑建立一座1000m³的曝气氧化塘，设2台表面曝气装置，最小水力停留时间为10天，氧化塘出水经沉淀后流经3千米长的管道入城市下水道。此系统1983年开始运行，渗滤液最大COD_Cr为24000mg/L，最大BOD₅为10000mg/L，F/M＝0.05～0.3kgCOD/(kg MLSS·d)，水量变化范围0～150米³/天，出水BOD₅平均为24mg/L，但偶然有超过50mg/L的时候，COD去除率达97％，但在运行过程中需投加P，考虑到日常运行费用，投资偿还及其利息，与渗滤液直接排至市政管网相比，每年可节约750英镑。但是结合我国的国情，现在拟建的和已建的垃圾卫生填埋场大都集中在大型、特大型城市。土地使用问题十分突出，不可能提供大量的土地作稳定塘用。因此此种方法不适合我国的国情。不能作为优先工艺作为考虑。

厌氧生物处理：直到近20年来，随着微生物学、生物化学等学科发展和工程实践的积累，不断开发出新的厌氧处理工艺，克服了传统工艺的水力停留时间长，有机负荷低等特点，使它在理论和实践上有了很大进步，在处理高浓度(BOD₅≥2000mg/L)有机废水方面取得了良好效果。厌氧生物处理最主要优点，是能耗少，操作简单，因此投资及运行费用低廉，而且由于产生的剩余污泥量少，所需的营养物质也少，如其BOD₅/P只需为40001，虽然渗滤液中P的含量通常少于1mg/L，但仍能满足微生物对P的要求。用普通的厌氧硝化，35℃、负荷为1kgCOD/(m³·d)，停留时间10天，渗滤液中COD去除率可达90％。

近年来，开发的厌氧生物处理方法有：厌氧生物滤池、厌氧接触池、上流式厌氧污泥床反应器及分段厌氧硝化等。

单独采用厌氧工艺仍然不能使出水达到排放要求的标准，一般采用厌氧+好氧的方法进行处理。其方法有：

厌氧+氧化沟+兼性塘工艺：广州市李坑垃圾填埋场污水处理厂按流量300m³/d设计，进水BOD₅为约2500mg/L、COD_Cr为4000mg/L、NH₃-N为约1000mg/L、SS为600mg/L、色度为约1000倍；出水BOD₅为30mg/L、COD_Cr为80mg/L、NH₃-N为10mg/L、SS为70mg/L、色度为40倍。选用工艺流程为：厌氧+氧化沟+兼性塘+絮凝沉淀。当进水水质较好，兼性塘出水达标时，即可直接将兼性塘水向外排放；而当进水水质较差，兼性塘出水达不到排放标准时，则启用混凝沉淀系统，再排放沉淀池上清液。从目前该套工艺的运行情况来看，当进水的COD较高时，出水水质良好；一旦COD降低，特别是冬季低温少雨，COD降低到不利于生化处理时，出水各水质成分均偏高难以达标，出水呈棕褐色，尽管启用絮凝沉淀系统，效果仍不理想。由此可见，渗滤液色度和NH₃-N的有效去除，对生化处理将产生有利影响。

土地处理法亦即土壤灌溉法，是人类最早采用的污水处理法，但是土地处理系统的应用多见于城市污水处理。对于渗滤液的处理方法，将渗滤液收集起来，通过喷灌使之回流到填埋场。循环填埋场的渗滤液由于增加垃圾湿度，从而提高了生物活性，加速甲烷生产和废物分解。其次由于喷灌中的蒸发作用，使渗滤液体积减小，有利于废水处理系统的运转，且可节约能源费用。北英格兰的Seamer Carr垃圾填埋场，有一部分采用渗滤液再循环，20个月后再循环区渗滤液的COD值降低较多，金属浓度有较大幅度下降，而NH₃-N、Cl^-浓度变化较小。说明金属浓度的下降不仅是由于稀释作用引起的，也可能是垃圾中无机成分对其吸附造成的。由于我国南方地区年降水量较大，当遇到雨水季节，采用再循环渗滤液的效果不佳。因此这种工艺方法仅适用于那些年降水量很少的地区。

反渗透处理法：在英国垃圾渗滤液处理厂使用Rochem′s专利圆盘管反渗透系统对初级渗滤液进行处理。这种处理技术是由南亨伯赛德郡温特顿填埋场所设计和生产的离析膜系统。这个系统的关键是圆盘管。这个圆柱体的组成包括板片、八角型钢和一个圆管内的耐磨膜垫层，它能处理那些快速堵塞普通的反渗透膜系统的渗滤液。在膜的压力下渗滤液进入Rochem′s处理系统进行曝气和pH校正。当含有污染物的渗滤液流经圆柱体内膜表面时，渗滤液中的污染物质由于反渗透作用而分离出来并经膜排出。整个系统清理的操作是自动化的，当需要对该系统进行化学清洗时，控制指示器就会显示出信息来，同时自动清洗系统就会用已经程式化的化学制剂对该系统进行内部清洗，使其恢复到最初的功能。因为渗滤液在封闭情况下，在膜的表面形成湍流，减少氧化，产生恶臭，所以到一定时间要进行内部清洗，但这种清洗的间隔时间较长，离析膜系统能够去除重金属、固体悬浮物、氨氮和有害的难降解的有机物，处理后的水满足严格的排放标准。

现在德国的Ihlenbery填埋场安装投入使用的Rochem′s处理系统，其处理能力的污水量为50m³/h，水的回收率为90％。

膜法处理有很多优点，但是其吨水投资太高，运行费用也非常高。

我国目前真正能满足卫生填埋标准的填埋场并不多，许多填埋场因为投资所限无法按设计要求建造能达到环境保护要求的渗滤液收集系统。因此，开发投资省，效果好的垃圾渗滤液工艺处理技术已是一件刻不容缓的事情。国内目前在难生化废水方面(例如垃圾渗滤液)处理技术上还没有行之有效的方法，往往是简单的生物处理或物理化学处理。厌氧分子分解技术(UP ANAEROBIC MOLECULEDECOMPOSE简写UAMD技术)开创了污水处理技术的全新领域，把物理化学技术与生物处理技术巧妙的有机的结合起来。最大限度的发挥物理化学法和生物处理法的优点，低投资，低运行费用，便于管理等诸多优点。必将为中国的水处理技术带来一次新的革命。

[发明内容]

【要解决的技术问题】

本发明的目的是提供一种垃圾填埋场的渗滤液的处理方法，这种方法把物理化学技术与生物处理技术巧妙的有机的结合起来，最大限度地发挥物理化学法和生物处理法的优点，从而达到低投资，低运行费用，便于管理等诸多优点。

【技术方案】

本发明的垃圾渗滤液处理方法由预分解单元、厌氧单元、分解氧化单元、吸附单元、絮凝沉淀单元与过滤单元组成。

由于高浓度难降解污水里面含有大量的有机高分子，其中包括长链、环状、杂环类分子，这些难分解的COD如果不预先进行处理，将会给后面的处理带来很大的负担。因此，首先在预分解单元使用高频波发生器、电磁场发生器、电子发生器、恒定磁场发生器联合对垃圾渗滤液进行处理，利用这些设备提供的可破坏高分子链、环状、杂环分子的能量，使它们降解为低分子，从而使这些物质变成生化性能好的物质。

高频波发生器产生其频率为20-25KHz的振动波，在这种高频波作用下液体中的微气核会产生振动、生长、崩溃闭合的动力学过程，该过程是一集中声场能量并迅速释放的绝热过程；以上过程就称为超声空化效应。水溶液发生超声空化时，物系可划分为空化气泡、空化气泡表面层和液相主体区域。由于空化气泡内具有约1900∽572K的高温和超过500atm的高压，所以，对于如卤代脂肪、短链脂肪烃等非极性的易挥发性物质，将在空化气泡内直接燃烧或热分解。而在空化气泡表面层，该层是围绕气相的一层超热液相层，由于水呈超临界状态，使得许多有机物，如苯、硝基苯、酚类等可与空气和水完全互溶，这样可使氧化反应均相进行，提高反应效率。由于空化效应，水蒸汽可热解产生大量的OH·，OH·具有极高的氧化还原电位，其值为3.08V，OH·可以氧化包括难以生物降解的各种有机物并使之矿化。另外，超声波在电磁场的协同作用下，会使在场内运动的电子得以加速，当电子的能量大于分子间结合力时，分子的化学键就会断裂，生成活性的自由基。

恒定磁场和电磁场的协同作用。磁性是物质的一种属性；由于组成物质的原子，分子或官能团具有磁矩，所以一切物质都具有顺磁性、抗磁性或铁磁性。当存在外界磁场时，磁矩发生改变，使构成物质框架的键角、键长受到影响，从而使物质内能发生变化。这样就改变了化学反应的微观条件。在恒定磁场与电磁场强度联合作用下，不仅使某些化合物分子，特别是难溶的COD大分子产生极化或增强其极化，而且在磁场内的自由电子运动方向不断发生变化，并且在超声波的作用下，还能提高在磁场中运动的电子的动能；本技术领域的技术人员熟知，恒定磁场或电磁场还有助于改善反应条件，加快反应速度。

当污染物分子受到高速运动的高能电子轰击后，或当污染分子受到特定光线照射时，这些污染物分子吸收高能电子或光子后，分子受激发后，分子处于高能级，这时介稳定的分子会发生化学键断裂，形成相应的自由基，这些自由基极易与溶解氧或其它氧化剂反应。或者当N型半导体吸收了能量大于或等于带隙宽度的光子后，进入激发态，此时价带上的受激电子越过禁带，进入导带，同时在价带上形成光致空穴。光致空穴具有很强的捕获电子能力，而导带上的光致电子有具有很高的活性，在半导体表面形成氧化还原体系；氧化还原反应产生大量的具有高度活性的OH·对有机物进行分解氧化。

总之，在上述各种物理作用下，垃圾填埋渗漏液中存在的大分子或高分子物质可分解为低分子的物质，从而获得含有生化性能好的物质的废液。

厌氧单元：该单元的厌氧处理是通过厌氧作用有效去除有机污染物并使其矿化，将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。在这个过程中需要多种不同微生物种群参与。这个微生物参与厌氧处理过程可以达到：

a.生物多聚物的水解；

b.发酵氨基酸和糖转化为氢、乙酸、挥发性脂肪酸和乙醇；

c.厌氧氧化长链脂肪酸和乙醇；

d.厌氧氧化中间产物挥发酸；

e.由乙酸型甲烷细菌将乙酸转化为甲烷；

f.由产氢甲烷菌将氢转化为甲烷(二氧化碳还原)。

分解氧化单元：本单元从物质微观分子结构出发，通过一系列的物理化学作用，即通过高频波、电磁场、电子、恒定磁场、微波、羟基离子、臭氧的作用，破坏污染物分子间的化学键，生成大量具有高度反应活性的自由基，并被氧化性极强的羟基氧化为成为CO₂、H₂O、N₂等无机物，从而彻底降解污染物的物理化学方法。

吸附单元：经过预分解单元、厌氧作用、分解氧化单元处理后的污水，尽管除去了许多的有机物，但其中还含有大量的分子量较低的污染物，这些污染物或者呈离子形式，或者呈极性分子形式。因此，鉴于这种情况，本发明设定了一种吸附单元，即在已处理的污水加入具有很强磁性和吸附性能的吸附剂，经试验，这些吸附剂对去除COD、色度、臭味、氨态氮非常有效。所述的吸附剂可以是有机的或无机的吸附剂，有机吸附剂例如各种离子交换吸附剂，像阴离子交换吸附剂，阳离子交换吸附剂，无机吸附剂例如沸石，各种分子筛等。

絮凝单元：为了充分除去吸附剂与呈离子形式或呈极性分子形式的污染物所形成的沉淀，应加入絮凝剂形成大的矾花。所述的絮凝剂可以是有机的或无机的絮凝剂，有机絮凝剂例如是聚丙烯酰胺，无机絮凝剂例如是铁化合物，铝化合物等。

沉淀单元：通过沉淀池将沉淀与上清液分离，彻底使出水达到排放标准。

过滤单元：此单元是保证最终出水彻底达标的手段，当污水COD不是很高或者出水排放标准不高的情况下，前面部分处理单元完全可以保证出水达到排放要求标准。可以不开设此单元。

通过下述技术方案可以实现本发明的目的。如附图1所表明的，一种垃圾渗滤液厌氧分子分解方法，其特征在于该方法包括下述步骤：

(1)预分解步骤：垃圾渗滤液经高频波、电磁场、电子与恒定磁场联合进行预分解；

(2)厌氧步骤：前面得到的预分解液经过活性污泥所携带的不同微生物种群的厌氧处理，有效去除有机污染物并使其矿化；

(3)分解氧化步骤：厌氧处理后的垃圾渗滤液再通过高频波、电磁场、电子、恒定磁场、微波、羟基离子和/或臭氧的联合作用，从而彻底降解污染物；

(4)吸附步骤：分解氧化后的垃圾渗滤液再用吸附剂吸附呈离子形式或极性形式的低分子有机污染物；

(5)絮凝沉淀步骤：吸附后的垃圾渗滤液加絮凝剂进行沉淀；

(6)过滤步骤：已絮凝的垃圾渗滤液进行过滤，得到所要求的废液。

所述的预分解步骤在预分解单元中进行，该单元由两个独立的分解池27并联组成，分解池27之间通过管道连接，该分解池27底部设置循环水泵23，循环水泵23通过管道20将分解池的循环污水抽出，其中一部分污水经管道29循环返回到分解池27中，管道29沿分解池27外壁铺设，并与分解池27外壁上设置的水射器24相连，污水通过水射器24射入水中，另一部分污水再经三通进入水槽28，这个水槽28安装在分解池池沿上，水槽内部安装有叠加或平行放置的高频波发生器26和电子发生器25，在分解池27下部设置恒定磁场发生器21和电磁场发生器22，电磁场发生器22置于分解池27下部中间，恒定磁场发生器21置于电磁场发生器22两侧。

所述的厌氧步骤在厌氧单元中进行，该厌氧单元结构如下：污水提升泵510，通过管道56，与安装在厌氧池58底部的低密度布水装置52相连，该装置之上是厌氧池58本体，在该厌氧池58上部安装了高效能三相分离器51，其厌氧单元顶部安装有水封罐53、沼气集气管55、厌氧单元分为两组池，两组池之间有廊桥59。为了检修便利，在厌氧池顶部和底部分别设置人孔54。

所述的分解氧化步骤在分解氧化单元中进行，其分解氧化单元分为4个串联的分解氧化池69，每个分解池69之间通过管道连通，在分解氧化池池沿上安装水槽60，水槽内部安装有高频波发生器66和电子发生器65，在分解氧化池另一侧池沿安装臭氧发生器62、羟基离子发生器61，充氧装置安装在鼓风机房里，每个分解池单元之间设置廊道，臭氧管道沿分解池外墙铺设，并于外墙上设置的自吸式水射器611相连，同时循环泵的污水管也沿外墙铺设，也与外墙上设置的自吸式水射器611的另外一个接口相连；羟基离子发生器61管线沿分解池中间的廊道铺设，电磁场发生器64、恒定磁场发生器63设置在水池的底部。

所述的恒定磁场发生器由污水进口31、空气或臭氧气体进口32、水射器33、水平混合管34、水气扩散管35和永磁铁36按照图3所示的排列组成，空气或臭氧气体进口32与恒定磁场发生器轴成165°角，水射器33呈喇叭口形状，进口直径与出口直径之比为1∶2，每个永磁铁36由八块永久性磁铁构成，磁铁磁场方向相同，磁场强度4000-6000Gs。

所述的电磁场发生器由A/C交变磁铁及线圈41、不锈钢震板42、磁铁43、连接柱44和电源线组成，其磁场强度为4000Gs以上。

所述的羟基离子发生器是由进气口71、外壳72、高压电路板73、放电尖针74、羟基离子出气口75与电源接口76组成。

所述的吸附剂是由石墨和凸凹棒石按照重量比1∶0.1至0.2∶1组成的石粉，沸石或分子筛。

优选地，所述的吸附剂是由石墨和凸凹棒石按照重量比1∶0.1至0.2∶1组成的石粉。

【有益效果】

厌氧分子分解技术开创了污水处理技术的全新领域，把物理化学技术与生物处理技术巧妙的有机的结合起来。最大限度的发挥物理化学法和生物处理法的优点，低投资，低运行费用，便于管理。达到同样废水处理水平，例如达到COD＝80毫克/升，BOD₅＝20毫克/升，NH₃-N＝19毫克/升，与现有的技术相比，总投资可降低10-30％，运行费用降低20-40％，并且可以完全实现自动化控制。

[附图说明]

下面简要说明附图。

简要说明附图：

图1表示本发明的垃圾渗滤液处理流程图；

图2表示预分解单元设备剖面示意图；

图3表示恒定磁场发生器剖面示意图；

图4-1表示电磁场发生器剖面示意图；

图4-2表示电磁场发生器俯视示意图；

图5-1表示厌氧单元设备俯视示意图；

图5-2表示厌氧单元设备A-A剖面示意图；

图6-1表示分解氧化单元设备俯视示意图；

图6-2表示分解氧化单元设备I-I剖面示意图；

图7-1表示羟基离子发生器纵向剖面示意图；

图7-2表示羟基离子发生器横向剖面示意图；

[具体实施方式]

现在说明本发明的具体实施方式。

来自垃圾填埋场的垃圾渗滤液(其中COD＝45000毫克/升，BOD₅＝13500毫克/升，NH₃-N＝2500毫克/升)首先进入预分解单元实施所述的预分解步骤，在预分解单元的高频波发生器、电磁场发生器、电子发电器、恒定磁场发生器分别所产生的高频波、电磁场、高速电子、恒定磁场的综合作用下，这种垃圾渗滤液进行24小时分解后，出水可以达到COD＝32000毫克/升，BOD₅＝12150毫克/升，NH₃-N＝1000毫克/升。

所述的预分解单元结构如图2所示。它由两个独立的分解池27并联组成(附图2只绘出单个分解池27)，分解池27之间通过管道连接。两个分解池27之间设置廊道便于维修等操作，废水经图2所示的部位进入分解池27与从分解池27流出。该分解池27底部设置循环水泵23，循环水泵23通过管道20将分解池的循环污水抽出，其中一部分污水经管道29循环返回到分解池27中，管道29沿分解池27外壁铺设，并与分解池27外壁上设置的水射器(喷头)24相连，污水通过水射器24射入水中，产生负压，这样将空气吸入水中，从而达到提高氧溶解于水中的目的。同时，另一部分污水再经三通(未绘出)进入水槽28，这个水槽28安装在分解池池沿上，水槽内部安装有叠加或平行放置的高频波发生器26(由普杰特公司生产的产品)和电子发生器25(附图4)。高频波发生器发射出20-25KHz超声波，这种频率的超声波能在极短的时间内产生超生空化效应，局部产生高温高压的物理能量，这种能量和电子发生器25产生的大量高速电子一同作用，可以破坏高分子难降解物质的长链，达到预分解的目的。

同时在分解池27下部设置恒定磁场发生器21(附图3)和电磁场发生器22(广州华星光电实业有限公司生产的产品)，电磁场发生器22置于分解池27下部中间，恒定磁场发生器21置于电磁场发生器22两侧，如图2所示。本文下面将详细说明恒定磁场发生器21的结构。这种恒定磁场发生器21产生恒定磁场，电磁场发生器22产生50Hz的交变磁场，这些磁场的磁作用可改变水分子间的键角，使水分子之间的污染物质脱落，同时大量高能量的电子轰击这些污染物质，加速污染物质的分解。通过上述物理能量的综合作用，污水得到了充分的预分解，可生化性得到了改善，为后续的厌氧单元处理奠定了基础。

由图2可以看到，从所述预分解单元流出的污水(COD＝32000毫克/升，BOD₅＝12150毫克/升，NH₃-N＝1000毫克/升)经过污水提升泵进入所述的厌氧单元，实施所述的厌氧步骤。由图5-1和5-2可以看到，污水经过污水提升泵510提升，通过管道56，由底部低密度布水装置52(江苏扬州天雨给排水设备集团有限公司生产的产品)，以均匀的水量，合适的上升流速进入厌氧池58内部，这种布水装置能够达到充分搅拌在厌氧池58底部的厌氧污泥的作用。厌氧池58中的厌氧细菌(附着在厌氧污泥上)在合适的水温(30摄氏度左右)，PH值及污染物负荷的条件下，将污染物质分解成甲烷，二氧化碳，水等基本物质，达到净化水质的目的。甲烷，二氧化碳，水气会以气态(小气泡)的形式从厌氧池58底部向上运动，上升过程中总会携带一些污泥(厌氧菌)，如果这些厌氧泥被气泡大量的带走，将会使整个厌氧系统遭到破坏，因此如何使污水、污泥(厌氧菌)、气泡有效的完全分离，是整个厌氧系统控制的关键。为此，在该厌氧池上部安装了高效能三相分离器51(江苏扬州天雨给排水设备集团有限公司生产的产品)，厌氧池中的气、固、液混合物通过这个分离器51后可以达到高效分离，分离的污水经管道57自流进入分解池单元，产生的沼气经过水封罐53由沼气集气管55送出，可进行二次利用。污泥在三相分离器经过气泥分离后，因无气泡浮力而会慢慢往下沉降，这些污泥又重复前面所述的过程，这样达到了净化水质的目的。经过这样处理的废水可达到COD＝8000毫克/升，BOD₅＝2430毫克/升，NH₃-N＝1000毫克/升。图5-1和5-2中59为两组池之间的廊桥。

所述的分解氧化单元实施所述的分解氧化步骤，所述的分解氧化单元(附图6-1和6-2)分为4个独立并联的分解池69，每个分解池69之间通过管道连通，废水沿图中所指示的方向进入分解池69和流出分解池69，68为爬梯。从前面厌氧单元流出的上清液经管道67进入水槽60。这个水槽60安装在分解氧化池池沿上，水槽内部安装有高频波发生器66(由普杰特公司生产的产品)和电子发生器65(广州华星光电实业有限公司生产的产品)。高频波发生器66发射出20-25KHz超声波，这种频率的超声波能在极短的时间内产生超生空化效应，局部产生高温高压的物理能量，这种能量和电子发生器65产生的大量电子协同作用，可以破坏高分子难降解物质的长链，达到分解的目的。分解氧化单元的臭氧发生器62(山东维纺东方环境设备厂)、羟基离子发生器61(图7)安装在分解氧化池池沿上。充氧装置(罗茨鼓风机，电压：220V，扬程：6米；功率：6Kw，充气量：120米³/小时安装在鼓风机房里这里未用图表示)。每个分解池单元之间设置廊道，臭氧管道沿分解池外墙铺设，并于外墙610上设置的自吸式水射器613相连，同时循环泵的污水管也沿外墙铺设，也与外墙上设置的自吸式水射器613的另外一个接口相连，污水通过水射器613射入水中，并产生负压，将臭氧吸入水中。相似的原理，羟基离子发生器61管线沿分解池中间的廊道铺设，与循环污水一起通过水射器613喷入水中。充氧装置通过传统的曝气方式将氧气通入水中。臭氧、羟基离子、氧气和水分子反应产生大量的羟基。羟基具有强烈的氧化性，它能氧化绝大部分污染物质，从而达到净化水质的目的。另外一部分臭氧分子可以除去水中的色度、臭味，起到改善工作环境的目的。电磁场发生器64(图4)、恒定磁场发生器63(广州华星光电实业有限公司生产的产品)、电子发生器65(广州华星光电实业有限公司生产的产品)如图6-1中所示的位置设置在水池的底部，它们产生的交变磁场和高能电子联合作用，一方面直接去除污水中的污染物质，另一方面也为羟基氧化污染物质起到催化的作用。经过分解的污水可以达到COD＝800毫克/升，BOD₅＝220毫克/升，NH₃-N＝200毫克/升，这种废水再进入置换池。

污水从所述的分解氧化池自流进入吸附置换反应单元的置换池，该单元使用的吸附设备是污水处理领域的技术人员熟知的设备，例如槽、池、吸附塔或柱等，优选地，本发明的吸附置换反应单元使用吸附池，该池上配置一加吸附剂的装置。经过分解后的污水，水分子带有大量的极性，会影响下一步沉淀和泥水分离。在该池中投入吸附剂，例如无机吸附剂或有机吸附剂，无机吸附剂例如是由石墨和凸凹棒石按照重量比1∶0.1至0.2∶1组成的石粉，各种沸石，各种分子筛等，优选地是石粉。

这种石粉具有很强的磁性和吸附性能，它能够消除水分子的极性同时去除COD、色度、臭味及氨氮。污水经过吸附单元后自流进入絮凝单元，为了石粉充分发挥沉淀剂的作用，还通过加絮凝剂形成大量的矾花。因此吸附单元后设置了絮凝单元。絮凝单元使用的是本技术领域的技术人员熟知的设备，例如沉淀槽或池等，污水经过絮凝后进入沉淀池进行泥水分离。产生的污泥经过脱水后送入垃圾填埋场。上清液可以达到COD＝120毫克/升，BOD₅＝40毫克/升，NH₃-N＝25毫克/升，经过处理的污水已经达到了排放标准。

为了满足将来污水排放更加严格的标准，在沉淀池后面还可以设置常规污水处理工艺中使用的沙滤和活性炭过滤。经过过滤的污水可以满足更加严格的排放标准，可以达到COD＝80毫克/升，BOD₅＝20毫克/升，NH₃-N＝19毫克/升。

下面将详细描述具体实施方式中使用的几台设备。

恒定磁场发生器(附图3)，它由污水进口31、空气或臭氧气体进口32、水射器33、水平混合管34、水气扩散管35和永磁铁36按照图3所示的排列组成。空气或臭氧气体进口32与恒定磁场发生器轴成165°角，水射器33呈喇叭口形状，进口直径与出口直径之比为1∶2，从污水进口34流入的污水产生的负压将空气或臭氧气体吸入，经水射器33的射流作用到达水平混合管34，再经水气扩散管35通过永磁铁36进行磁化，每个永磁铁36由八块永久性磁铁构成，磁铁磁场方向相同，磁场强度4000-6000Gs，当水流从水射器式恒定磁场发生器的管道中通过时，分子受磁力线的切割，使分子内能发生改变，加速氧化反应。

电磁场发生器(图4-1，4-2)是通过AC单相电源产生每秒50次的磁极变化和振动能量的设备，它由交变磁铁及线圈41、不锈钢震板42、磁铁43、连接柱44和电源线45组成，本设备是A/C交变电磁铁，设计的磁场强度为4000Gs以上。废水被强磁场照射后转变为具有磁性的废水。在具有磁性的废水中将N极与S极变化频率增大到50Hz时会将污染物与水分子的结构打乱并破坏掉，改变废水的水分子结构。连接了电磁铁的振动板通过交变磁场的磁波能量在废水中被振动并产生波。这种振动能量使污染物成分相互分离及脱落，促进分解。

羟基离子发生器是对分解池的有机物进行氧化分解、脱色、除臭处理的离子空气发生装置，该装置结构如图7所示。它由进气口71、外壳72、高压电路板73、放电尖针74、羟基离子出气口75与电源接口76组成。它通过阴极电晕放电，产生负离子，如在尖针电极74接上负电压，通过带负电压的尖针针端上高压电的电子能产生电离，从而快速释放出电子，并与空气中的分子结合，产生负离子。离子化空气是利用高电压电能和光化学反应，生成大量的自由基，并能够极易与水中氧反应，生成羟基自由基(OH-)。离子化空气能将废水中的有机物和芳香族化合物质分解成小分子物质，并将废水中作为附着物的2价、3价有机物的结合分解成乙醛和有机氧酸等小分子颗粒，通过过氧化氢等脱色漂白反应，产生脱色效果，和破坏水中微生物的RNA和DNA，促进分解池内的污物氧化、分解、脱色、除臭和消毒。

实施例：杭州某垃圾填埋场垃圾渗滤液处理

试验目的：验证UAMD水处理工艺技术及运行成本

试验日期：2002年7月7日至2002年9月2日(共57天)

试验主要设备及药品：高效能三相分离器、低密度布水装置、水封罐、臭氧发生器、充氧装置、回流污水泵、高频波装置、交变磁场发生器、固定磁场发生器、石粉、PAM、硫酸铝等

试验规模：Q＝12吨(考虑日变化系数1.33)

试验水质：COD：5000-10000mg/l  BOD₅：2000-4000mg/l NH₃-N：700-1350mg/l SS：500-700mg/l

主要试验成果：

厌氧系统单元调试结果

厌氧调试原理

厌氧系统主要依靠厌氧微生物来降解垃圾渗沥液中的有机污染物。其工作原理是污水从反应器底部布水，向上穿过污泥层，该污泥层是由厌氧微生物形成的颗粒污泥，一般地，该污泥层的浓度可达30g/l。渗沥液通过污泥层时，其中的有机污染物被厌氧微生物分解，形成CH₄和C_O2，使渗沥液的COD和BOD₅等得以降低。厌氧过程对NH₃和总磷及重金属的去除率不高，一般仅由排泥系统降低水中的小部分含量。

厌氧启动阶段调试

厌氧的效果主要取决于其上部的三相分离器和下部的布水系统的合理结构，以形成优良的污泥层，该污泥可从渗沥液中分离培养或接种培养、接种驯化等方式得到。但如果仅依靠原水培养，启动的周期一般需要3个月以上，而采用接种驯化的方法则可以大大缩短启动周期，一般在20～30天内完成。接种的污泥为杭州市污水处理厂消化池新鲜脱水污泥，采用垃圾填埋场现有垃圾渗沥液拌均后用潜污泵向反应池中投加。试验装置有效容积约28m³，共投加新鲜湿污泥6-8t(含水率约75％～80％)，投加时间36h。6月13日污泥投加完毕后，开始进水，水量为200l/h，负荷为0.1kg(COD)/m³.d，并且稳定进水量9天，COD负荷增加至1.5kg/m³.d，出水COD由5000mg/l～6000mg/l逐渐降至2500mg/l左右。从第10天开始，进水流量达到350l/h，又经过9天之后出水COD由开始的2400mg/l继续降低至1500mg/l；从第19天至第27天，进水520l/h(12.5m³/d)，出水COD由2000mg/l左右降至1300mg/l以下，COD负荷增加至3.5kg/m³.d，从第28天至第40天，进水仍为520l/h左右，出水COD基本稳定在1000mg/l左右(681～1152mg/l)，达到了稳定状态，由此可见本中试厌氧启动期为27天左右。

由于调理槽出水pH值均在8.0左右，启动期间VFA和pH值对厌氧影响较小，因而在这个阶段未调节pH值或投加药剂，启动阶段试验结果列于表1。

表1  厌氧系统启动阶段测试结果

		进水COD(mg/h)	出水COD(mg/h)	去除率(％)
					200l/h	6.12～6.21	5300～8100	2600～4900	30～53
350l/h	6.22～6.39	2000～9120	1350～2700	24～71
					520l/h	7.1～7.8	3700～6400	1300～1930	49～74

设计流量试验

厌氧系统进行设计流量试验是在启动期结束后开始的，从7月9日至7月22日，共历时14天，试验情况如下：

进水水量：        12.5m³/h(520l/h)

进水水质：        COD2276～8834mg/h

出水水质：        COD681～1152mg/l

COD负荷：         2.1～3.8kg/m³·d

水力停留时间：    约2.3d

运行效果：

COD去除率：    51％～87％，平均81％

BOD₅去除率：  92％～97％，平均96％

NH₃-N去除率：-7％～21％，平均11％

SS去除率：     -32％～80％，平均32％

pH值：         7.6～8.20

表2厌氧系统设计流量时试验运行结果

时间	进水(mg/l)				出水(mg/l)				去除率(％)
													COD	BOD5	NH3-N	SS	COD	BOD5	NH3-N	SS	COD	BOD5	NH3-N	SS
	7.9	5270	4010	-	56	1046	212	-	75	81	95	-													-33
7.10													7282	-	898	67	998	-	712	23	86	-	21	34
	7.11	5892	3170	-	120	1005	244	-	106	83	92	-													12
7.12													5394	-	832	146	1152	-	706	66	79	-	15	45
	7.13	2276	-	-	-	1115	-	-	-	51	-	-													-
7.14													6220	-	821	40	1004	-	699	24	84	-	15	40
	7.15	5395	2618	-	44	1013	129	-	28	81	95	-													54
7.16													7485	-	1080	117	998		828	32	87		23	63
	7.17	8834	3212	-	-	1020	54	-	-	88	98	-													-
7.18													4813	-	839	126	1040	-	853	59	78	-	-1	53

7.19	5020	3820	-	-	873	94	-	-	82	97	-	-
													7.20	6230	2750	-	166	907	102	-	60	85	96	-	74
7.22	5355	3767	-	121	681	94	-	25	87	97	-7	80

中试正常运行期间，我们对厌氧中的污泥取样采用40倍生物显微镜进行了生物相观察。镜检结果显示，厌氧污泥多为球菌和杆菌，团粒结构较明显，表明颗粒污泥已形成。

进水水质变化对去除率效果的影响试验表明，当厌氧系统进水在COD5200～9000mg/l时，COD去除率稳定在83％左右。

抗冲击负荷试验

按照中试要求，水量变化系数为1.33，污染负荷变化系数1.13(以浓度变化来表达)，进行了10天的验证试验。表3为水量变化系数1.33，即按进水量700l/h时的试验结果，试验结果表明，设计选用的工艺技术和设备具有较强承受水量和水质冲击变化的能力，可达到合同规定的要求。

表3水量变化系数为1.33时厌氧系统试验结果

	COD			BOD5			NH3-N			SS			pH值
															进水	出水	去除率	进水	出水	去除率	进水	出水	去除率	进水	出水	去除率	进水	出水
	7.23～8.1	4857～7782	632～1050	84～92	3080～5060	68～104	96～98	658～1108	600～910	20～38	56～248	32～243		7.6～8.2															7.6～8.0
平均															7180	840	88	3847	80	97	1035	760	27	151	102	32

按上述负荷计算，厌氧设计容积负荷可以达到4kgCOD/m³·d以上。由上表可见，水量提高时(Q＝700L/h)，进水实际COD在6800mg/L左右时，出水COD均在800mg/L左右。

厌氧系统影响因素的观察

(1)pH值变化及其影响

污水厌氧生化一般情况下对pH值的要求较高，适宜值为6.8～7.8，本次中试期间渗沥液的pH值基本上稳定在7.6～8.2，据观察当pH值在8.10以下时，COD出水一般均稳定在1100mg/l以下，偶尔出现pH值≥8.10时，出水COD达1500～1900mg/l，但大部分时间pH值均在8.10以下，因此，渗沥液的pH值对厌氧系统影响不很明显。

(2)温度对厌氧运行效果的影响

污水生化处理对温度也有一定的要求，对于常温厌氧生化，一般要求水的温度在25℃左右，当水温小于20℃时效果相对变差，低于15℃厌氧微生物活性大大降低。本次中试期间白天和晚上温差达3℃～5℃，这种温差的变化，对厌氧产沼气量有相应的影响，白天产气量一般是夜间(含早晨)产气量的1.5倍，最高时达2倍(午间至下午3时)。本试验产气量夜间及早晨约0.4～1.2m³/m³(水)，白天产气量1.0～2.4m³/m³(水)。

由于试验过程中水质采样一般在早上8点至8点40分，因此根据日常监测结果可看出，厌氧在气温变化时，对COD、BOD₅的去除率影响不大，均比设计值好得多。据对同类型工艺装置运行的调查，即使在冬季，只要进水水温达18℃，COD的去除率仍可保证在60％以上。

(3)NH₃-N和TP的影响

一般生化处理对水中的C、N、P有一定比例要求，通常为100∶5∶1，中试过程中，原始渗沥液表现为N高、P低，C∶N∶P为10～30∶5∶0.03～0.08，由此可见，按正常要求应投加磷元素，但实际运行中，厌氧对磷的需求并非十分需要，因此，厌氧进水不必专门投加磷。另外，NH₃-N浓度大于1000mg/l时，对微生物生长也有一定抑制作用，本次中试运行过程NH₃-N浓度一般均在726～1300mg/l变化，而TP为7.8～17mg/l明显偏低，对厌氧的COD和BOD₅的去除效果几乎无影响。由此可见，本中试过程中NH₃-N、TP对厌氧处理效果的影响较小。

分解池单元试验成果

分解池系统的启动

分解池设备于7月6日运抵现场进行设备安装、管路铺设和电器安装于7月10日完成并开始进水25m³，然后调试设备并对设备进行了局部整改；于7月13日开始进水进行分解时间和效果的试验。原水进水浓度为3980mg/L，进入第一道分解池工序后共连续分解5天。

COD处理效果见表4。

表4分解池系统启动阶段处理效果

项目	进水	一天	二天	三天	四天	五天
							色、嗅味	黑、臭	红棕臭	红棕基本无味	红棕基本无味	茶色基本无味	茶色基本无味
pH	8.30	8.34	8.42	8.58	-	-
							CODCr(mg/L)	3980	2400	1713	1305	972.5	929.8
BOD5(mg/L)	2906	-	-	-	33.33	-
							SS(mg/L)	227.5	-	-	-	-	-

由上表可以看出，经过第一道分解池工序后，对进水处理效果比较明显，分解5日后COD去除率为76.6％，BOD₅分解4日去除率为98.9％。

设计流量试验

分解池连续分解5天后，从2002年7月17日14时开始连续进水按设计规定的流量进行试验。根据设计规定进水浓度COD_Cr为3200mg/L，因现场没有符合要求的水源，故我们采用第一填埋场一沉出水和厌氧出水按一定比例配比进水，进水COD_Cr浓度控制在3200mg/L。整个阶段试验历时17天，至8月3日结束，试验基本情况如下：

试验时间：2002年7月17日-2002年8月3日

日处理量：12.5m³/d(520L/h)

进水COD平均浓度：3305mg/L

出水COD平均浓度：536.9mg/L

COD的平均去除率达到了83.75％

分解池停留时间：48h

运行成本：6.35元/m³

设计流量试验结果见表5。从表中可以看出，分解池对进水的处理效果较明显。

表5设计流量分解池中试处理结果表

污染物指标	进水	分解池出水	沉淀池出水	平均去除率(％)
					色、嗅味	黑、臭	茶色、基本无味	灰白、基本无味	-
pH	7.69-8.10	8.18-8.50	7.45-7.75	-

CODCr(mg/l)	2516-4134	741-1051	365-838	83
					BOD5(mg/l)	1000-1300	28-50	20-50	97
SS(mg/l)	22-280	50-268	0-50	82
					NH3-N	800-1013	664-842	608-809	22

流量负荷冲击试验

设计流量中试试验结束后，从2002年8月4日9时40分开始进行流量负荷冲击试验，流量冲击系数1.33，日处理16.6m³/d(700l/h)。试验于8月13日结束，历时10天。试验基本情况如下：

试验时间：2002年8月4日-2002年8月13日

日处理量：16.6m³/d(700l/h)

进水COD平均浓度：3362mg/l

出水COD平均浓度：657.4mg/l

COD的平均去除率达到了80.45％，

分解池停留时间：36h

运行成本：6.55元/m³

流量负荷冲击试验结果见表6。

表6流量负荷冲击分解池工艺中试处理结果表

污染物指标	进水	分解池出水	沉淀池出水	总去除率(％)
					色、嗅味	黑、臭	茶色、基本无味	灰白、基本无味	-
pH	7.68-7.98	7.94-8.30	6.9	8.0
					CODCr(mg/l)	2814-3778	940.6-1346	522-883	80

BOD5(mg/l)	1840	199	95	95
					SS(mg/l)	10-140	100-200	0-98	60
NH3-N(mg/l)	912-1130	882-1020	775-962	15

厌氧+分解池联合试验

8月13日17时开始进行厌氧+分解池工艺联合试验，即从厌氧直接进水，进水流量控制16.6m³/d(700l/h)。试验于8月22日结束，历时11天。试验基本情况如下：

试验时间：                2002年8月13日-2002年8月22日

日处理量：                16.6m³/d(700l/h)

厌氧进水COD平均浓度：     5000mg/l

分解池出水COD平均浓度：   480mg/l

厌氧水力停留时间：        40h

分解池水力停留时间：      36h

水中放电器关停，水下射流泵关停一组，负氧离子“B”开4小时，停1小时，其余设备正常运行。电耗85kW·h/d(5.1kW·h/m³)

直接运行成本：5.78元/m³(其中AMT4.49元/m³)

试验结果见表7。

表7厌氧+分解池联合试验中试处理结果表

污染物指标	进水	厌氧出水	分解池出水	沉淀池出水	总去除率(％)
						色、嗅味	黑、臭	弱臭	茶色、基本无味	灰白、基本无味
PH	7.7-8.02	7.85-7.92	8.19-8.31	7.70-8.14
						COD(mg/l)	3869-6468	656-950	576-692	310-430	92
BOD5(mg/l)	1195-2630	93-116	64	29	98
						SS(mg/l)	30-244	47-150	36-104	0-102	62
NH3-N(mg/l)	751-1013	664-790	625-660	600-625	26

结论分析

通过厌氧和分解池的联合试验，说明厌氧+分解工艺也就是UAMD工艺是先进的，合理的。运行费用与生化工艺处理垃圾渗滤液相当，但出水效果要明显好与生化工艺。

Claims (6)

1、一种垃圾渗滤液厌氧分子分解方法，其特征在于该方法包括下述步骤：

(1)预分解步骤：垃圾渗滤液经高频波、电磁场、电子与恒定磁场联合进行预分解；

(2)厌氧步骤：前面得到的预分解液经过不同活性污泥所携带的微生物种群的厌氧处理，有效去除有机污染物并使其矿化；

(3)分解氧化步骤：厌氧处理后的垃圾渗滤液再通过高频波、电磁场、电子、恒定磁场、羟基离子和/或臭氧的联合作用，从而彻底降解污染物；

(4)吸附步骤：分解氧化后的垃圾渗滤液再用吸附剂吸附呈离子形式或极性形式的低分子有机污染物；

(5)絮凝沉淀步骤：吸附后的垃圾渗滤液加絮凝剂进行沉淀；

(6)过滤步骤：已絮凝的垃圾渗滤液进行过滤，得到所要求的废液；

所述的预分解步骤在预分解单元中进行，该单元由两个独立的分解池(27)并联组成，分解池(27)之间通过管道连接，该分解池(27)底部设置循环水泵(23)，循环水泵(23)通过管道(20)将分解池的循环污水抽出，其中一部分污水经管道(29)循环返回到分解池(27)中，管道(29)沿分解池(27)外壁铺设，并与分解池(27)外壁上设置的水射器(24)相连，污水通过水射器(24)射入水中，另一部分污水再经三通进入水槽(28)，这个水槽(28)安装在分解池池沿上，水槽内部安装有叠加或平行放置的高频波发生器(26)和电子发生器(25)，在分解池(27)下部设置恒定磁场发生器(21)和电磁场发生器(22)，电磁场发生器(22)置于分解池(27)下部中间，恒定磁场发生器(21)置于电磁场发生器(22)两侧；

所述的厌氧步骤在厌氧单元中进行，该厌氧单元结构如下：污水提升泵(510)，通过管道(56)，与安装在厌氧池(58)底部的低密度布水装置(52)相连，该装置(52)之上是厌氧池(58)本体，在该厌氧池(58)上部安装了三相分离器(51)，其厌氧单元顶部安装有水封罐(53)，沼气集气管(55)，厌氧单元分为两组池，两组池之间有廊桥(59)，为了检修便利，在厌氧池顶部和底部分别设置人孔(54)；

所述的分解氧化步骤在分解氧化单元中进行，其分解氧化单元分为4个独立并联的分解氧化池(69)，每个分解池(69)之间通过管道连通，在分解氧化池池沿上安装水槽(60)，水槽内部安装有高频波发生器(66)和电子发生器(65)，在分解氧化池另一侧池沿安装臭氧发生器(62)、羟基离子发生器(61)，充氧装置安装在鼓风机房里，每个分解池单元之间设置廊道，臭氧管道沿分解池外墙铺设，并于外墙上设置的自吸式水射器(611)相连，同时循环泵的污水管也沿外墙铺设，也与外墙上设置的自吸式水射器(611)的另外一个接口相连；羟基离子发生器(61)管线沿分解池中间的廊道铺设，电磁场发生器(64)、磁场发生器(63)、电子发生器(65)设置在水池的底部。

2、根据权利要求1所述的方法，其特征在于恒定磁场发生器由污水进口(31)、空气或臭氧气体进口(32)、水射器(33)、水平混合管(34)、水气扩散管(35)依次组成，而永磁铁(36)置于水气扩散管(35)上，空气或臭氧气体进口(32)与恒定磁场发生器轴成165°角，水射器(33)呈喇叭口形状，进口直径与出口直径之比为1∶2，每个永磁铁(36)由八块永久性磁铁构成，磁铁磁场方向相同，磁场强度4000-6000Gs。

3、根据权利要求1所述的方法，其特征在于电磁场发生器由A/C交变磁铁及线圈(41)、不锈钢震板(42)、磁铁(43)、连接柱(44)和电源线(45)组成，其磁场强度为4000Gs以上。

4、根据权利要求1所述的方法，其特征在于羟基离子发生器是由进气口(71)、外壳(72)、高压电路板(73)、放电尖针(74)、羟基离子出气口(75)与电源接口(76)组成。

5、根据权利要求1所述的方法，其特征在于所述的吸附剂是由石墨和凸凹棒石按照重量比1∶0.1至0.2∶1组成的石粉，沸石或分子筛。

6、根据权利要求3所述的方法，其特征在于所述的吸附剂是由石墨和凸凹棒石按照重量比1∶0.1至0.2∶1组成的石粉。

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