CN117759934A - 一种燃烧器及sofc系统 - Google Patents

Abstract

本申请公开了一种燃烧器及SOFC系统，燃料电池技术领域，包括第一管件，所述第一管件配置有第一腔室；第二管件，所述第二管件进入到所述第一腔室中的一端配置有用于燃气分发的释放件；以及整流件，设置于所述第一腔室内且对接所述第二管件，以限定出用于燃气燃烧的第二腔室，所述释放件位于所述第二腔室，所述第二腔室连通所述第一腔室。本申请实施例提供的燃烧器，对结构进行了优化，应用于SOFC系统能够提高燃烧器从升温到发电的大范围燃烧负荷调节，同时还能够强化燃烧效果。

Description

一种燃烧器及SOFC系统

技术领域

本申请涉及燃料电池技术领域，特别涉及一种燃烧器及SOFC系统。

背景技术

在大部分时间里，燃烧器是处理电堆排放的低热值气体实现清洁排放的部件。但为降低成本，节省空间，燃烧器应同时兼具为SOFC系统启动升温的功能。这就要求燃烧器要在超宽的燃气流量、超宽的可燃气浓度范围内稳定燃烧。目前应用于SOFC系统的燃烧器主要采用催化燃烧和火焰燃烧两种方式。其中催化燃烧具有燃烧稳定、燃烧范围广、体积小等特点，但其采用昂贵的贵金属作为催化剂，并容易受到毒性气体的污染导致寿命下降等特点也越来越限制了其应用。火焰燃烧器具有结构稳定、寿命长等优势，但常规燃烧器调节比无法满足电池系统的升温到发电的大范围调节的要求，且火焰长度限制了燃烧器体积的缩减，这无疑增加了火焰燃烧器的设计难度。

发明内容

本申请旨在至少在一定程度上解决现有技术中的上述技术问题之一。为此，本申请实施例提供一种燃烧器，对结构进行了优化，能够提高燃烧器从升温到发电的大范围燃烧负荷调节，同时还能够强化燃烧效果。

本申请实施例还提供一种SOFC系统。

根据本申请第一方面的实施例，提供一种燃烧器，包括第一管件，所述第一管件配置有第一腔室；第二管件，所述第二管件进入到所述第一腔室中的一端配置有用于燃气分发的释放件；以及整流件，设置于所述第一腔室内且对接所述第二管件，以限定出用于燃气燃烧的第二腔室，所述释放件位于所述第二腔室，所述第二腔室连通所述第一腔室。

上述燃烧器，至少具有如下有益效果：通过增设的释放件与整流件来进行SOFC系统的大范围燃气流量调节。传统燃烧器未对燃气进口进行针对性的优化，导致在低流量情况下容易造成回火，而若简单地减小燃气进口通流面积，将导致燃烧器的火焰大幅度延长，同时燃烧器的压损无法满足电池系统的要求。本申请的燃烧器使用时，通过释放件将气体均匀分发到第二腔室内，因第一腔室与第二腔室连通，点火后，燃气在第二腔室内燃烧，在大流量燃气释放的情况下，整流件能够限制燃烧时出现的回火现象，在小流量燃气释放的情况下，通过释放件的燃气流速得到增加，进一步防止回火，保持燃烧器在低流量下燃烧稳定，降低火焰对电池的热冲击。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述释放件包括圆筒段和锥台段，所述圆筒段设置有第一释放孔，所述锥台段设置有第二释放孔，所述第一释放孔与所述第二释放孔交错布置。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述锥台段的圆锥锥角为100°～160°。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述第一释放孔的数量为4～12个，所述第二释放孔的数量在6～12个，所述第一释放孔的孔径与所述圆筒段的直径的比值为0.15～0.4，所述第二释放孔的孔径与所述第一释放孔的孔径的比值为0.5～0.9。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述整流件包括第一整流段和第二整流段，所述第一整流段对接所述第二管件，所述第一整流段围设于所述圆筒段外，所述锥台段位于所述第二整流段，所述第二整流段的内部空间沿所述第一管件的轴向方向呈渐扩结构。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述第二整流段的扩张角为20°～40°。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述第二整流段沿轴向方向布置有多层将所述第一腔室和所述第二腔室连通的分配孔，所述分配孔包括若干个一级孔、二级孔以及三级孔，所述一级孔靠近所述第一整流段，所述一级孔占所述分配孔总开孔面积的10～20％，所述二级孔占所述分配孔总开孔面积的5～15％，所述三级孔占所述分配孔总开孔面积的65～85％。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述一级孔的孔径与所述第一整流段的直径的比值为0.05～0.2，所述二级孔的孔径与所述第一整流段的直径的比值为0.1～0.25，所述三级孔的孔径与所述第一整流段的直径的比值为0.1～0.35。

根据本申请第一方面实施例所述的燃烧器，所述第一整流段的直径与所述圆筒段的直径的比值为1.5～2。

根据本申请第二方面的实施例，提供一种SOFC系统，包括上述所述的燃烧器。

上述SOFC系统，至少具有如下有益效果：使用了上述的燃烧器的SOFC系统，改良的结构设计能够提高燃烧器的调节范围，能够覆盖电池系统升温到发电全时段要求，能够抑制回火，保持燃烧器在低流量下燃烧稳定，降低火焰对电池的热冲击，进一步的，还能够抑制高温尾气的回流，控制释放件及燃气进口材料的温度范围。

附图说明

下面结合附图和实施例对本申请进一步地说明；

图1是本申请实施例的燃烧器的结构示意图；

图2是本申请实施例的燃烧器的结构剖视图1；

图3是本申请实施例的燃烧器的结构剖视图2；

图4是本申请实施例中，第二管件与整流件的连接示意图；

图5是本申请实施例中，释放件的结构示意图。

具体实施方式

本部分将详细描述本申请的具体实施例，本申请之较佳实施例在附图中示出，附图的作用在于用图形补充说明书文字部分的描述，使人能够直观地、形象地理解本申请的每个技术特征和整体技术方案，但其不能理解为对本申请保护范围的限制。

在本申请的描述中，需要理解的是，涉及到方位描述，例如上、下、前、后、左、右等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本申请和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本申请的限制。

在本申请的描述中，若干的含义是一个或者多个，多个的含义是两个以上，大于、小于、超过等理解为不包括本数，以上、以下、以内等理解为包括本数。如果有描述到第一、第二只是用于区分技术特征为目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量或者隐含指明所指示的技术特征的先后关系。

本申请的描述中，除非另有明确的限定，设置、安装、连接等词语应做广义理解，所属技术领域技术人员可以结合技术方案的具体内容合理确定上述词语在本申请中的具体含义。

固体氧化物燃料电池需要在高温情况下运行，燃烧器作为热源为SOFC提供高温环境。在发电前阶段，燃烧器通过燃烧燃料为电池系统提供升温所需的热量；在发电阶段，燃烧器通过燃烧电堆排放的低热值可燃气(主要为少量的H2及CO)实现清洁排放，经过燃烧器完全释放的可燃气热量再回收利用，进一步提高电池系统的能量利用效率。由于其超高的发电效率以及能量利用效率，固体氧化物燃料电池被称为第三代发电技术。

在大部分时间里，燃烧器是处理电堆排放的低热值气体实现清洁排放的部件。但为降低成本，节省空间，燃烧器应同时兼具为SOFC系统启动升温的功能。这就要求燃烧器要在超宽的燃气流量、超宽的可燃气浓度范围内稳定燃烧。目前应用于SOFC系统的燃烧器主要采用催化燃烧和火焰燃烧两种方式。其中催化燃烧具有燃烧稳定、燃烧范围广、体积小等特点，但其采用昂贵的贵金属作为催化剂，并容易受到毒性气体的污染导致寿命下降等特点也越来越限制了其应用。火焰燃烧器具有结构稳定、寿命长等优势，但常规燃烧器调节比无法满足电池系统的升温到发电的大范围调节的要求，且火焰长度限制了燃烧器体积的缩减，这无疑增加了火焰燃烧器的设计难度。

为此，为解决上述问题，参照图1至图3，本申请提供一种燃烧器，具体包括第一管件100、第二管件200以及整流件300。

其中，第一管件100作为空气罩，其内配置有第一腔室101，优选实施例中，第一管件100的主体部分呈圆筒形，其中一端的直径逐渐变小到一预设大小，另一端作为第一腔室101的入口，以供空气进入，需说明的是，第一腔室101设置有至少一个空气进口。

用于燃气输送的第二管件200进入到第一腔室101中的一端配置有用于燃气分发的释放件400，第二管件200设置有至少一个燃气进口，通过释放件400来实现燃气均匀分发，还能够根据燃气流量的大小来调节燃气的流速，而整流件300则设置于第一腔室101内，进一步的，整流件300对接第二管件200以限定出用于燃气燃烧的第二腔室301，第二腔室301作为燃烧室，其中，释放件400位于第二腔室301，第二腔室301连通第一腔室101，整流件300与第一管件100之间具有间隙，能够为整流件300提供变形的空间，减少热应力的集中，第二管件200的轴线与第一管件100的轴线共线。

具体的，通过增设的释放件400与整流件来进行SOFC系统的大范围燃气流量调节。传统燃烧器未对燃气进口进行针对性的优化，导致在低流量情况下容易造成回火，而若简单地减小燃气进口通流面积，将导致燃烧器的火焰大幅度延长，同时燃烧器的压损无法满足电池系统的要求。本申请的燃烧器使用时，通过释放件400将气体均匀分发到第二腔室301内，因第一腔室101与第二腔室301连通，点火后，燃气在第二腔室301内燃烧，在大流量燃气释放的情况下，整流件300能够限制燃烧时出现的回火现象，在小流量燃气释放的情况下，通过释放件400的燃气流速得到增加，进一步防止回火，保持燃烧器在低流量下燃烧稳定，降低火焰对电池的热冲击。

进一步的，如图2和图5所示，释放件400包括圆筒段410和锥台段420，圆筒段410呈筒形，圆筒段410的周面设置有若干个第一释放孔411，锥台段420具有锥面，锥台段420的锥面部分设置有第二释放孔421，第一释放孔411与第二释放孔421交错布置，以便通过圆筒段410和锥台段420能够将燃气均匀释放到第二腔室301的各个位置，大流量时，释放孔能够将燃气流量控制在一定数值，在小流量下，通过增加释放孔的方式进一步提高燃气流速，防止回火，进而能够让燃烧器在极小的流量下稳定燃烧，再者，锥台段420在锥面开孔通流的方式，抑制了高温尾气回流的大小，并起到高温尾气与金属材料接触的隔离作用，有效控制了金属材料温度。

本申请实施例中，如图3所示，锥台段420的圆锥锥角A优选为100°～160°，这里的圆锥锥角A指的是锥台段420的锥面的相对两母线的延长线相交后所形成的夹角，圆锥锥角A过低将导致无法抑制高温尾气回流的大小，无法起到高温尾气与金属材料接触的隔离作用，圆锥锥角A过高将降低燃气与空气之间的掺混，导致燃烧器的火焰长度变长。

需说明的是，本申请的锥台段420呈锥台形，尖端的台面(也即锥台段420较小直径处的平面)可以预防出现烧蚀现象，还能够防止应力集中于局部。当然，在其它的一些实施例中，尖端的台面处可以设置有凸起，凸起在锥台段420的锥面的相对两母线的延长线相交限定出的范围内，也即凸起不超过母线的延长线，其中，凸起可以是半球形、三角形，凸起的表面需平整不具有坑洼或凹陷。

在一些实施例中，第一释放孔411的数量为4～12个，第二释放孔421的数量在6～12个，第一释放孔411的孔径与圆筒段410的直径的比值为0.15～0.4，第二释放孔421的孔径与第一释放孔411的孔径的比值为0.5～0.9。对于第一释放孔411和第二释放孔421，过低的释放孔数量将导致燃气周向分配不均匀，过高将导致开孔面积过大，流速减小，容易回火，导致燃烧范围变窄等；进一步的，第一释放孔411的孔径与圆筒段410的直径的比值过低将导致燃气压损加大无法满足电池系统压损要求，过高将导致开孔面积过大，流速减小，容易回火，导致燃烧范围变窄；进一步的，第二释放孔421的孔径与第一释放孔411的孔径的比值过低将导致无法抑制高温尾气回流的大小，无法起到高温尾气与金属材料接触的隔离作用，过高将降低燃气与空气之间的掺混，导致燃烧器的火焰长度变长。

在一些实施例中，如图2至图4所示，整流件300包括第一整流段310和第二整流段320，第一整流段310对接第二管件200，第一整流段310围设于圆筒段410外，通过第一整流段310与圆筒段410适应燃烧器的流量调节，在大流量情况下，主要通过第一整流段310限制燃烧器回火，在小流量下，第一整流段310不足以限制流速，通过增加释放件400开孔限流的方式进一步提高流速，防止回火，进而能够让燃烧器在极小的流量下稳定燃烧；进一步的，锥台段420位于第二整流段320，第二整流段320的内部空间沿第一管件100的轴向方向呈渐扩结构，第二整流段320呈渐扩结构的方式设计时，释放件400、第一整流段310以及第二整流段320三者的配合增强了燃气与空气之间的掺混，并形成高温尾气回流涡强化传热，达到了强化燃烧的目的，缩短燃烧火焰长度。

进一步的，如图3所示，第二整流段320的扩张角B优选为20°～40°，在一些实施例中，第二整流段320可以只有一个侧面或者多个侧面，无论第二整流段320是一个侧面还是多个侧面，本申请实施例中，第二整流段320的扩张角B指的是第二整流段320的侧面与中心轴线的夹角，本申请优选的一个实施例中，如图4所示，第二整流件320具有四个侧面。关于扩张角B的角度选择，扩张角B过低将导致空气射流过强，火焰不稳定，燃烧空间变小，火焰延长，扩张角B过高将导致空气与燃气掺混变弱，燃烧不充分，火焰延长。

进一步的，第二整流段320沿轴向方向布置有多层将第一腔室101和第二腔室301连通的分配孔，分配孔能够控制空气进入第二腔室301的空气量，从分配孔进入的空气量过低将导致无法充分燃烧，过高将导致燃烧吹熄的风险，分层设置有利于空气的合理分配，使得第二腔室301内的燃气得到充分燃烧，使得燃烧器的出口温度更加均匀，为下游提供更一致的热源。

进一步的，如图2和图4所示，分配孔包括若干个一级孔321、二级孔322以及三级孔323，一级孔321靠近第一整流段310，一级孔321占分配孔总开孔面积的10～20％，二级孔322占分配孔总开孔面积的5～15％，三级孔323占分配孔总开孔面积的65～85％。多层分配孔的一级孔321、二级孔322以及三级孔323设置可以分为依次设置的燃烧孔(对应一级孔321)、过渡孔(对应二级孔322)和掺混孔(对应三级孔323)，燃烧孔进入的空气用于组织燃烧，燃烧孔提供燃烧所必须的空气量，过低将导致无法充分燃烧，过高将导致燃烧吹熄的风险；过渡孔保证燃气燃尽前具有足够的空气，过渡孔进入的空气量为燃烧作一定的空气补充保证其充分燃烧，过低没效果，过高影响后端掺混；掺混孔供剩余的空气量进入第二腔室301，掺混孔能够加强燃烧尾气与新空气混合以提高出口温度的均匀性。

其中，一级孔321的孔径与第一整流段310的直径的比值为0.05～0.2，二级孔322的孔径与第一整流段310的直径的比值为0.1～0.25，三级孔323的孔径与第一整流段310的直径的比值为0.1～0.35。关于分配孔的孔径设置，过低的孔径将导致空气与燃气掺混不足，过高将导致空气射流过强，火焰不稳定，各级空气分配孔的孔径与第一整流段310的直径比值对性能的影响结果相同，其中，第一整流段310的直径代表了燃烧区大小，即火焰半径；空气分配孔径代表了侧向空气的射流强度，即空气能穿透至燃烧区多深，所以二者比值决定了燃烧器重要性能参数。

进一步的，第一整流段310的直径与圆筒段410的直径的比值优选为1.5～2，其中，第一整流段310的直径与圆筒段410的直径的比值过低将导致火焰变长，燃气压损加大无法满足电池系统压损要求，第一整流段310的直径与圆筒段410的直径的比值过高将超过燃气喷头扩散的范围，使燃烧组织失效。

本申请实施例还提供一种具有上述燃烧器的SOFC系统，使用了上述的燃烧器的SOFC系统，改良的结构设计能够提高燃烧器的调节范围，能够覆盖电池系统升温到发电全时段要求，能够抑制回火，保持燃烧器在低流量下燃烧稳定，降低火焰对电池的热冲击，进一步的，还能够抑制高温尾气的回流，控制释放件及燃气进口材料的温度范围。

本申请具体的一个实施例中，第二管件200包含两个燃气进口，第一腔室101包含两个空气进口，燃气进口与空气进口均呈对称布置，整流件300设置在第一腔室101内，与第二管件200对接形成第二腔室301，第二管件200与第一腔室101上下布置，释放件400连通第二管件200与第一腔室101，燃气从燃气进口进入第二管件200汇合后经过释放件400的燃气分发到第二腔室301，空气从空气进口进入第一腔室101汇合后经过整流件300的空气分配孔进入第二腔室301，燃气与空气在第二腔室301内充分混合，安装在点火杆套管中的点火杆经过高压拉出电弧点燃第二腔室301内的混合气体，第二腔室301内的可燃气体先与燃烧孔鼓入的空气的掺混燃烧，再与过渡孔鼓入的空气的掺混保证其燃烧完全，燃烧后的尾气与掺混孔鼓入的空气充分混合，起到降低尾气温度、使尾气温度均匀的效果。

本申请中，对燃烧器进行测试时的一些名词解释如下：

释放件400的热点温度(℃)：也即释放件400的最高温度，超过此温度后释放件400会有变形、开裂、烧蚀等风险，要求≤900℃；通过布置热电偶测点测试释放件400的温度；

熄火边界(SLM)：燃烧器调节比下限，固定空气流量下的熄火最低燃气流量，燃气流量通过质量流量控制器控制并反馈，要求＜6SLM；

出口热点指标：发电工况(指常规发电工况)下出口(最下方大口为气流出口)截面温度均匀性，计算方式为(出口截面最高温度-出口截面平均温度)/出口截面平均温度，要求在发电工况下≤0.034，通过在出口布置热电偶采集对应数据；

燃气路压力损失(Pa)：燃烧器燃气流路的压力损失，计算方法为(燃气进口压力-出口压力)，要求在发电工况下≤400Pa，通过在燃气进口和出口安装取压管并接入压力变送器测试对应压力；

发电工况燃烧效率：计算方式为发电工况下，(进口燃料总热值-出口剩余可燃物总热值)/进口燃料总热值，要求发电工况燃烧效率≥99％，出口剩余可燃物总热值通过尾气采气分析测得，进口燃料热值通过热值仪实时测量；

最小火焰工况燃烧效率：计算方式为最小火焰工况(6SLM)下，出口剩余可燃物总热值/进口燃料总热值，要求≥95％(其中，最小火焰工况指SOFC系统以最小燃气量升温时的燃烧器工况(燃气量固定为6SLM)；发电工况指SOFC运行至满功率发电时的燃烧器工况。)。

测试时设锥台段420的圆锥锥角A设为α；圆筒段410的截面圆直径设为D_圆筒，圆筒段410的燃气分配孔孔径设为D1，孔数设为N1；锥台段420的燃气分配孔孔径设为D2，孔数设为N2；第一整流段310的直径设为D_流道；第二整流段320的扩张角B设为β；一级孔321的孔径设为D_燃，孔面积设为S_燃；二级孔322的孔径设为D_过，孔面积设为S_过；三级孔323的孔径设为D_掺，孔面积设为S_掺；第二整流段320上的空气分配孔的总面积设为S。

表1中展示各指标数据值设置不同时的测试实施例：

进一步的，还增设了对比例21和对比例22：

对比例21中：如燃气喷头无圆锥结构和顶部开孔，将大大增加回火的风险。对比例22中：如燃气喷头无圆锥结构，火焰长度将大大加长。

表2中展示每组实施例测试结果如下：

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根据上述的测试比对得出如下表3所示的结论：

其中，回火影响释放件400热点温度；燃烧稳定/燃烧组织的比值影响熄火边界、满载工况燃烧效率、最小火焰工况燃烧效率；火焰长度影响出口热点指标。

整体而言，由于本发明增加了释放件400的结构，与第一整流段310配合能够实现SOFC系统的大范围调节能力。传统燃烧器未对燃气进口进行针对性的优化，导致在低流量情况下容易造成回火，而若简单地减小燃气进口通流面积，将导致燃烧器的火焰大幅度延长，同时燃烧器的压损无法满足电池系统的要求。

本申请的有益效果如下：

①申请能够提高燃烧器的调节范围，能够覆盖电池系统升温到发电全时段要求，能够抑制回火，保持燃烧器在低流量下燃烧稳定，降低火焰对电池的热冲击；

②本申请能够抑制高温尾气的回流，控制燃气喷头及燃气进口材料的温度范围；

③本申请能够有效缩短火焰长度，缩小燃烧器的尺寸；

④本申请能够提高燃烧器出口温度的均匀性，为下游提供更一致的热源；

⑤本申请能够减小燃烧器运行时的热应力集中问题，提高结构的稳定性。

上面结合附图对本申请实施例作了详细说明，但是本申请不限于上述实施例，在所述技术领域普通技术人员所具备的知识范围内，还可以在不脱离本申请宗旨的前提下作出各种变化。

Claims (10)

1.一种燃烧器，其特征在于：包括

第一管件(100)，所述第一管件(100)配置有第一腔室(101)；

第二管件(200)，所述第二管件(200)进入到所述第一腔室(101)中的一端配置有用于燃气分发的释放件(400)；以及

整流件(300)，设置于所述第一腔室(101)内且对接所述第二管件(200)，以限定出用于燃气燃烧的第二腔室(301)，所述释放件(400)位于所述第二腔室(301)，所述第二腔室(301)连通所述第一腔室(101)。

2.根据权利要求1所述的燃烧器，其特征在于：所述释放件(400)包括圆筒段(410)和锥台段(420)，所述圆筒段(410)设置有第一释放孔(411)，所述锥台段(420)设置有第二释放孔(421)，所述第一释放孔(411)与所述第二释放孔(421)交错布置。

3.根据权利要求2所述的燃烧器，其特征在于：所述锥台段(420)的圆锥锥角(A)为100°～160°。

4.根据权利要求2所述的燃烧器，其特征在于：所述第一释放孔(411)的数量为4～12个，所述第二释放孔(421)的数量在6～12个，所述第一释放孔(411)的孔径与所述圆筒段(410)的直径的比值为0.15～0.4，所述第二释放孔(421)的孔径与所述第一释放孔(411)的孔径的比值为0.5～0.9。

5.根据权利要求2所述的燃烧器，其特征在于：所述整流件(300)包括第一整流段(310)和第二整流段(320)，所述第一整流段(310)对接所述第二管件(200)，所述第一整流段(310)围设于所述圆筒段(410)外，所述锥台段(420)位于所述第二整流段(320)，所述第二整流段(320)的内部空间沿所述第一管件(100)的轴向方向呈渐扩结构。

6.根据权利要求5所述的燃烧器，其特征在于：所述第二整流段(320)的扩张角(B)为20°～40°。

7.根据权利要求5所述的燃烧器，其特征在于：所述第二整流段(320)沿轴向方向布置有多层将所述第一腔室(101)和所述第二腔室(301)连通的分配孔，所述分配孔包括若干个一级孔(321)、二级孔(322)以及三级孔(323)，所述一级孔(321)靠近所述第一整流段(310)，所述一级孔(321)占所述分配孔总开孔面积的10～20％，所述二级孔(322)占所述分配孔总开孔面积的5～15％，所述三级孔(323)占所述分配孔总开孔面积的65～85％。

8.根据权利要求7所述的燃烧器，其特征在于：所述一级孔(321)的孔径与所述第一整流段(310)的直径的比值为0.05～0.2，所述二级孔(322)的孔径与所述第一整流段(310)的直径的比值为0.1～0.25，所述三级孔(323)的孔径与所述第一整流段(310)的直径的比值为0.1～0.35。

9.根据权利要求5所述的燃烧器，其特征在于：所述第一整流段(310)的直径与所述圆筒段(410)的直径的比值为1.5～2。

10.一种SOFC系统，其特征在于：包括权利要求1至9中任一所述的燃烧器。