CN116254131B - 一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法 - Google Patents
一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116254131B CN116254131B CN202310020798.5A CN202310020798A CN116254131B CN 116254131 B CN116254131 B CN 116254131B CN 202310020798 A CN202310020798 A CN 202310020798A CN 116254131 B CN116254131 B CN 116254131B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- channel
- burning
- furnace tube
- furnace
- outlet temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 18
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 18
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 45
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 61
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 61
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 claims 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 claims 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 30
- 239000000376 reactant Substances 0.000 abstract description 18
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 12
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 11
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 abstract description 6
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 abstract description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 abstract description 3
- 238000004886 process control Methods 0.000 abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000004952 furnace firing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
本发明公开了一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法，属石油化工轻烃裂解制乙烯领域，其方法采用轻烃裂解装置中稀释蒸汽(DS)和烧焦空气(DA)作为烧焦反应原料，采用时间梯度和炉管出口温度(COT)温升梯度相结合的方法，根据化学反应平衡原理，控制烧焦反应速率。该烧焦工艺控制方法中原料在轻烃裂解装置中廉价、易得，充分利用化学平衡原理，通过改变反应温度、反应物浓度、反应物分压方式，有序可控进行烧焦。与传统烧焦工艺相比，该工艺控制不仅可控，还可以缩短烧焦时间，节省燃料气消耗，降低装置能耗，保证一次性烧焦成功，同时也避免出现炉管飞温和受热不均，造成炉管因焦层大量剥落堵塞炉管，主要应用于裂解炉烧焦方面。
Description
技术领域
本发明涉及一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法，属石油化工轻烃裂解制乙烯领域。
技术背景
轻烃裂解制乙烯装置绝大多数采用蒸汽热裂解方法，控制炉管出口温度(COT)在820℃至850℃，轻烃原料(乙烷、丙烷、丁烷等)在裂解炉辐射段炉管内发生C-C、C-H键断裂等生成乙烯、丙烯一次反应，同时也发生生焦、生碳缩合等二次反应。
不断生成的焦层贴附在炉管内壁，不仅增加炉管传热热阻，促使炉管表面温度(TMT)逐渐上升至设计温度，同时也不断发生渗碳，影响炉管使用寿命。所以裂解炉达到设计运行周期后，需要进行烧焦，利用蒸汽或者蒸汽－空气混合法，缓慢将炉管内部的焦层燃烧和剥离去除，使炉管恢复至运行初期状态。
与传统石脑油等裂解制乙烯装置相比，轻烃裂解制乙烯装置产生的焦，不仅附着炉管内壁能力强，质地坚硬，同时对反应温度比较敏感，对反应物浓度相对比较敏感。如果采用传统先增加炉管出口温度或者同时增加炉管出口温度和反应物浓度，均会导致烧焦反应不可控，甚至出现飞温，烧毁炉管，或者焦块大量剥落堵塞炉管。因此需要采用一种较为温和的烧焦工艺，不仅能有效控制反应速率，同时又可以缩短烧焦时间。
发明内容
在本发明中，提出了一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法，其方法采用轻烃裂解装置中易得廉价的稀释蒸汽(DS)和烧焦空气(DA)作为烧焦反应原料，采用时间梯度和炉管出口温度(COT)温升梯度相结合的方法，根据化学反应平衡原理，科学有效控制烧焦反应速率。优先在较低的炉管出口温度(COT)下，使用较长时间缓慢增加烧焦空气(DA)量，调整稀释蒸汽(DS)和烧焦空气(DA)配比。这样可以增加反应物浓度，有效控制炉管内部坚硬焦层与蒸汽、空气化学反应速率，也可以有效避免炉管出现过热损坏炉管，或者炉管内部焦层脱落不均，造成炉管堵塞。后续再缓慢增加烧焦空气(DA)量或者缓慢降低稀释蒸汽(DS)量，促使炉管内部坚硬焦层与蒸汽、空气持续发生化学反应，保证炉管横向和纵向受热均匀。最终调整稀释蒸汽(DS)和烧焦空气(DA)至一定比例后，通过增加燃料气方式，缓慢提高炉管出口温度(COT)，保证炉管内部坚硬焦层与蒸汽、空气进一步发生化学反应。最后在稳定炉管出口温度(COT)条件下，将稀释蒸汽(DS)和烧焦空气(DA)调整另一比例后，进行最终烧焦。该烧焦工艺控制方法中原料在轻烃裂解装置中廉价、易得，充分利用化学平衡原理，通过改变反应温度、反应物浓度、反应物分压方式，有序可控进行烧焦。与传统烧焦工艺相比，该工艺控制不仅可控，还可以缩短烧焦时间，节省燃料气消耗，降低装置能耗，保证一次性烧焦成功，同时也避免出现炉管飞温和受热不均，造成炉管因焦层大量剥落堵塞炉管。
本发明特征在于提出了一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法，其主要特征在于采用时间梯度和炉管出口温度(COT)温升梯度相结合的方法，在不同时间跨度和依次递增的炉管出口温度(COT)控制烧焦。
裂解炉开始前，调整至炉管出口温度(COT)至820℃-840℃，稀释蒸汽(DS)＝4000-4500kg/h/通道，烧焦空气(DA)＝0kg/h/通道状态。保持炉管出口温度(COT)＝820℃-840℃，可以缓慢、可控、有效诱发炉管内部坚硬焦层与蒸汽、空气发生化学反应，不会导致化学反应失控。稀释蒸汽(DS)＝4000-4500kg/h/通道，烧焦空气(DA)＝0kg/h/通道为烧焦初始状态，稀释蒸汽可以吹扫炉管内部残留的烃类，同时又可以将热量携带出系统。
裂解炉开始烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝820℃-840℃和稀释蒸汽(DS)4000-4500kg/h/通道恒定，8-12h内将烧焦空气(DA)逐渐提高至900-1000kg/h/通道状态。保持炉管出口温度和稀释蒸汽量不变，可以有效控制烧焦反应速率，同时移出系统热量。较长时间内逐渐提高烧焦空气量，可以通过化学平衡原理，增加反应物浓度，逐渐缓慢增加反应速率。
裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝820℃-840℃和稀释蒸汽(DS)4000-4500kg/h/通道，2-3h内将烧焦空气(DA)逐渐提高至1500-1800kg/h/通道状态。保持炉管出口温度和稀释蒸汽量不变，可以有效控制烧焦反应速率，同时移出系统热量。较短时间内逐渐提高烧焦空气量，可以通过化学平衡原理，增加反应物浓度，较快增加反应速率。
裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝820℃-840℃恒定，2-3h内将稀释蒸汽(DS)降低至2000-2700kg/h/通道，并将烧焦空气(DA)逐渐提高至2000-2700kg/h/通道状态。保持炉管出口温度，可以有效控制烧焦反应速率。通入稀释蒸汽，可以移出系统热量。较短时间内逐渐降低稀释蒸汽流量，提高烧焦空气量，可以通过化学平衡原理，增加反应物浓度和反应物分压，逐渐缓慢增加反应速率。
裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至830℃-850℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000-2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000-2700kg/h/通道状态。保持稀释蒸汽和烧焦空气一定，可以保持反应物浓度和分压不变，较短时间内提高炉管出口温度，可以通过化学平衡原理，增加反应温度，较快增加反应速率。
裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至840℃-860℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000-2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000-2700kg/h/通道状态。保持稀释蒸汽和烧焦空气一定，可以保持反应物浓度和分压不变，较短时间内再次提高炉管出口温度，可以通过化学平衡原理，增加反应温度，较快增加反应速率。
裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至850℃-870℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000-2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000-2700kg/h/通道状态。保持稀释蒸汽和烧焦空气一定，可以保持反应物浓度和分压不变，较短时间内进一步提高炉管出口温度，可以通过化学平衡原理，增加反应温度，较快增加反应速率。
裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至860℃-880℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000-2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000-2700kg/h/通道状态。保持稀释蒸汽和烧焦空气一定，可以保持反应物浓度和分压不变，较短时间内再次进一步提高炉管出口温度，可以通过化学平衡原理，增加反应温度，较快增加反应速率。
裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至870℃-890℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000-2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000-2700kg/h/通道状态。保持稀释蒸汽和烧焦空气一定，可以保持反应物浓度和分压不变，较短时间内再次提高炉管出口温度，可以通过化学平衡原理，增加反应温度，较快增加反应速率。
裂解炉烧焦末期，保持炉管出口温度(COT)＝870℃-890℃恒定，2-3h内将稀释蒸汽(DS)降低至900-1000kg/h/通道，并将烧焦空气(DA)逐渐提高至3000-4000kg/h/通道状态。保持炉管出口温度恒定，缓慢降低稀释蒸汽，缓慢增加烧焦空气，可以通过化学平衡原理，降低反应速率，接近烧焦结束。
裂解炉烧焦结束，4-6h内保持炉管出口温度(COT)＝870℃-890℃，稀释蒸汽(DS)＝900-1000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝3000-4000kg/h/通道状态。
该烧焦工艺控制方法中原料在轻烃裂解装置中廉价、易得，充分利用化学平衡原理，通过改变反应温度、反应物浓度、反应物分压方式，有序可控进行烧焦。与传统烧焦工艺相比，该工艺控制不仅可控，还可以缩短烧焦时间，节省燃料气消耗，降低装置能耗，保证一次性烧焦成功，同时也避免出现炉管飞温和受热不均，造成炉管因焦层大量剥落堵塞炉管。
附图说明
图1是用于一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法示意图。
图中：1烧焦初始状态；2增加烧焦空气(DA)状态a；3增加烧焦空气(DA)状态b；4降低稀释蒸汽(DS)和增加烧焦空气(DA)状态a；5炉管出口温度(COT)+10℃状态a；6炉管出口温度(COT)+10℃状态b；7炉管出口温度(COT)+10℃状态c；8炉管出口温度(COT)+10℃状态d；9炉管出口温度(COT)+10℃状态e；10降低稀释蒸汽(DS)和增加烧焦空气(DA)状态b；11烧焦末期状态。
具体实施方式
实例一：
裂解炉开始前，调整至炉管出口温度(COT)＝830℃，稀释蒸汽(DS)＝4300kg/h/通道，烧焦空气(DA)＝0kg/h/通道状态。
裂解炉开始烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝830℃和稀释蒸汽(DS)＝4300kg/h/通道恒定，12h内将烧焦空气(DA)逐渐提高至900kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝830℃和稀释蒸汽(DS)＝4300kg/h/通道恒定，3h内将烧焦空气(DA)逐渐提高至1800kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝830℃恒定，3h内将稀释蒸汽(DS)降低至2700kg/h/通道，并将烧焦空气(DA)逐渐提高至2700kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至840℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2700kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至850℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2700kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至860℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2700kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至870℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2700kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，3h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至880℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2700kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2700kg/h/通道状态。
裂解炉烧焦末期，保持炉管出口温度(COT)＝880℃恒定，3h内将稀释蒸汽(DS)降低至1000kg/h/通道，并将烧焦空气(DA)逐渐提高至4000kg/h/通道状态。
裂解炉烧焦结束，4h内保持炉管出口温度(COT)＝880℃，稀释蒸汽(DS)＝1000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝4000kg/h/通道状态。
实例二：
裂解炉开始前，调整至炉管出口温度(COT)＝820℃，稀释蒸汽(DS)＝4000kg/h/通道，烧焦空气(DA)＝0kg/h/通道状态。
裂解炉开始烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝820℃和稀释蒸汽(DS)＝4000kg/h/通道恒定，10h内将烧焦空气(DA)逐渐提高至1000kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝820℃和稀释蒸汽(DS)＝4000kg/h/通道恒定，2h内将烧焦空气(DA)逐渐提高至1500kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度(COT)＝820℃恒定，2h内将稀释蒸汽(DS)降低至2000kg/h/通道，并将烧焦空气(DA)逐渐提高至2000kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，2h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至830℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，2h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至840℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，2h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至850℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，2h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至860℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000kg/h/通道状态。
裂解炉继续烧焦，2h内将炉管出口温度(COT)缓慢提高至870℃，保持稀释蒸汽(DS)＝2000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝2000kg/h/通道状态。
裂解炉烧焦末期，保持炉管出口温度(COT)＝870℃恒定，2h内将稀释蒸汽(DS)降低至1000kg/h/通道，并将烧焦空气(DA)逐渐提高至3000kg/h/通道状态。
裂解炉烧焦结束，4h内保持炉管出口温度(COT)＝870℃，稀释蒸汽(DS)＝1000kg/h/通道和烧焦空气(DA)＝3000kg/h/通道状态。
现有烧焦技术主要先将COT升至目标温度，随后在慢慢增加DA量和降至DS量，这样势必会增加燃料气消耗等能源投入。
表1现有烧焦工艺、实例一、实例二烧焦工艺和费用汇总表
经过对比发现，本发明的烧焦工艺明显比现有烧焦工艺更节能，现有烧焦工艺烧焦时间为40小时，烧焦总费用为50万元。实例一烧焦工艺烧焦时间为40小时，烧焦总费用为22万元；实例二烧焦工艺烧焦时间为30小时，烧焦总费用为15万元。可见采用本发明的工艺进行烧焦，单次烧焦至少节约28万元-35万元，一年按照40次烧焦计算，累计可以节约1120万元-1400万元。
尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。
Claims (1)
1.一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤一：裂解炉开始前，调整至炉管出口温度COT=820℃-840℃，稀释蒸汽=4000-4500kg/h/通道，烧焦空气=0kg/h/通道状态，保持炉管出口温度COT=820℃-840℃；
步骤二：裂解炉开始烧焦，保持炉管出口温度COT=820℃-840℃，稀释蒸汽=4000-4500kg/h/通道恒定，8-12h内将烧焦空气逐渐提高至900-1000kg/h/通道状态；
步骤三：裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度COT=820℃-840℃，稀释蒸汽=4000-4500kg/h/通道恒定，2-3h内将烧焦空气逐渐提高至1500-1800kg/h/通道状态；
步骤四：裂解炉继续烧焦，保持炉管出口温度COT=820℃-840℃恒定，2-3h内将稀释蒸汽降低至2000-2700kg/h/通道，并将烧焦空气逐渐提高至2000-2700kg/h/通道状态；
步骤五：裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度COT缓慢提高至830℃-850℃，保持稀释蒸汽=2000-2700kg/h/通道恒定，烧焦空气=2000-2700kg/h/通道恒定；
步骤六：裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度COT缓慢提高至840℃-860℃，保持稀释蒸汽DS=2000-2700kg/h/通道恒定，烧焦空气=2000-2700kg/h/通道恒定；
步骤七：裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度COT缓慢提高至850℃-870℃，保持稀释蒸汽=2000-2700kg/h/通道恒定，烧焦空气=2000-2700kg/h/通道恒定；
步骤八：裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度COT缓慢提高至860℃-880℃，保持稀释蒸汽=2000-2700kg/h/通道恒定，烧焦空气=2000-2700kg/h/通道恒定；
步骤九：裂解炉继续烧焦，2-3h内将炉管出口温度COT缓慢提高至870℃-890℃，稀释蒸汽=2000-2700kg/h/通道恒定，烧焦空气=2000-2700kg/h/通道恒定；
步骤十：裂解炉烧焦末期，保持炉管出口温度COT=870℃-890℃恒定，2-3h内将稀释蒸汽降低至900-1000kg/h/通道，并将烧焦空气逐渐提高至3000-4000kg/h/通道状态；
步骤十一：裂解炉烧焦结束，4-6h内保持炉管出口温度COT=870℃-890℃，稀释蒸汽=900-1000kg/h/通道恒定，烧焦空气=3000-4000kg/h/通道恒定。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310020798.5A CN116254131B (zh) | 2023-01-06 | 2023-01-06 | 一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310020798.5A CN116254131B (zh) | 2023-01-06 | 2023-01-06 | 一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN116254131A CN116254131A (zh) | 2023-06-13 |
| CN116254131B true CN116254131B (zh) | 2024-07-02 |
Family
ID=86678651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202310020798.5A Active CN116254131B (zh) | 2023-01-06 | 2023-01-06 | 一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN116254131B (zh) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BRPI0810742A2 (pt) * | 2007-05-07 | 2014-10-21 | Lummus Technology Inc | Método de descoqueificação de serpentina de forno radiante de etileno. |
| CN101372630A (zh) * | 2007-08-23 | 2009-02-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种管式裂解炉在线清焦的方法 |
| CN101423453A (zh) * | 2007-10-31 | 2009-05-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种加快工业裂解炉在线烧焦的控制方法 |
-
2023
- 2023-01-06 CN CN202310020798.5A patent/CN116254131B/zh active Active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 裂解炉快速烧焦技术在茂名石化的工业应用;肖君佳等;乙烯工业;20170625;第29卷(第02期);第56-57页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN116254131A (zh) | 2023-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7718052B2 (en) | Hydrocarbon cracking in a multi-zone cracking furnace | |
| JP4387301B2 (ja) | 水置換による炭化水素原料分解処理 | |
| JP4602546B2 (ja) | 無炎燃焼器プロセスヒーター | |
| US7977524B2 (en) | Process for decoking a furnace for cracking a hydrocarbon feed | |
| CN1243643C (zh) | 用来热解烃的热解加热器和其操作方法 | |
| KR20220088691A (ko) | 분해로 시스템 및 그의 탄화수소 공급원료를 분해하기 위한 방법 | |
| WO2011032354A1 (zh) | 一种外燃内热式煤干馏炉 | |
| CN116254131B (zh) | 一种轻烃裂解装置中烧焦工艺控制方法 | |
| CA1117985A (en) | Process for the production of olefins | |
| CN1009833B (zh) | 可弹性进料的热解工艺 | |
| US2875148A (en) | Regenerative hydrocarbon cracking process in series | |
| KR101857885B1 (ko) | 파이어 히터 | |
| USRE24315E (en) | Process for the manufacture of carbon black | |
| US2866836A (en) | Process and apparatus for conversion of hydrocarbons | |
| US2983771A (en) | Conversion of hydrocarbons | |
| RU2497930C1 (ru) | Способ пиролиза углеводородного сырья | |
| US2792437A (en) | Regenerative furnace and conversion of hydrocarbons therein to acetylene and ethylene | |
| US20230013408A1 (en) | Steam Cracking with Supplemental Electrical Heating | |
| EP0859039A1 (en) | Carbonization of wood | |
| EP4386067A1 (en) | Heat integration in an olefins production process using an electrically heated gas in a steam cracker furnace | |
| SU1278356A1 (ru) | Трубчата печь пиролиза углеводородов | |
| WO1998054273A1 (en) | Method and apparatus for heating a rotary kiln designed for gasification and pyrolysis of organic material | |
| JPS6281330A (ja) | 炭化水素の熱分解方法 | |
| CN102408907B (zh) | 一种利用裂解余热的加热方法及其设备 | |
| KR20200123883A (ko) | 파이어 히터 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant |