CN116075629A - 喷嘴部件、可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构、可变容量型涡轮增压器以及喷嘴部件的制造方法 - Google Patents

Abstract

本公开的至少一个实施方式的喷嘴部件是可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件。喷嘴部件由铁基合金构成。在将喷嘴部件的碳含量和氮含量的合计值设为A质量％，将钨含量的0.5倍和钼含量的合计值设为B质量％的情况下，满足以下式：6.6×A+B≥8.0所表示的关系式。合计值B的值为1.5质量％以上。

Description

喷嘴部件、可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构、可变容量型涡轮增压器以及喷嘴部件的制造方法

技术领域

本公开涉及一种喷嘴部件、可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构、可变容量型涡轮增压器以及喷嘴部件的制造方法。

背景技术

在带增压器的内燃机中，为了使来自内燃机的废气流量与成为增压器的最佳工作条件的气体流量匹配，近年来多使用使从涡旋状的涡旋通路输送到涡轮的废气的流路面积根据内燃机的运转状态而可变的可变容量型排气涡轮增压器。

在可变容量型排气涡轮增压器中，设置有用于将来自致动器的驱动力经由连杆部传递到喷嘴叶片、使该喷嘴叶片的叶片角变化的可变喷嘴机构。

在这样的可变喷嘴机构中，由于驱动喷嘴叶片的驱动部件具有滑动部，因此存在滑动部的磨损等问题。

例如，在专利文献1所记载的可变喷嘴机构中，通过对相互接触的部件的形状钻研来抑制磨损(参照专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：(日本)特许第4875602号公报

发明内容

发明要解决的课题

不仅在例如专利文献1所记载的可变喷嘴机构那样的形状方面下功夫，还要求提高可变喷嘴机构的材料自身在高温环境下的耐磨损性。

鉴于上述情况，本公开的至少一个实施方式的目的在于，提高在可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件在高温环境下的耐磨损性。

用于解决问题的方案

(1)本公开的至少一个实施方式的喷嘴部件是可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件，

所述喷嘴部件由铁基合金构成，

在将碳含量和氮含量的合计值设为A质量％，

将钨含量的0.5倍和钼含量的合计值设为B质量％的情况下，

满足以下式：

6.6×A+B≥8.0

所表示的关系式，

所述合计值B的值为1.5质量％以上。

(2)本公开的至少一个实施方式的可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构具备：

第一部件；

第二部件，其能够与所述第一部件滑动；

所述第一部件是上述(1)的喷嘴部件。

(3)本公开的至少一个实施方式的可变容量型涡轮增压器具备上述(2)的可变喷嘴机构。

(4)本公开的至少一个实施方式的喷嘴部件的制造方法是可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件的制造方法，该喷嘴部件的制造方法具备

通过铸造或通过加工板材来形成上述(1)所记载的喷嘴部件的工序。

发明效果

根据本公开的至少一个实施方式，能够在可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件在高温环境下的耐磨损性。

附图说明

图1是一个实施方式的可变容量型涡轮增压器的剖视图。

图2是图1的B-B剖视图。

图3是图2的A-A剖视图。

图4A是表示铁基合金在高温环境下的耐磨损试验的结果的曲线图。

图4B是表示铁基合金在高温环境下的耐磨损试验的结果的曲线图。

图4C是表示铁基合金在高温环境下的耐磨损试验的结果的曲线图。

图4D是表示铁基合金在高温环境下的耐磨损试验的结果的曲线图。

图5是表示铁基合金在高温环境下的耐磨损试验的结果的表。

图6A是通过铸造来制造几个实施方式的喷嘴部件的情况的流程图。

图6B是由轧制材料等板材来制造几个实施方式的喷嘴部件的情况的流程图。

具体实施方式

以下，参照附图对本公开的几个实施方式进行说明。但是，作为实施方式记载的或附图所示的构成部件的尺寸、材质、形状、其相对配置等并不是将本公开的范围限定于此的意思，只不过是说明例。

例如，表示在“某一方向上”、“沿着某一方向”、“平行”、“正交”、“中心”、“同心”或“同轴”等相对或绝对的配置的表达不仅严密地表示这样的配置，还表示带有公差、或者能够获得相同功能的程度的角度或距离而相对地位移的状态。

例如，表示“相同”、“相等”以及“均质”等事物为相等的状态的表达不仅表示严格相等的状态，还表示存在公差、或者能够获得相同功能的程度的差的状态。

例如，表示四边形状或圆筒形状等形状的表达不仅表示几何学上严格意义上的四边形状或圆筒形状等形状，还表示在能够获得相同效果的范围内，包含凹凸部或倒角部等的形状。

另一方面，“具备”、“配备”、“具有”、“包括”或“有”一个构成要素这样的表达并不是排除其他构成要素的存在的排他性的表达。

(可变容量型涡轮增压器的整体结构)

图1是一个实施方式的可变容量型涡轮增压器的剖视图。图2是图1的B-B剖视图。图3是图2的A-A剖视图。首先，基于图1～图3，对一个实施方式的可变容量型涡轮增压器1的可变喷嘴机构10的基本结构进行说明。

如图1所示，一个实施方式的可变容量型涡轮增压器1中，容纳涡轮转子12的涡轮外壳16和容纳轴承22的轴承外壳18例如通过螺栓等紧固，该轴承22可旋转地支承涡轮转子12的旋转轴12a。另外，虽未图示，但在隔着轴承外壳18的涡轮外壳16的相反侧，容纳与旋转轴12a连结的压缩机转子的压缩机外壳与轴承外壳18连结。

在涡轮外壳16的外周侧，形成有与未图示的排气歧管连通、供从发动机排出的废气流动的涡旋状的废气通路20。另外，在涡旋状的废气通路20与涡轮转子12之间，配置有控制作用于涡轮转子12的废气的流动的可变喷嘴机构10。

(可变喷嘴机构10)

如图1所示，一个实施方式的可变喷嘴机构10在夹在涡轮机外壳16以及轴承外壳18之间的状态下，通过螺栓等将喷嘴安装部2紧固在轴承外壳18，从而固定在轴承外壳18。另外，如图3所示可变喷嘴机构10在喷嘴安装部2的一面2a连结有柱状部件的喷嘴支承件6的一端。另外，在喷嘴支承件6的另一端连结有喷嘴板4的一面4a。该喷嘴支承件6来说在俯视图中在喷嘴安装部2的一面2a以及喷嘴板4的一面4a呈周状地连结有多个。由此，喷嘴板4被支承为从喷嘴安装部2的一面2a分离。

另外，如图2以及图3所示，在喷嘴安装部2的另一面2b能够旋转地配置有形成为圆盘状的驱动环5。而且，在驱动环5连结有多个杆板3的一端侧。具体而言，在驱动环5的外周缘沿周向形成有多个槽部5a，设置在杆板3的一端侧的连结轴部3a与槽部5a卡合。需要说明的是，连结轴部3a可以是在杆板3的一端侧向喷嘴安装部2侧突出的突部，也可以是安装在杆板3的一端侧的轴状的部件。

杆板3的另一端侧与喷嘴叶片部件8连结。具体而言，喷嘴叶片部件8具有控制排出气体的流动的喷嘴叶片(叶片部)8a、和与喷嘴叶片8a一体地形成的喷嘴轴8b。即，在喷嘴叶片部件8中，在喷嘴轴8b的一端形成有喷嘴叶片8a。喷嘴轴8b的另一端与杆板3的另一端侧连接。

喷嘴叶片部件8的喷嘴轴8b能够转动地插入贯通喷嘴安装部2的贯通孔2c。

杆板3沿着驱动环5的圆周方向与喷嘴叶片部件8同数配置。

在以下的说明中，将构成可变喷嘴机构10的上述的各部件也称为喷嘴部件P。

这样构成的一个实施方式的可变喷嘴机构10构成为，通过驱动环5以可变喷嘴机构10的中心轴线10a为中心旋转，各杆板3旋转，喷嘴叶片8a的叶片角变化。

当驱动环5以可变喷嘴机构10的中心轴线10a为中心旋转时，例如，在喷嘴轴8b的外周面8s与喷嘴安装部2的贯通孔2c的内周面2s之间产生相对滑动，例如，在杆板3的一端侧设置的连结轴部3a的外周面3s与驱动环5的槽部5a的内周面5s之间产生相对滑动。

在具备这样构成的一个实施方式的可变喷嘴机构10的可变容量型涡轮增压器1中，流经涡旋状的废气通路20的废气如图1的箭头f所示，流入喷嘴安装部2和喷嘴板4之间，由喷嘴叶片8a控制流动方向，流向涡轮外壳16的中心部。而且，在作用于涡轮转子12之后，从排气出口24排出到外部。

如上所述，如一个实施方式的可变喷嘴机构10那样，在可变喷嘴机构中，由于存在可变容量型涡轮增压器在运转中滑动的部位，因此存在磨损等问题。另外，铁基合金通常比耐热镍基合金便宜，因此，从抑制制造成本观点出发，在可变喷嘴机构中，优选比耐热镍基合金更多地使用铁基合金。但是，在存在废气的温度比柴油发动机高的倾向的汽油发动机中使用可变容量型涡轮增压器的情况下，从高温环境下的耐磨损性和防止固着的观点出发，大多情况下不得不使用比铁基合金更昂贵的耐热镍基合金等。但是，希望通过比较廉价的材料即铁基合金构成喷嘴部件。

例如，在铁基合金中，为了提高硬度以及提高耐磨损性，可以考虑添加碳或氮。但是，碳和氮虽然使材料的硬度提高，但由于是轻元素，因此在可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件所暴露的、例如700度以上的高温环境下比较容易扩散。因此，存在即使在铁基合金中添加碳或氮，也不能达到期望的硬度提高的情况。另外，存在由于添加碳或氮，而与铁基合金中的其他元素结合变得过硬而变脆的情况。因此，希望不依赖于碳或氮地提高高温环境下的铁基合金的耐磨损性。

因此，通过在铁基合金中不仅添加碳和氮，而且在铁基合金中添加钼和钨，来提高高温环境下的耐磨损性。钼或钨不像碳或氮等那样容易与铁基合金中的其他元素结合，因此是稳定的，即使在高温环境下，与碳或氮等相比也难以扩散。

发明人等进行了深入研究，结果判明，在由铁基合金构成一个实施方式的可变喷嘴机构10的喷嘴部件P的情况下，通过设为满足以下条件的组成，能够确保作为喷嘴部件P的高温环境下的耐磨损性。

具体而言，在将铁基合金中的碳含量和氮含量的合计值设为A质量％，将钨含量的0.5倍和钼含量的合计值设为B质量％的情况下，

满足以下式(1)：

6.6×A+B≥8.0……(1)

所表示的关系式，通过将合计值B的值设为1.5质量％以上，可以得到高温环境下的耐磨损性优异的铁基合金。

因此，通过由这样的铁基合金构成喷嘴部件P，能够提高高温环境下的耐磨损性。

图4A至图4D是表示铁基合金在高温环境下的耐磨损试验的结果的曲线图。图5是表示铁基合金在高温环境下的耐磨损试验的结果的表。需要说明的是，在图4A中，表示图5中的试验片No.1-1至1-9的结果。在图4B中，表示图5中的试验片No.2-1至2-2的结果。在图4C中，表示图5中的试验片No.3-1至3-5的结果。在图4D中，表示图5中的试验片No.4-1至4-5的结果。

在图5所示的试验结果中，比磨损量是将试验片No.4-3的磨损量设为1的情况下的相对值。

在图4A至图4D中，图5所示的试验结果的比磨损量用圆形的图形表示。该图形的面积与比磨损量的平方根成比例。

图4A至图4D中的曲线图线L是将在上述式(1)中表示的关系式中的不等号置换为等号的情况的曲线图线。在图4A至图4D中，曲线图线以及比曲线图线更靠右侧的区域是满足在上述式(1)中表示的关系式的区域。

图5所示的试验结果所示的耐磨损试验是以环盘(ring on disk)方式实施的。将图5所示的材料组合的一方作为环型试验片，另一方作为盘型试验片，在使盘型试验片与环型试验片抵接的状态下，将环型试验片的抵接面附近温度加热至试验温度，然后利用试验载荷将环型试验片按压至盘型试验片上，使盘型试验片以试验转速向一个方向旋转。

各试验片的试验条件如下所述。

对于试验片No.1-1至1-9，对象材料为某铁基合金(设为铁基合金X)，试验载荷为264(N)，转速为4.1(rpm)，试验温度为780(℃)。

对于试验片No.2-1以及2-2，对象材料为与铁基合金X的组成不同的铁基合金(设为铁基合金Y)，试验载荷为88(N)，转速为27.3(rpm)，试验温度为850(℃)。

对于试验片No.3-1至3-5，对象材料为某镍基合金(设为镍基合金X)，试验载荷为264(N)，转速为4.1(rpm)，试验温度为780(℃)。

对于试验片No.4-1至4-5，对象材料为与镍基合金X的组成不同的镍基合金(设为镍基合金Y)，试验载荷为88(N)，转速为27.3(rpm)，试验温度为850(℃)。

需要说明的是，各试验片的磨损量(比磨损量)根据对象材料的不同等试验条件的不同而不同，因此在图4A至图4D中，将图5所示的试验结果分别按照各试验条件分开表示。

从图4A至图4D可知，不满足在上述式(1)中表示的关系式、即合计值A和合计值B存在于比曲线图线L更靠左侧的区域的试验片，比存在于比曲线图线L更靠右侧的区域的试验片的比磨损量小。

(关于各元素的作用)

以下，对铁基合金中的各元素的作用进行说明。

(碳C)

碳在铁基合金中具有通过固溶、相变点的变化、化合物的形成来提高铁基合金的强度的效果。

(氮N)

氮除了具有与碳同样的效果之外，根据条件还具有铁基合金的耐腐蚀性提高的效果，但与碳相比，在添加时需要追加的工序。

(钼Mo)

钼通过碳化物的形成来提高铁基合金的强度，除此之外，在高温环境下产生氧化物而有助于耐磨损性的提高。

(钨W)

钨具有与钼同样的效果。

(铬Cr)

铬通过氧化形成钝态而提高铁基合金的耐腐蚀性。

(镍Ni)

镍具有使铁基合金的粘性和强度提高的效果。另外，镍具有提高铁基合金的耐腐蚀性和耐热性的效果。

(铜Cu)

铜具有使铁基合金的耐腐蚀性提高的效果。另外，通过使加工硬化难以发生，而使铁基合金的冲压性提高。需要说明的是，铜在高温下由于硬度的减少而成为铁基合金的耐磨损性降低的主要原因。

需要说明的是，在几个实施方式的喷嘴部件P中，也可以适当含有硫S、锰Mn、铌Nb以及硅Si等元素。另外，在几个实施方式的喷嘴部件P中，也可以含有所谓的不可避免的杂质。

(关于钼含量以及合计值B的上限值)

如上所述，钼以及钨具有提高铁基合金的强度以及耐磨损性的效果。但是，过量的钼或钨的添加有可能使喷嘴部件P变得过硬而变脆。由于钼以及钨是比较昂贵的金属元素，因此从制造成本方面考虑，希望抑制其添加量。

发明人们进行了深入研究，结果判明，通过使钼含量为5.0质量％以下，能够抑制脆化。另外，判明通过使钨含量的0.5倍和钼含量的合计值B为6.0质量％以下，能够抑制脆化，

因此，在几个实施方式的喷嘴部件P中，可以使钼含量为5.0质量％以下。另外，在几个实施方式的喷嘴部件P中，可以使钨含量的0.5倍和钼含量的合计值B为6.0质量％以下。由此，能够抑制喷嘴部件P的脆化。

另外，发明人们进行了深入研究，结果判明，通过抑制钼的过量添加，可以提高400℃附近的中温区域的铁基合金的耐磨损性。因此，从确保400℃附近的中温区域的喷嘴部件P的耐磨损性的观点来看，也可以使钼含量为2.5质量％以下。

(关于铜的添加量)

如上所述，铜具有使铁基合金的耐腐蚀性和冲压性提高的效果。

但是，如果在铁基合金中过量地添加铜，则由于高温硬度的减少而成为耐磨损性降低的主要原因。因此，为了得到高温耐磨损性，优选喷嘴部件P中的铜含量为0.0质量％以上且小于3.0质量％。

由此，能够抑制喷嘴部件P在高温环境下的耐磨损性的降低。

(关于碳的添加量)

如上所述，碳具有通过固溶或化合物的形成来提高铁基合金的硬度的效果，通过提高硬度也能够期待耐磨损性的提高。但是，在不锈钢等通过铬确保耐腐蚀性的材料中，碳在高温下形成碳化铬而材料中的金属铬浓度减少，造成耐腐蚀性的降低。因此，在高温环境下使用的材料中并不希望仅通过添加碳来实现耐磨损性的提高。

因此，在几个实施方式的喷嘴部件P中，喷嘴部件P中的碳含量可以为0.0质量％以上2.0质量％以下。

如上所述，通过使铁基合金的组成满足在上述式(1)中表示的关系式，且使合计值B的值为1.5质量％以上，确保钼以及钨的添加量，使碳含量为0.0质量％以上2.0质量％以下，由此能够抑制如上所述的耐腐蚀性的降低，并且提高喷嘴部件P在高温环境下的耐磨损性。

需要说明的是，在几个实施方式的喷嘴部件P中，也可以不必构成为在喷嘴部件P的全部区域中组成满足在上述式(1)中表示的关系式，且合计值B的值为1.5质量％以上。例如，也可以构成，在喷嘴部件P中，至少在与其他部件之间产生相对滑动的区域的表面附近，组成满足在上述式(1)中表示的关系式，且合计值B的值为1.5质量％以上。

即，几个实施方式的喷嘴部件P也可以包括第一区域R1和第二区域R2。在此，第一区域R1是覆盖喷嘴部件P的表面S的至少一部分的、表面S与距表面S的深度为20μm以上150μm以下的位置之间的区域，是组成满足在上述式(1)中表示的关系式且合计值B的值为1.5质量％以上的区域。第二区域R2是与第一区域R1是喷嘴部件P的位置以及组成不同的区域。

作为一例，例如，如果喷嘴部件P是喷嘴安装部2，则第一区域R1可以是贯通孔2c的内周面2s与距内周面2s的深度为20μm以上150μm以下的位置之间的区域。而且，第二区域例如可以是包含距内周面2s的深度超过150μm的位置的区域。

例如，在铁基合金制的喷嘴部件P中，对于其组成来说，即使在合计值B的值为1.5质量％以上，但由于碳和氮的含量少而不满足在上述式(1)中表示的关系式的情况下，也能够通过对喷嘴部件P实施渗碳处理或氮化处理、或渗碳和氮化的组合处理等，增加喷嘴部件P的表面附近的区域的碳含量或氮含量，使该区域的组成满足在上述式(1)中表示的关系式。由此，能够确保该区域、即第一区域R1在高温环境下的耐磨损性。

需要说明的是，如果第一区域R1的厚度小于20μm，则例如存在异物与喷嘴部件P碰撞等而损伤喷嘴零件P的表面时，比第一区域R1更靠下的区域(第二区域R2)露出的可能。因此，第一区域R1的厚度优选为20μm以上。另外，从耐磨损性的方面和上述那样喷嘴部件P的表面损伤的方面等来看，第一区域R1的厚度越厚越好，但如果第一区域R1的厚度变厚，则渗碳处理和氮化处理等的处理成本(金额以及时间)增加。因此，第一区域R1的厚度可以为150μm以下。

由此，能够提高喷嘴部件在高温环境下的耐磨损性。

例如，作为一例如上所述，在几个实施方式中，喷嘴部件P可以是喷嘴安装部2。

在一个实施方式的可变容量型涡轮增压器1的可变喷嘴机构10中，喷嘴叶片部件8的喷嘴轴8b能够转动地插入贯通喷嘴安装部2的贯通孔2c，在可变容量型涡轮增压器1的工作中，喷嘴轴8b的外周面8s和贯通孔2c的内周面2s滑动。

如果几个实施方式的喷嘴部件P是喷嘴安装部2，即如果通过具有上述的组成的铁基合金构成喷嘴安装部2，则能够提高喷嘴安装部2的贯通孔2c在高温环境下的耐磨损性，因此能够抑制喷嘴叶片8a的叶片角的控制精度的降低。

一个实施方式的可变容量型涡轮增压器1的可变喷嘴机构10具备第一部件P1和能够与第一部件P1滑动的第二部件P2。第一部件P1是通过具有上述的组成的铁基合金构成的喷嘴部件P。

由此，能够提高第一部件在高温环境下的耐磨损性。

在此，第一部件P1以及第二部件P2是相互滑动的部件。

如上所述，例如，在喷嘴轴8b的外周面8s与喷嘴安装部2的贯通孔2c的内周面2s之间产生相对滑动。因此，在一个实施方式的可变喷嘴机构10中，例如如果第一部件P1是喷嘴安装部2，则第二部件P2也可以是喷嘴叶片部件8。相反，例如如果第一部件P1是喷嘴叶片部件8，则第二部件P2也可以是喷嘴安装部2。

另外，如上所述，例如，在设置于杆板3的一端侧的连结轴部3a的外周面3s与驱动环5的槽部5a的内周面5s之间产生相对滑动。因此，在一个实施方式的可变喷嘴机构10中，例如如果第一部件P1是杆板3，则第二部件P2也可以是驱动环5。相反，例如如果第一部件P1是驱动环5，则第二部件P2也可以是杆板3。

需要说明的是，第二部件P2也可以由铁基合金构成。而且，第二部件P2的组成也可以满足在上述式(1)中表示的关系式，且合计值B的值为1.5质量％以上。

另外，第二部件P2也可以由镍基合金构成。

由此，能够提高第二部件P2在高温环境下的耐磨损性。

需要说明的是，通过由铁基合金构成第二部件P2，与由镍基合金等耐热合金构成第二部件P2的情况相比，能够抑制第二部件P2的制造成本。

另外，即使第二部件P2由镍基合金构成，如果第一部件P1为铁基合金，与第一部件P1也由镍基合金等耐热合金构成的情况相比，能够抑制第一部件P1的制造成本。

一个实施方式的可变容量型涡轮增压器1具备一个实施方式的可变喷嘴机构10，因此能够提高可变容量型涡轮增压器1的耐久性。

(喷嘴部件的制造方法)

关于几个实施方式的喷嘴部件P，对其制造方法进行说明。

图6A是通过铸造来制造几个实施方式的喷嘴部件P的情况的流程图。

图6B是由轧制材料等板材来制造几个实施方式的喷嘴部件P的情况的流程图。

如图6A所示，一个实施方式的喷嘴部件P的制造方法具备铸造工序S10A，该铸造工序S10A通过使用具有上述的几个实施方式的组成的铁基合金进行铸造来形成喷嘴部件P。

需要说明的是，一个实施方式的喷嘴零件P的制造方法，也可以具备通过切削等对在铸造工序S10A中得到的铸造品(喷嘴零件P)进行精加工的精加工工序S20。

另外，如上所述，在需要实施渗碳处理或氮化处理的情况下，也可以对在铸造工序S10A中得到的铸造品(喷嘴部件P)、或经过精加工工序S20的铸造品(喷嘴部件P)进行渗碳处理或氮化处理等。即，一个实施方式的喷嘴部件P的制造方法也可以具备对在铸造工序S10A中得到的铸造品(喷嘴部件P)或经过精加工工序S20的铸造品(喷嘴部件P)进行渗碳处理或氮化处理等表面改性处理的表面改性处理工序S30。

如图6B所示，另一实施方式的喷嘴部件P的制造方法具备板材加工工序S10B，该材加工工序S10B由具有上述几个实施方式的组成的铁基合金制成的轧制材料等板材形成喷嘴部件P。

需要说明的是，对于另一实施方式的喷嘴零件P的制造方法来说，也可以具备对在板材加工工序S10B中得到的喷嘴部件P进行渗碳处理或氮化处理等表面改性处理的表面改性处理工序S30。

这样，几个实施方式的喷嘴部件P的制造方法是可变容量型涡轮增压器1的可变喷嘴机构10所包含的喷嘴部件P的制造方法，具备作为通过铸造或加工板材来形成喷嘴部件P的工序的、铸造工序S10A或板材加工工序S10B。

由此，与例如利用将金属粉末成型并烧结而成的烧结合金形成喷嘴部件P的情况相比，能够抑制喷嘴部件P的制造成本。另外，与例如利用烧结合金形成喷嘴部件P的情况相比，如果通过铸造或加工板材(轧制材料)形成喷嘴部件P，则容易使喷嘴部件P的组织致密，因此容易确保喷嘴部件P的强度，容易确保喷嘴部件P的耐久性。

需要说明的是，喷嘴部件P是否为铸造品，例如可以通过观察喷嘴部件P的截面的组织来判别是否确认到枝晶组织。即，如果通过观察喷嘴部件P的截面组织而确认到枝晶组织，则该喷嘴部件为铸造品。

另外，喷嘴部件P是否由轧制材料等板材形成，可以从例如通过观察喷嘴部件P的截面组织时的组织的形态和气孔率、气孔的存在形态等推断。

本公开不限定于上述的实施方式，还包括对上述实施方式施加了变形的方式、和将这些方式适当组合的方式。

上述各实施方式所记载的内容例如可以如以下这样理解。

(1)本公开的至少一个实施方式的喷嘴部件P是可变容量型涡轮增压器1的可变喷嘴机构10所包含的喷嘴部件P。喷嘴部件P由铁基合金构成。在将喷嘴部件P的碳含量和氮含量的合计值设为A质量％，将钨含量的0.5倍和钼含量的合计值设为B质量％的情况下，

满足以下式：

6.6×A+B≥8.0

所表示的关系式。

合计值B的值为1.5质量％以上。

根据上述(1)的结构，能够提高喷嘴部件P在高温环境下的耐磨损性。

(2)在几个实施方式中，在上述(1)的结构中，钼含量可以为5.0质量％以下。

根据上述(2)的结构，能够抑制喷嘴部件P的脆化。

(3)在几个实施方式中，根据上述(1)或(2)的结构，喷嘴部件P中的铜含量可以为0.0质量％以上且小于3.0质量％。

根据上述(3)的结构，能够抑制喷嘴部件P在高温环境下的耐磨损性的降低。

(4)在几个实施方式中，根据上述(1)至(3)的任一种结构，喷嘴部件P中的碳含量可以为0.0质量％以上2.0质量％以下。

根据上述(4)的结构，通过使铁基合金的组成满足以上关系式，且使合计值B的值为1.5质量％以上，在此基础上，使碳含量为0.0质量％以上2.0质量％以下，能够抑制耐腐蚀性的降低，并且提高喷嘴部件P在高温环境下的耐磨损性。

(5)在几个实施方式中，根据上述(1)至(4)的任一种结构，喷嘴部件P可以包括第一区域R1和第二区域R2。在此，第一区域R1是覆盖喷嘴部件P的表面S的至少一部分的、表面S与距表面S的深度为20μm以上150μm以下的位置之间的区域，是满足以上关系式且合计值B的值为1.5质量％以上的区域。第二区域R2是喷嘴部件P的位置以及组成与第一区域R1不同的区域。

根据上述(5)的结构，也能够提高喷嘴部件P在高温环境下的耐磨损性。

(6)在几个实施方式中，根据上述(1)至(5)的任一种结构，喷嘴部件P可以是喷嘴安装部2。

根据上述(6)的结构，由于能够提高喷嘴安装部2的贯通孔2c在高温环境下的耐磨损性，因此能够抑制喷嘴叶片8a的叶片角的控制精度的降低。

(7)本公开的至少一个实施方式的可变容量型涡轮增压器1的可变喷嘴机构10具备第一部件P1和能够与第一部件P1滑动的第二部件P2。第一部件P1是上述(1)至(6)的任一种结构的喷嘴部件P。

根据上述(7)的结构，能够提高第一部件P1在高温环境下的耐磨损性。

(8)在几个实施方式中，根据上述(7)的结构，第二部件P2也可以由铁基合金构成。而且，第二部件P2的组成可以满足以上关系式，且合计值B的值为1.5质量％以上。

根据上述(8)的结构，也能够提高第二部件P2在高温环境下的耐磨损性。

(9)在几个实施方式中，根据上述(7)的结构，第二部件P2也可以由镍基合金构成。

根据上述(9)的结构，也能够提高第二部件P2在高温环境下的耐磨损性。

(10)本公开的至少一个实施方式的可变容量型涡轮增压器1具备上述(7)至(9)中的任一种结构的可变喷嘴机构10。

根据上述(10)的结构，能够提高可变容量型涡轮增压器1的耐久性。

(11)本公开的至少一个实施方式的喷嘴部件的制造方法是可变容量型涡轮增压器1的可变喷嘴机构10所包含的喷嘴部件P的制造方法，具备通过铸造或加工板材来形成权利要求1所述的喷嘴部件P的工序(铸造工序S10A或板材加工工序S10B)。

根据以上(11)的方法，与例如用将金属粉末成型并烧结而成的烧结合金形成喷嘴部件P的情况相比，能够抑制喷嘴部件P的制造成本。另外，根据以上(11)的方法，与例如用烧结合金形成喷嘴部件P的情况相比，如果通过铸造或加工板材(轧制材料)来形成喷嘴部件P，则容易使喷嘴部件P的组织致密，因此容易确保喷嘴部件P的强度，容易确保喷嘴部件P的耐久性。

附图标记说明

1可变容量型涡轮增压器

2喷嘴安装部

3杆板

5驱动环

8喷嘴叶片部件

10可变喷嘴机构

P喷嘴部件

P1第一部件

P2第二部件

R1第一区域

R2第二区域

Claims (11)

1.一种喷嘴部件，该喷嘴部件是可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件，所述喷嘴部件的特征在于，

所述喷嘴部件由铁基合金构成，

在将碳含量和氮含量的合计值设为A质量％，

将钨含量的0.5倍和钼含量的合计值设为B质量％的情况下，

满足以下式：

6.6×A+B≥8.0

所表示的关系式，

所述合计值B的值为1.5质量％以上。

2.如权利要求1所述的喷嘴部件，其中，

钼含量为5.0质量％以下。

3.如权利要求1所述的喷嘴部件，其中，

所述喷嘴部件中的铜含量为0.0质量％以上且小于3.0质量％。

4.如权利要求1所述的喷嘴部件，其中，

所述喷嘴部件中的碳含量为0.0质量％以上2.0质量％以下。

5.如权利要求1所述的喷嘴部件，其中，

所述喷嘴部件包括：

第一区域，其是覆盖所述喷嘴部件的表面的至少一部分的、所述表面与距所述表面的深度为20μm以上150μm以下的位置之间的区域，满足所述关系式且所述合计值B的值为1.5质量％以上；

第二区域，其所述喷嘴部件的位置以及组成与所述第一区域不同。

6.如权利要求1所述的喷嘴部件，其中，

所述喷嘴部件是喷嘴安装部。

7.一种可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构，其特征在于，具备：

第一部件；

第二部件，其能够与所述第一部件滑动；

所述第一部件是如权利要求1所述的喷嘴部件。

8.如权利要求7所述的可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构，其中，

所述第二部件由铁基合金构成，

满足所述关系式，且所述合计值B的值为1.5质量％以上。

9.如权利要求7所述的可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构，其中，

所述第二部件由镍基合金构成。

10.一种可变容量型涡轮增压器，其特征在于，

具备如权利要求7所述的可变喷嘴机构。

11.一种喷嘴部件的制造方法，其是可变容量型涡轮增压器的可变喷嘴机构所包含的喷嘴部件的制造方法，所述喷嘴部件的制造方法的特征在于，

具备通过铸造或通过加工板材来形成如权利要求1所述的喷嘴部件的工序。

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