CN115991988B

CN115991988B - 一种石油开采酸化压裂液及其制备方法与应用

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Publication number: CN115991988B
Application number: CN202310286160.6A
Authority: CN
Inventors: 王鹏; 马超; 张华辉; 申伟伟; 李世培; 逯林; 隋广海
Original assignee: SHENGLI OIL FIELD FANGYUAN CHEMICAL INDUSTRY CO LTD
Current assignee: SHENGLI OIL FIELD FANGYUAN CHEMICAL INDUSTRY CO LTD
Priority date: 2023-03-23
Filing date: 2023-03-23
Publication date: 2023-05-16
Anticipated expiration: 2043-03-23
Also published as: CN115991988A

Abstract

本发明涉及石油开采压裂液技术领域，具体公开一种石油开采酸化压裂液及其制备方法与应用。其中：所述压裂液包括分开的A组分和B组分。所述A组分为固含量不高于12%的乳化沥青液。B组分包括：复合酸水溶液20~32重量份、氟化亚锡2.5~4.0重量份、乙二胺四乙酸2.2~3.5重量份、缓蚀剂1.5~3.3重量份、强化剂6.0~8.5重量份。其中：所述强化剂是由氟化亚锡粉末、粘接剂和氢氟酸形成的内核以及包覆在该内核外表面上的石蜡层组成。本发明的酸化压裂液不仅能够有效缓解金属离子形成的沉淀物造成采油通道二次堵塞的问题，提升酸化压裂液的渗透距离，进而提升采油率。

Description

一种石油开采酸化压裂液及其制备方法与应用

技术领域

本发明涉及石油开采压裂液技术领域，尤其涉及一种石油开采酸化压裂液及其制备方法与应用。

背景技术

公开该背景技术部分的信息仅仅旨在增加对本发明的总体背景的理解，而不必然被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已经成为本领域一般技术人员所公知的现有技术。

酸化压裂技术是首先采用高压压裂泵车向油藏地层中注入液体将地层压裂形成裂缝，然后注入酸性液相体系后依靠酸液的溶蚀作用把裂缝的壁面腐蚀成凹凸不平的表面，从而在停泵卸压后裂缝壁面不会完全闭合，形成供石油输出的通道，达到提高地层渗透性的目的，以便将油藏地层中的石油采出。在上述酸液对地层岩石进行溶蚀的过程中，地层岩石中的铁、钙、镁等金属进入酸液中后形成游离金属离子，随着酸液中氢离子的消耗带来的体系pH值的上升，这些金属离子逐渐形成低溶解性的沉淀物容易造成部分裂缝被重新堵塞，例如，在pH值上升到2.0以上时铁离子就开始形成沉淀。

为了克服上述问题，通常在酸性压裂液中加入柠檬酸或柠檬酸盐作为铁离子稳定剂，其能够和铁离子形成溶解性良好的络合物。然而，由于钙、镁离子的存在，尤其对一些碳酸盐含量较高的地层，在酸液的腐蚀下释放的大量游离钙、镁离子在消耗了铁离子稳定剂的同时形成柠檬酸钙、柠檬酸镁等低溶解性的物质，同样容易造成裂缝被堵塞，阻碍石油开采，影响石油采出率。另外，在酸性压裂液向地层裂缝中行进的过程中，其中的酸液容易被过度消耗，容易造成酸液渗透距离不足，即达到裂缝深处的酸液腐蚀能力已经较弱，停泵卸压后裂缝壁面容易再次闭合，无法形成有效的采油通道。

发明内容

鉴于此，本发明提供一种石油开采酸化压裂液及其制备方法与应用。该酸化压裂液不仅能够有效缓解金属离子形成的沉淀物造成采油通道二次堵塞的问题，而且能够降低酸化压裂液与裂缝壁面之间的反应烈度，提升酸化压裂液的渗透距离，进而提升采油率。为实现上述目的，本发明的技术方案如下所示。

首先，本发明公开一种石油开采酸化压裂液，包括分开的A组分和B组分，两者的重量份比为35~40：107~115。其中，所述A组分为固含量不高于12%的乳化沥青液。B组分包括：复合酸水溶液20~32重量份、氟化亚锡（SnF₂）2.5~4.0重量份、乙二胺四乙酸（C₁₀H₁₆N₂O₈）2.2~3.5重量份、缓蚀剂1.5~3.3重量份、强化剂6.0~8.5重量份。其中：所述强化剂是由SnF₂、粘接剂和氢氟酸形成的内核以及包覆在该内核外表面上的石蜡层组成。

在进一步的方案中，所述A组分为固含量在8~12%之间的乳化沥青液。

在进一步的方案中，所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成。其中，所述氢氟酸的质量浓度为4.5~8.0wt%，所述醋酸的质量浓度为16.0~18.5wt%。

在进一步的方案中，所述强化剂的制备方法包括如下步骤：

（1）将SnF₂粉末、粘接剂和氢氟酸混合均匀后造粒，即得所述内核。

（2）将熔融的石蜡液喷洒在滚动的所述内核表面形成包覆层，冷却后得到所述强化剂。

在进一步的方案中，所述（1）步骤中，SnF₂粉末、粘接剂和氢氟酸的重量份比为1.8~2.5份：0.4~1.0份：0.6~0.85份。可选地，所述氢氟酸的浓度为20~30wt%。所述粘接剂包括聚乙烯醇、羧甲基纤维素、羟乙基纤维素、环糊精等中的任意一种。

在进一步的方案中，所述（1）步骤中，内核的粒径可以根据实际需要选择，例如内核粒径分布在0.4~1.0mm之间。

在进一步的方案中，所述（2）步骤中，石蜡液与内核的重量份比为0.6~0.85：2.7~3.5。可选地，所述石蜡液的温度在55~70℃之间。

在进一步的方案中，所述B组分中还包括0.35~0.8重量份的助排剂。可选地，所述助排剂包括但不限于：氟碳类表面活性剂、硅氧烷类表面活性剂、脂肪醇聚醚的复配物等中的任一种。在采用所述酸化压裂液对裂缝处理完毕后，需要将剩余的压裂液返排，所述助排剂有利于促进压裂液的排出。

在进一步的方案中，所述缓蚀剂包括但不限于：曼尼希碱类、咪唑啉类等缓蚀剂中的任意一种。由于本发明的压裂液为酸性，加入缓释剂有助于防止对金属材质的设备、管道等的腐蚀破坏。

其次，本发明公开上述的石油开采酸化压裂液的制备方法，包括步骤：将所述B组分中的各原料混合后搅拌均匀即得B组分，然后将该B组分、所述A组分单独存放，即得AB型的所述酸化压裂液。

最后，本发明公开上述的石油开采酸化压裂液的应用，该应用的方式包括：先将所述A组分注入油藏地层被压裂后形成的裂缝中，完成后再注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，返排出所述压裂液，即可。

与现有技术相比，本发明至少具有以下方面的有益效果：

如上述背景技术中所述，在采用酸化压裂技术开采石油过程中，面临着溶解在酸化压裂液中的铁、钙、镁等离子形成的沉淀物造成地层中被压裂形成的裂缝二次堵塞以及酸化压裂液渗透距离不足等方面的问题。为此，本发明不再采用以柠檬酸或柠檬酸盐为铁离子稳定剂的压裂液体系，而是采用以乳化沥青液、SnF₂和乙二胺四乙酸形成的压裂液体系。当地层裂缝中的铁、钙、镁等在复合酸水溶液的溶蚀下进入压裂中形成自由离子后，所述SnF₂释放的Sn²⁺将三价的铁离子（Fe³⁺）转换为亚铁离子（Fe²⁺），形成的Sn⁴⁺和所述Fe²⁺在酸性压裂液中稳定性良好，需要在碱性环境中才能形成氢氧化物沉淀，有效缓解了Fe³⁺在环境pH>2即开始形成沉淀容易造成地层中裂缝堵塞的问题。而所述乙二胺四乙酸能够将进一步将所述Ca²⁺、Mg²⁺以及Fe²⁺络合后形成溶解性良好的络合物最后随压裂液返排出地层，再加上本发明的酸化压裂液体系中不含柠檬酸或柠檬酸盐，有效缓解了上述金属离子形成沉淀物对地层裂缝形成二次堵塞的问题。另外，通过所述复合酸中的氢氟酸还能够很好地抑制所述SnF₂的水解，为压裂液提供更多的Sn²⁺，降低Fe³⁺含量。

进一步地，本发明采用了以乳化沥青液为A组分的AB型压裂液，使用时先将所述A组分注入油藏地层被压裂后形成的裂缝中，使裂缝壁面上附着乳化沥青。在注入所述B组分后，其中的酸液对裂缝壁面进行溶蚀的同时，所述乳化沥青液在B液作用下破乳，进而紧密粘附在裂缝壁面上形成局部的沥青保护层减少酸液与裂缝的接触面积，防止酸液在浅层裂缝处被过度消耗导致压裂液渗透距离不足的问题，而保留下来的酸液可以进入裂缝深处对其进行溶蚀。随着所述B组分不断向裂缝深处行进，附着在裂缝壁面上的乳化沥青的破乳不断被激活启动形成裂缝壁面的保护层，这一过程中A、B两组分相互促进有效控制了压裂液与裂缝壁面之间的反应烈度，提升压裂液的渗透距离，有助于在地层中形成更深的采油通道，提高采油效率。

另外，本发明的酸化压裂液中还包括了含有SnF₂和氢氟酸形成的内核以及包覆在该内核外表面上的石蜡层组成的强化剂。这种强化剂在随压裂液进入地层裂缝的初期由于石蜡包覆层的阻隔不会参与反应，随着压裂液逐渐进入地层裂缝的深处，所述石蜡包覆层在油藏高温环境中逐渐溶解，所述SnF₂进入压裂液中补充Sn²⁺，这是由于此时压裂液直接携带的SnF₂提供的Sn²⁺已经被大量消耗转化为Sn⁴⁺，容易造成地层裂缝深处压裂液中的Fe³⁺无法被转换成Fe²⁺，而所述强化剂利用油藏地层深处温度提供的环境特点使石蜡层破裂，从而及时向裂缝深处的压裂液中补充Sn²⁺有助于克服压裂液后期对Fe³⁺无转换能力不足或下降的问题。而所述氢氟酸不仅可在制备所述强化剂时降低SnF₂水解，而且能够在后期向压裂液中补充氢氟酸，弥补压裂液的后期渗透能力的下降，有助于形成更深的采油通道，进一步提高采油率。

具体实施方式

下面结合具体实施例，进一步阐述本发明。应理解，这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，通常按照常规条件或按照制造厂商所建议的条件。

另外，除非另行定义，本发明中所使用的所有专业与科学用语与本领域熟练人员所熟悉的意义相同。本发明所使用的试剂或原料均可通过常规途径购买获得，如无特殊说明，本发明所使用的试剂或原料均按照本领域常规方式使用或者按照产品说明书使用。

此外，任何与所记载内容相似或均等的方法及材料皆可应用于本发明方法中。本发明中所述的较佳实施方法与材料仅作示范之用。现结合具体实施例对本发明的技术方案作进一步的举例说明。

实施例1

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，其步骤如下所示：

（1）强化剂的制备：将SnF₂粉末、聚乙烯醇粉和质量分数为25%的氢氟酸溶液按照2.1：0.8：0.75的重量份比置于滚动式造粒机中后混合造粒，形成粒径分布在0.4~0.7mm之间的内核。然后按照石蜡液与该内核的重量份比为0.75：3.1的比例，将温度为60℃的熔融石蜡液喷洒在滚动的所述内核表面形成包覆层，冷却后得到所述强化剂。

（2）准备固含量为10%的乳化沥青液作为A组分，将其单独存放备用。

（3）B组分的制备，称取以下原料：复合酸水溶液28重量份、SnF₂粉末3.5重量份、乙二胺四乙酸3.0重量份、水溶性咪唑啉缓蚀剂（济宁棠邑化工有限公司）2.4重量份、本实施例制备的所述强化剂7.0重量份、压裂助排剂（聚醚改性三硅氧烷，杭州硅途新材料科技有限公司，GT-246D）0.5重量份。所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中氢氟酸的浓度为6.0wt%，醋酸的浓度为17.5wt%。将上述各原料混合后搅拌均匀，即得B组分。由分开存放的所述A组分与B组分形成AB型酸化压裂液，且两者重量份比为38：110。

将本实施例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为36.92%。

实施例2

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，其步骤如下所示：

（1）强化剂的制备：将SnF₂粉末、羟乙基纤维素和质量分数为30%的氢氟酸溶液按照2.4：1.0：0.8的重量份比置于滚动式造粒机中后混合造粒，形成粒径分布在0.5~0.9mm之间的内核。然后按照石蜡液与该内核的重量份比为0.6：2.7的比例，将温度为55℃的熔融石蜡液喷洒在滚动的所述内核表面形成包覆层，冷却后得到所述强化剂。

（2）准备固含量为12%的乳化沥青液作为A组分，将其单独存放备用。

（3）B组分的制备，称取以下原料：复合酸水溶液22重量份、SnF₂粉末2.5重量份、乙二胺四乙酸2.7重量份、曼尼希碱类缓蚀剂T-160（廊坊杰杰化工有限公司）1.5重量份、本实施例制备的所述强化剂6.0重量份、压裂助排剂（氟碳表面活性剂，上海梓意化工有限公司，ZY-823）0.35重量份。所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中氢氟酸的浓度为8.0wt%，醋酸的浓度为18.5wt%。将上述各原料混合后搅拌均匀，即得B组分。由分开存放的所述A组分与B组分形成AB型酸化压裂液，且两者重量份比为35：107。

将本实施例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为38.65%。

实施例3

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，其步骤如下所示：

（1）强化剂的制备：将SnF₂粉末、羧甲基纤维素和质量分数为25%的氢氟酸溶液按照1.8：0.4：0.6的重量份比置于滚动式造粒机中后混合造粒，形成粒径分布在0.5~0.8mm之间的内核。然后按照石蜡液与该内核的重量份比为0.7：3.0的比例，将温度为60℃的熔融石蜡液喷洒在滚动的所述内核表面形成包覆层，冷却后得到所述强化剂。

（2）准备固含量为11%的乳化沥青液作为A组分，将其单独存放备用。

（3）B组分的制备，称取以下原料：复合酸水溶液32重量份、SnF₂粉末4.0重量份、乙二胺四乙酸3.5重量份、曼尼希碱类缓蚀剂T-160（廊坊杰杰化工有限公司）3.3重量份、本实施例制备的所述强化剂6.0重量份。所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中氢氟酸的浓度为7.5wt%，醋酸的浓度为16.5wt%。将上述各原料混合后搅拌均匀，即得B组分。由分开存放的所述A组分与B组分形成AB型酸化压裂液，且两者重量份比为40：115。

将本实施例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为34.57%。

实施例4

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，其步骤如下所示：

（1）强化剂的制备：将SnF₂粉末、β-环糊精和质量分数为20%的氢氟酸溶液按照2.5：0.7：0.85的重量份比置于滚动式造粒机中后混合造粒，形成粒径分布在0.7~1.0mm之间的内核。然后按照石蜡液与该内核的重量份比为0.85：3.5的比例，将温度为70℃的熔融石蜡液喷洒在滚动的所述内核表面形成包覆层，冷却后得到所述强化剂。

（2）准备固含量为8%的乳化沥青液作为A组分，将其单独存放备用。

（3）B组分的制备，称取以下原料：复合酸水溶液20重量份、SnF₂粉末2.6重量份、乙二胺四乙酸2.2重量份、曼尼希碱类缓蚀剂T-160（廊坊杰杰化工有限公司）2.8重量份、本实施例制备的所述强化剂6.0重量份、压裂助排剂（脂肪醇聚醚的复配物，贝克休斯公司的NE-940）0.8重量份。所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中氢氟酸的浓度为4.5wt%，醋酸的浓度为16.0wt%。将上述各原料混合后搅拌均匀，即得B组分。由分开存放的所述A组分与B组分形成AB型酸化压裂液，且两者重量份比为37：112。

将本实施例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为38.14%。

对比例1

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，同上述实施例1，区别在于所述B组分采用如下方法制备，称取以下原料：复合酸水溶液28重量份、乙二胺四乙酸3.0重量份、水溶性咪唑啉缓蚀剂（济宁棠邑化工有限公司）2.4重量份、上述实施例1制备的所述强化剂7.0重量份、压裂助排剂（聚醚改性三硅氧烷，杭州硅途新材料科技有限公司，GT-246D）0.5重量份。所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中氢氟酸的浓度为6.0wt%，醋酸的浓度为17.5wt%。将上述各原料混合后搅拌均匀，即得B组分。由分开存放的所述A组分与B组分形成AB型酸化压裂液，且两者重量份比为38：110。

将本对比例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为31.76%。

对比例2

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，同上述实施例2，区别在于所述B组分采用如下方法制备，称取以下原料：复合酸水溶液22重量份、柠檬酸钠2.7重量份、曼尼希碱类缓蚀剂T-160（廊坊杰杰化工有限公司）1.5重量份、上述实施例2制备的所述强化剂6.0重量份、压裂助排剂（氟碳表面活性剂，上海梓意化工有限公司，ZY-823）0.35重量份。所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中氢氟酸的浓度为8.0wt%，醋酸的浓度为18.5wt%。将上述各原料混合后搅拌均匀，即得B组分。由分开存放的所述A组分与B组分形成AB型酸化压裂液，且两者重量份比为35：107。

将本对比例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为26.38%。

对比例3

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，同上述实施例3，区别在于所述B组分采用如下方法制备，称取以下原料：复合酸水溶液32重量份、SnF₂粉末4.0重量份、乙二胺四乙酸3.5重量份、曼尼希碱类缓蚀剂T-160（廊坊杰杰化工有限公司）3.3重量份。所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中氢氟酸的浓度为7.5wt%，醋酸的浓度为16.5wt%。将上述各原料混合后搅拌均匀，即得B组分。由分开存放的所述A组分与B组分形成AB型酸化压裂液，且两者重量份比为40：115。

将本对比例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为30.22%。

对比例4

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，同上述实施例3，区别在于所述A组分为水和N- 乙烯基内酰胺、乙氧基化脂肪胺、羧甲基羟丙基胍胶复配而成，其中：所述N- 乙烯基内酰胺的质量分数为3.0%、乙氧基化脂肪胺的质量分数为2.5%、羧甲基羟丙基胍胶的质量分数为3.2%。将本对比例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为32.28%。

对比例5

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，同上述实施例4，区别在于所述A组分为清水。将本对比例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为23.61%。

对比例6

一种石油开采酸化压裂液的制备方法，同上述实施例4，区别在于所述A组分为水和羟甲基纤维素按照100：6.5的质量比复配而成。将本对比例的AB型酸化压裂液用于胜利油田某试验井中进行压裂试验。使用时，首先采用高压压裂泵车将所述A组分注入到油藏地层已经被压裂形成的裂缝中。完成后再用高压压裂泵车注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，最后返排出所述压裂液后进行采油程序。经计算，本实施例的采油率为29.06%。

从上述的试验结果可以看出，实施例1~4的采油率明显高于对比例1~6的采油率，说明了实施例1~4的酸化压裂液能够有效缓解金属离子形成的沉淀物造成采油通道二次堵塞的问题，而且能够降低酸化压裂液与裂缝壁面之间的反应烈度，提升酸化压裂液的渗透距离，提升了采油率。

以上所述仅为本发明的优选实施例，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims

1.一种石油开采酸化压裂液，其特征在于，包括分开的A组分和B组分，两者的重量份比为35~40：107~115；其中：

所述A组分为固含量不高于12%的乳化沥青液；

所述B组分包括：复合酸水溶液20~32重量份、SnF₂ 2.5~4.0重量份、乙二胺四乙酸2.2~3.5重量份、缓蚀剂1.5~3.3重量份、强化剂6.0~8.5重量份；

所述强化剂是由SnF₂、粘接剂和氢氟酸形成的内核以及包覆在该内核外表面上的石蜡层组成。

2.根据权利要求1所述的石油开采酸化压裂液，其特征在于，所述A组分为固含量在8~12%之间的乳化沥青液。

3.根据权利要求1所述的石油开采酸化压裂液，其特征在于，所述强化剂的制备方法包括如下步骤：

（1）将SnF₂粉末、粘接剂和氢氟酸混合均匀后造粒，即得所述内核；

4.根据权利要求3所述的石油开采酸化压裂液，其特征在于，所述（1）步骤中SnF₂粉末、粘接剂、氢氟酸的重量份比为1.8~2.5份：0.4~1.0份：0.6~0.85份，所述氢氟酸的浓度为20~30wt%；

或者，所述（1）步骤中粘接剂包括聚乙烯醇、羧甲基纤维素、羟乙基纤维素、环糊精中的任意一种；

或者，所述（1）步骤中内核粒径在0.4~1.0mm之间。

5.根据权利要求3所述的石油开采酸化压裂液，其特征在于，所述（2）步骤中石蜡液与内核的重量份比为0.6~0.85：2.7~3.5；或者，所述（2）步骤中石蜡液的温度在55~70℃之间。

6.根据权利要求1-5任一项所述的石油开采酸化压裂液，其特征在于，所述复合酸水溶液由氢氟酸和醋酸形成，其中，所述氢氟酸的质量浓度为4.5~8.0wt%，所述醋酸的质量浓度为16.0~18.5wt%。

7.根据权利要求1-5任一项所述的石油开采酸化压裂液，其特征在于，所述B组分中还包括0.35~0.8重量份的助排剂；或者，所述助排剂包括：氟碳类表面活性剂、硅氧烷类表面活性剂、脂肪醇聚醚的复配物中的任一种。

8.根据权利要求1-5任一项所述的石油开采酸化压裂液，其特征在于，所述缓蚀剂包括：曼尼希碱类、咪唑啉类缓蚀剂中的任意一种。

9.权利要求1-8任一项所述的石油开采酸化压裂液的制备方法，其特征在于，包括步骤：将所述B组分中的各原料混合后搅拌均匀即得B组分，然后将该B组分、所述A组分单独存放，即得AB型的所述酸化压裂液。

10.权利要求1-8任一项所述的石油开采酸化压裂液或者权利要求9所述的制备方法得到的石油开采酸化压裂液的应用，其特征在于，该应用的方式包括：先将所述A组分注入油藏地层被压裂后形成的裂缝中，完成后再注入所述B组分对裂缝进行溶蚀，完成后停泵卸压，返排出所述压裂液，即可。