CN115753559A - 高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置及方法 - Google Patents

高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置及方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及凝析气田开发反凝析伤害评价技术领域，具体涉及一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置及方法，包括长岩心夹持器、第一二通阀、第二二通阀、第一单通阀、第二单通阀、第三单通阀、第四单通阀、第一三通阀、第二三通阀、第三三通阀、围压泵、围压压力表、真空泵、高压高精度驱替泵、第一中间容器、出口压力表、驱替泵、回压阀、气量计、第二中间容器、入口压力表、试管、恒温烘箱、气体流量计、色谱仪、六通阀、配样器和恒温箱，通过上述装置对长岩心进行不同渗透率测试实验，得到多个渗透率结果，计算并绘制渗透率伤害程度曲线，评价渗透率伤害，解决了现有的凝析气藏衰竭开发过程反凝析伤害测试方法的测试的精确度较低的问题。

Description

高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置及方法
技术领域
本发明涉及凝析气田开发反凝析伤害评价技术领域，尤其涉及一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置及方法。
背景技术
我国凝析气资源丰富，占天然气总储量的三分之一。凝析气藏在开发过程中，当气藏压力低于露点压力后，凝析气会发生反凝析，析出的凝析油会堵塞储层孔隙，从而导致气相渗流能减弱，特别是对于高含凝析油的凝析气藏，其压降过程中反凝析带来的渗透率伤害程度往往很大,这将严重影响产能。所以评估凝析气藏在开发过程中的反凝析伤害程度，对凝析气田高效开发具有重要意义。
目前，针对凝析气藏衰竭开发过程反凝析伤害测试方法主要是将不同衰竭压力下的平衡气通过对应衰竭压力下的长岩心，记录出入口端的压力、流量，再通过达西公式来计算对应压力下的渗透率。但该方法存在的一个问题：平衡气在长岩心中流动时为单相，而在通过出口时会分离后成为油、气两相。另外气测渗透率公式是基于等温流动推导，测试过程应该保持等温条件。但在实际测试过程中，忽略了分离出的油相和温度变化，而是根据出口气相流量再通过气测达西公式计算渗透率，这会导致测试的渗透率偏小，相应的渗透率伤害程度增大，如果是高含油凝析气，误差将进一步增加，降低了测试的精确度。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置及方法，旨在解决现有的凝析气藏衰竭开发过程反凝析伤害测试方法的测试的精确度较低的问题。
为实现上述目的，第一方面，本发明提供了一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置，包括长岩心夹持器、第一二通阀、第二二通阀、第一单通阀、第二单通阀、第三单通阀、第四单通阀、第一三通阀、第二三通阀、第三三通阀、围压泵、围压压力表、真空泵、高压高精度驱替泵、第一中间容器、出口压力表、驱替泵、回压阀、气量计、第二中间容器、入口压力表、试管、恒温烘箱、气体流量计、色谱仪、六通阀、配样器和恒温箱；
所述高压高精度驱替泵、所述配样器、所述第二中间容器和所述第一中间容器均与所述六通阀连接，且所述第二中间容器、所述第一中间容器和所述六通阀位于所述恒温烘箱内，所述第三三通阀与所述长岩心夹持器连接，所述第一单通阀与所述配样器连接，并通过第一三通阀和第二三通阀与所述第三三通阀连接，所述第二单通阀与所述第二中间容器连接，并通过第一三通阀和第二三通阀与所述第三三通阀连接，所述第三单通阀与所述第一中间容器连接，并通过第二三通阀与所述第三三通阀连接，所述入口压力表、所述围压压力表、所述出口压力表、所述第一二通阀和所述第四单通阀均与所述长岩心夹持器连接，均位于所述恒温烘箱内，所述真空泵与所述第三三通阀连接，并位于所述恒温烘箱外，所述围压泵与所述第一二通阀连接，并与所述恒温烘箱外，所述回压阀、所述气体流量计和所述试管依次连接，均位于所述恒温箱内，且所述回压阀与所述第四单通阀连接，所述第二二通阀与所述回压阀连接，并位于所述恒温箱内，所述驱替泵与所述第二二通阀连接，并位于所述恒温箱外，所述气量计与所述试管连接，并位于所述恒温箱外，所述色谱仪与所述气量计连接，并位于所述恒温箱外。
第二方面，本发明提供了一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，包括以下步骤：
S1制定不同渗透率测试实验压力点；
S2对长岩心夹持器内的长岩心进行抽真空；
S3对抽真空后的所述长岩心建立原始地层束缚水饱和度、原始地层压力条件和原始地层温度条件，得到第一测试长岩心；
S4测试所述第一测试长岩心的渗透率，得到第一渗透率结果；
S5对所述第一测试长岩心建立原始地层流体条件，得到第二测试长岩心；
S6基于所述压力点测试所述第二测试长岩心不同衰竭压力点下的渗透率变化，得到第二渗透率结果；
S7恢复所述第二测试长岩心的凝析气藏流体，得到第三测试长岩心；
S8测试所述第三测试长岩心的渗透率变化，得到第三渗透率结果，并绘制渗透率伤害程度曲线。
其中，对所述长岩心夹持器内的长岩心进行抽真空，包括：
将排列组合好的长岩心装入长岩心夹持器中，并连接好管线。打开第一二通阀，通过围压泵给所述长岩心施加700psi的围压压力，当围压压力表压力稳定后，打开第三三通阀，通过真空泵对所述长岩心进行抽真空，当真空泵压力显示负值时，关闭第二二通阀，关闭真空泵，停止抽真空。
其中，对抽真空后的所述长岩心建立原始地层束缚水饱和度、原始地层压力条件和原始地层温度条件，得到第一测试长岩心，包括：
S31高压高精度驱替泵与六通阀d阀门相连，将与六通阀 c阀门连接的中间容器中的地层水以泵速0.1-0.2mL/min驱替进所述长岩心中，以使得所述长岩心孔隙中饱和地层水，当出口压力表的压力示数开始增加，停止所述高压高精度驱替泵，所述长岩心已经完全饱和地层水，关闭第三三通阀，通过驱替泵向回压阀施加100-200psi压力，再通过高压高精度驱替泵将与六通阀b阀门相连接的第二中间容器中的氦气压力恒定高于回压压力100psi，依次打开第二单通阀，第一三通阀，第二三通阀和第三三通阀，通过氦气驱替地层水，直到试管中不再产出地层水，完成束缚水饱和度的建立；
S32通过围压泵和驱替泵分别增加围压压力，回压压力并通过高压高精度驱替泵将中间容器中的氦气注入岩心升高孔隙压力，直到岩心中压力达到地层压力为止，建压过程中，保持围压压力高于入口压力700psi，建压完成后，恒定高压高精度驱替泵、围压泵和驱替泵的压力，恒温烘箱的温度升高至地层温度，同时恒温箱的温度也升至地层温度，升温12h以上，完成原始地层压力条件和原始地层温度条件的建立，得到第一测试长岩心。
其中，测试所述第一测试长岩心的渗透率，得到第一渗透率结果，包括：
通过高压高精度泵恒压驱替中间容器中的氦气，待入口压力表、围压压力表和出口压力表表示数稳定后，且气体流量计的流量也稳定后，记录入口压力、出口压力和出口流量并通过公式计算束缚水饱和度下的气测渗透率，得到第一渗透率结果。
其中，对所述第一测试长岩心建立原始地层流体条件，得到第二测试长岩心，包括：
通过高压高精度驱替泵将与六通阀相连的配样器中凝析气以0.2mL/min的速度驱入长岩心夹持器中，置换岩心中的氦气，建立原始地层流体状态，当所述长岩心夹持器出口端测试的气油比达到配制的凝析气油比后，再通过气相色谱仪测试收集到的天然气组成，当测试所述天然气组成与原始闪蒸气组成基本一致时，通过驱替泵升高回压阀压力直到出口端不再产出流体，此时完成所述第一测试长岩心中原始地层流体条件的建立，得到第二测试长岩心。
其中，基于所述压力点测试所述第二测试长岩心不同衰竭压力点下的渗透率变化，得到第二渗透率结果，包括：
S61根据所述压力点，通过驱替泵以泵速0.5mL/min的速度退泵，控制回压阀压力降低至第一个渗透率测试压力点，降压过程中，通过围压泵控制围压压力总是高于岩心压力700psi。同时，配样器和中间容器的压力也降低至测试压力点，当所述第二测试长岩心中的压力衰竭到指定压力值，出口压力表、入口压力表和回压压力表的压力示数稳定后，通过高精度驱替泵将中间容器中的氦气以预设速度驱入长岩心中，用氦气驱替相同温压下的凝析气；
S62驱替时间到达预设时间后，每隔20min测试一次所述长岩心夹持器出口端气体组成，直到色谱仪测试的气体组成全为氦气并且气体流量计流量稳定后，记录入口压力、出口压力和出口流量，并计算该压力下的渗透率，得到第二渗透率结果；
S63当第一个渗透率测试压力点下的渗透率测试完成后，通过高压高精度驱替泵驱替对应温压下配样器中的平衡凝析气驱替氦气，驱替速度为0.1~0.2mL/min，直至色谱仪测试出口端气体组成中无氦气为止。
其中，恢复所述第二测试长岩心的凝析气藏流体，得到第三测试长岩心，包括：
通过高压高精度驱替泵驱替对应温压下配样器中的平衡凝析气驱替氦气，驱替速度为0.1~0.2mL/min，直到气相色谱仪测试气体组成中无氦气，恢复测试点压力下的凝析气藏流体完成，得到第三测试长岩心。
其中，所述测试所述第三测试长岩心的渗透率变化，得到第三渗透率结果，并绘制渗透率伤害程度曲线，包括：
S81降低回压至所述压力点的下一个测试压力点，稳定后重复步骤S6测试下一个压力点的渗透率变化，得到第三渗透率结果；
S82基于所述第一渗透率结果、所述第二渗透率结果和所述第三渗透率结果计算不同压力下的渗透率伤害程度，并绘制渗透率伤害程度曲线。
本发明的一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置，通过长岩心夹持器、第一二通阀、第二二通阀、第一单通阀、第二单通阀、第三单通阀、第四单通阀、第一三通阀、第二三通阀、第三三通阀、围压泵、围压压力表、真空泵、高压高精度驱替泵、第一中间容器、出口压力表、驱替泵、回压阀、气量计、第二中间容器、入口压力表、试管、恒温烘箱、气体流量计、色谱仪、六通阀、配样器和恒温箱组成岩心装置，通过岩心装置进行长岩心抽真空；饱和地层水后，用氦气驱替地层水建立束缚水饱和度；向岩心注入氦气增压至地层压力，并在地层温压下测试束缚水饱和度下的气测渗透率K0；用配制好的凝析气驱替氦气建立初始地层流体状态；降低回压至凝析气露点以下的某个压力点，压力稳定后，用相应压力下的氦气驱替凝析气，直到出口端测试的采出气组成完全为氦气，且出口流量计稳定后，记录入口压力
Figure 911971DEST_PATH_IMAGE001
，出口压力
Figure 802566DEST_PATH_IMAGE002
，出口氦气流量
Figure 68463DEST_PATH_IMAGE003
。计算对应压力下的渗透率Ki。测试完后，用配样器中对应压力条件的凝析气驱替氦气，直到出口端采出气色谱组成无氦气后，继续降低回压至下一个衰竭压力点，稳定后进行测试，直至测试最后一个衰竭压力点，计算并绘制渗透率伤害程度曲线，评价渗透率伤害，解决了现有的凝析气藏衰竭开发过程反凝析伤害测试方法的测试的精确度较低的问题。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明提供的一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置的结构示意图。
图2是本发明提供的一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法的流程图。
图3是实施例渗透率伤害程度曲线图。
1-长岩心夹持器、3-围压泵、4-围压压力表、5-真空泵、6-高压高精度驱替泵、7-第一中间容器、8-出口压力表、9-驱替泵、10-回压阀、11-气量计、12-第二中间容器、13-入口压力表、14-试管、15-恒温烘箱、16-气体流量计、17-色谱仪、18-六通阀、19-配样器、20-恒温箱、21-第一二通阀、22-第三三通阀、23-第一单通阀、24-第二单通阀、25-第三单通阀、26-第四单通阀、27-第二二通阀、28-第一三通阀、29-第二三通阀。
具体实施方式
下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，旨在用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。
请参阅图1，第一方面，本发明提供一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置，包括长岩心夹持器1、第一二通阀21、第二二通阀26、第一单通阀23、第二单通阀24、第三单通阀25、第四单通阀26、第一三通阀28、第二三通阀29、第三三通阀22、围压泵3、围压压力表4、真空泵5、高压高精度驱替泵6、第一中间容器7、出口压力表8、驱替泵9、回压阀10、气量计11、第二中间容器12、入口压力表13、试管14、恒温烘箱15、气体流量计16、色谱仪17、六通阀18、配样器19和恒温箱20；
所述高压高精度驱替泵6、所述配样器19、所述第二中间容器12和所述第一中间容器7均与所述六通阀18连接，且所述第二中间容器12、所述第一中间容器7和所述六通阀18位于所述恒温烘箱15内，所述第三三通阀22与所述长岩心夹持器1连接，所述第一单通阀23与所述配样器19连接，并依次与所述第一三通阀28、第二三通阀29、第三三通阀22连接，所述第二单通阀24与所述第二中间容器12连接，并与所述第一三通阀28连接，所述第三单通阀25与所述第一中间容器7连接，并与所述第二三通阀29连接，所述入口压力表13、所述围压压力表4、所述出口压力表8、所述第一二通阀21和所述第四单通阀26均与所述长岩心夹持器1连接，均位于所述恒温烘箱15内，所述真空泵5与所述第三三通阀22连接，并位于所述恒温烘箱15外，所述围压泵3与所述第一二通阀21连接，并位于所述恒温烘箱15外，所述回压阀10、所述气体流量计16和所述试管14依次连接，均位于所述恒温箱20内，且所述回压阀10与所述第四单通阀26连接，所述第二二通阀27与所述回压阀10连接，并位于所述恒温箱20内，所述驱替泵9与所述第二二通阀27连接，并位于所述恒温箱20外，所述气量计11与所述试管14连接，并位于所述恒温箱20外，所述色谱仪17与所述气量计11连接，并位于所述恒温箱20外。
具体的，所述配样器19中存放凝析气，所述第二中间容器12存放氦气，所述第一中间容器7存放地层水，所述高压高精度驱替泵6通过与六通阀18 d阀门相连用于分别驱动与六通阀18 a阀门相连的所述配样器19中的凝析气、与六通阀18 b阀门相连的所述第二中间容器12的氦气，以及与六通阀18 c阀门相连的所述第一中间容器7的地层水经所述第二三通阀29、第三三通阀22流至所述长岩心夹持器1内，所述配样器19、所述第二中间容器12和所述第一中间容器7上分别设置有所述第一单通阀23、所述第二单通阀24和所述第三单通阀25，可避免凝析气、氦气和地层水的回流，所述入口压力表13位于所述长岩心夹持器1的入口，用于测试所述长岩心夹持器1入口的压力，所述围压压力表4用于测量所述长岩心夹持器1内的围压，所述围压泵3用于通过所述第一二通阀21向所述长岩心夹持器1提供围压，所述出口压力表8位于所述长岩心夹持器1出口，用于测量所述长岩心夹持器1出口的压力，所述驱替泵9用于通过所述第二二通阀27向所述回压阀10提供回压压力，所述气体流量计16用于监测所述长岩心夹持器1出口输出的气体流量，所述试管14用于收集出口端凝析气分离出来的凝析油，所述气量计11用于计量所述长岩心出口端的采出气量，所述色谱仪17用于测试气体的组成。
请参阅图1至图3，第二方面，本发明提供了一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，包括以下步骤：
S1制定不同渗透率测试实验压力点；
具体的，制定不同渗透率测试实验压力点，为后续实验测试降压后不同压力点下的反凝析后岩心的渗透率变化做准备。压力点的个数,根据
Figure 146140DEST_PATH_IMAGE004
（1）来确定。当
Figure 788474DEST_PATH_IMAGE005
，此时压力点取
Figure 18729DEST_PATH_IMAGE006
个，当
Figure 455527DEST_PATH_IMAGE007
，压力点个数取
Figure 20500DEST_PATH_IMAGE008
个。其中
Figure 466525DEST_PATH_IMAGE009
表示露点压力，MPa;
Figure 49822DEST_PATH_IMAGE010
表示气藏衰竭开采的极限压力，MPa，[]表示取整符号，取小数点前数值。
S2对长岩心夹持器1内的长岩心进行抽真空；
具体的，将排列组合好的长岩心装入长岩心夹持器1中，并连接好管线。打开第一二通阀21，通过围压泵3给所述长岩心施加700psi的围压压力，当围压压力表4压力稳定后，打开第三三通阀22b阀门，通过真空泵5对所述长岩心进行抽真空，当真空泵5压力显示负值时，关闭第三三通阀22b阀门，关闭真空泵5，停止抽真空。
S3对抽真空后的所述长岩心建立原始地层束缚水饱和度、原始地层压力条件和原始地层温度条件，得到第一测试长岩心；
具体方式为：
S31打开第三单通阀25，再依次打开第二三通阀29、第三三通阀22，通过与六通阀18d阀门相连的高压高精度驱替泵6将与六通阀18c阀门连接的第一中间容器中的地层水以0.1-0.2mL/min的驱替速度驱进所述长岩心中，以使得所述长岩心孔隙中饱和地层水，当出口压力表8的压力示数开始增加，停止所述高压高精度驱替泵6，所述长岩心已经完全饱和地层水，关闭第三三通阀22a阀门，通过驱替泵9向回压阀10施加100-200psi压力，再通过高压高精度驱替泵6将与六通阀18b阀门相连接的第二中间容器中的氦气压力恒定高于回压压力100psi，打开第二单通阀24，再依次打开第一三通阀b阀门、第二三通阀a阀门第三三通阀a阀门，通过氦气驱替地层水，直到试管14中不再产出地层水，完成束缚水饱和度的建立；
具体的，束缚水饱和度的计算方法为：
Figure 657521DEST_PATH_IMAGE011
(2),其中，
Figure 975370DEST_PATH_IMAGE012
为岩心的束缚水饱和度，
Figure 693927DEST_PATH_IMAGE013
为出口端试管14中收集的从岩心中驱替出的可动地层水质量，g。
Figure 364687DEST_PATH_IMAGE014
为岩心从开始饱和地层水到完全饱和完地层水时驱替泵9的累计排量，mL。
Figure 143287DEST_PATH_IMAGE015
为地层水的密度，g/cm3。
S32通过围压泵3和驱替泵9分别增加围压压力，回压压力并通过高压高精度驱替泵6将第二中间容器中的氦气注入岩心升高孔隙压力，直到岩心中压力达到地层压力为止。建压完成后，恒定高压高精度驱替泵6、围压泵3和驱替泵9的压力，恒温烘箱15的温度升高至地层温度，同时恒温箱20的温度也升至地层温度，升温12h以上，完成原始地层压力条件和原始地层温度条件的建立，得到第一测试长岩心。
具体的，在整个建压过程中，保持围压压力高于岩心孔隙压力700psi，同时岩心出口压力低于回压压力50psi。
S4测试所述第一测试长岩心的渗透率，得到第一渗透率结果；
具体的，通过高压高精度泵恒压驱替中间容器中的氦气，待入口压力表13、围压压力表4和出口压力表8表示数稳定后，且气体流量计16的流量也稳定后，记录入口压力Pinj、出口压力Pout和出口流量QT并通过公式(4)计算原始地层温压下的气测渗透率K 0 ，得到第一渗透率结果。
S5对所述第一测试长岩心建立原始地层流体条件，得到第二测试长岩心；
具体的，通过高压高精度驱替泵6将与六通阀18a阀门相连的配样器19中凝析气以0.2mL/min的速度驱入长岩心夹持器1中，置换岩心中的氦气，建立原始地层流体状态，当所述长岩心夹持器1出口端测试的气油比达到配制的凝析气油比后，再通过气测色谱仪17测试收集到的天然气组成，当所述天然气组成达到预设天然气组成时，通过驱替泵9升高回压阀10压力直到出口端不再产出流体，此时完成所述第一测试长岩心中原始地层流体条件的建立，得到第二测试长岩心。
S6基于所述压力点测试所述第二测试长岩心不同衰竭压力点下的渗透率变化，得到第二渗透率结果；
具体方式为：
S61根据所述压力点，通过驱替泵9以泵速0.5mL/min的速度退泵，控制回压阀10压力降低至第一个渗透率测试压力点，降压过程中，通过围压泵3控制围压压力总是高于岩心压力700psi。同时，配样器19和第二中间容器12的压力也降低至相同压力，当所述第二测试长岩心中的压力衰竭到指定压力值，出口压力表8、入口压力表13和回压压力表的压力示数稳定后，通过高压高精度驱替泵6将第二中间容器12中的氦气以预设速度驱入长岩心中，用氦气驱替相同温压下的凝析气，直到将凝析气完全驱出。
具体的，根据步骤S1中设置的压力点，通过驱替泵9以泵速0.5mL/min的速度退泵，控制回压阀10压力降低至第一个渗透率测试压力点。降压过程中，通过围压泵3控制围压压力总是高于岩心压力700psi。同时，配样器19和中间容器的压力也降低至相同压力。当长岩心中的压力衰竭到指定的测试压力值后，待出口压力表8，入口压力表13以及回压压力表压力示数稳定后，通过高压高精度驱替泵6将中间容器中的氦气以速度
Figure 682853DEST_PATH_IMAGE016
=0.1-0.2mL/min驱入长岩心中，用氦气驱替相同温压下的凝析气，当驱替时间超过
Figure 470680DEST_PATH_IMAGE017
(3) 后，表明已经驱替够1.2倍有效孔隙体积，大量凝析气已经被驱出。
S62驱替时间到达预设时间后，此时每隔20min测试一次所述长岩心夹持器1出口端气体组成，直到色谱仪17测试的气体组成全为氦气并且气体流量计16流量稳定后，记录入口压力、出口压力和出口流量，并计算该压力下的渗透率，得到第二渗透率结果；
此时每隔20min测试一次出口端气体组成，直到色谱仪17测试的出口端气体组成全为氦气并且气体流量计16流量稳定后，记录入口压力Pinj，出口压力Pout，出口流量QSC，并计算该压力下的渗透率。气体渗透率计算公式为：
Figure 28569DEST_PATH_IMAGE018
(4)。
S63当第一个渗透率测试压力点下的渗透率测试完成后，通过高压高精度驱替泵6驱替对应温压下配样器19中的平衡凝析气驱替氦气，驱替速度为0.1~0.2mL/min，直至色谱仪17测试出口端气体组成中无氦气为止。
S7恢复所述第二测试长岩心的凝析气藏流体，得到第三测试长岩心；
具体的，通过高压高精度驱替泵6驱替对应温压下配样器19中的平衡凝析气驱替氦气，驱替速度为0.1~0.2mL/min，直到色谱仪17测试气体组成中无氦气，恢复测试点压力下的凝析气藏流体完成，得到第三测试长岩心。
S8测试所述第三测试长岩心的渗透率变化，得到第三渗透率结果，并绘制渗透率伤害程度曲线；
具体方式为：
S81降低回压至所述所述压力点的下一个测试压力点，稳定后重复步骤S6测试下一个压力点的渗透率变化，得到第三渗透率结果；
S82基于所述第一渗透率结果、所述第二渗透率结果和所述第三渗透率结果计算不同压力下的渗透率伤害程度，并绘制渗透率伤害程度曲线。
具体的，计算不同压力下的渗透率伤害程度
Figure 978071DEST_PATH_IMAGE019
（5），并绘制渗透率伤害程度曲线。
公式中各符号意义：
Figure 270512DEST_PATH_IMAGE020
为高压高精度驱替泵6的驱替速度，mL/s;
Figure 330872DEST_PATH_IMAGE021
为大气压压力，MPa;
Figure 759579DEST_PATH_IMAGE022
为标准条件下温度，K;
Figure 896293DEST_PATH_IMAGE023
为大气压力下地层温度为T时氦气的流量，mL/s;
Figure 144872DEST_PATH_IMAGE024
为岩心的截面积，cm2;
Figure 274502DEST_PATH_IMAGE025
为地层温度，K；
Figure 557716DEST_PATH_IMAGE026
为岩心的长度，cm;
Figure 849020DEST_PATH_IMAGE027
,
Figure 834162DEST_PATH_IMAGE028
分别为入口和出口的压力，MPa;
Figure 767483DEST_PATH_IMAGE029
为地层温度
Figure 905204DEST_PATH_IMAGE030
下岩心
Figure 632988DEST_PATH_IMAGE031
压力处氦气的粘度，mPa·s，可通过NIST化学数据库查取不同温压下的氦气粘度。
Figure 856159DEST_PATH_IMAGE032
第i 次降压测试的渗透率，mD。
本发明提供了一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，通过对组装好的岩心装置内的长岩心抽真空；饱和地层水后，用氦气驱替地层水建立束缚水饱和度；向岩心注入氦气增压至地层压力，并在原始地层温压下测试束缚水饱和度下的气测渗透率K0；用配制好的凝析气驱替氦气建立初始地层流体状态；降低回压至凝析气露点以下的某个压力点，压力稳定后，用相应温压下的氦气驱替凝析气，直到出口端测试的采出气组成完全为氦气，且出口流量计稳定后，记录入口压力
Figure 827393DEST_PATH_IMAGE033
，出口压力
Figure 85199DEST_PATH_IMAGE034
，出口氦气流量
Figure 983885DEST_PATH_IMAGE035
。计算对应压力下的渗透率Ki。测试完后，用配样器19中对应压力条件的凝析气驱替氦气，直到出口端采出气色谱组成无氦气后，继续降低回压至下一个衰竭压力点，稳定后进行测试，直至测试最后一个衰竭压力点，计算并绘制渗透率伤害程度曲线，评价渗透率伤害。
实施例
以某凝析气藏为例子，其地层压力Pe为26MPa，地层温度为89℃，饱和压力Pb为23MPa，衰竭至废气压力4MPa。凝析气油比为960m3/m3。实验配制的岩心长度L为50cm。
首先，根据步骤1计算实验需设置的压力点。压力点的个数根据
Figure 694352DEST_PATH_IMAGE004
来确定。当
Figure 703897DEST_PATH_IMAGE005
，此时压力点取
Figure 65477DEST_PATH_IMAGE036
个，当
Figure 135064DEST_PATH_IMAGE007
，压力点个数取
Figure 332827DEST_PATH_IMAGE008
个。根据压力计算，
Figure 880483DEST_PATH_IMAGE037
Figure 598034DEST_PATH_IMAGE038
，所以取[n]=6 共需设置6个压力点。分别为： 20MPa，17MPa，14MPa，11MPa，8MPa，4MPa。
步骤2：对长岩心抽真空。首先通过围压泵3向组装好的长岩心夹持器11施加700psi围压，然后通过真空泵5对长岩心夹持器1抽真空12小时，直到真空泵5压力表显示负值。抽完真空后，关闭第三三通阀22b阀门。
步骤3：建立原始地层束缚水饱和度。首先打开第三单通阀25，再依次打开第二三通阀29、第三三通阀22，通过与六通阀18d阀门相连的高压高精度驱替泵6将与六通阀18c阀门连接的第一中间容器中的地层水以0.1mL/min的泵速驱入长岩心中，使岩心充分饱和地层水。当出口压力表8的压力示数开始增加，停止高压高精度驱替泵6，并关闭第三三通阀22a阀门。通过驱替泵9向回压阀10施加100-200psi压力，再通过高压高精度驱替泵6将中间容器中的氦气压力恒定高于回压压力100psi，打开第二单通阀24，再依次打开第一三通阀b阀门、第二三通阀a阀门第三三通阀a阀门，通过氦气驱替地层水直到出口端试管14中不再产出地层水，表明可动水已经被全部驱出，此时完成束缚水饱和度的建立。根据束缚水饱和度计算公式
Figure 838523DEST_PATH_IMAGE039
，计算出束缚水饱和度为41%。
步骤4：建立原始地层温压条件。首先通过围压泵3和驱替泵9分别增加围压压力，回压压力并通过高压高精度驱替泵6将中间容器中的氦气注入岩心升高孔隙压力。直到岩心中压力26MPa。在整个建压过程中，通过围压泵3施加压力保持围压压力高于岩心孔隙压力700psi，同时通过高压高精度驱替施加压力保持岩心出口压力低于回压压力50psi。建压完成后，恒定高压高精度驱替泵6、围压泵3和驱替泵9的压力，恒温烘箱15的温度升高至89℃，同时恒温箱20的温度也升至89℃，升温12h以上。
步骤5：测试束缚水饱和度下渗透率并建立原始地层流体条件。当恒温烘箱15中岩心压力和温度稳定在26MPa和89℃后，通过高压高精度泵恒压驱替中间容器中的氦气，待各个压力表示数稳定后，且气体流量计16的流量也稳定后，记录入口压力Pinj、出口压力Pout和出口流量QT。并通过公式
Figure 523582DEST_PATH_IMAGE040
计算束缚水饱和度下的气测渗透率K0=6.28mD。通过高压高精度驱替泵6将配样器19中凝析气驱以0.2mL/min的速度驱入长岩心夹持器1中，置换岩心中的氦气，建立原始地层温压下的流体状态。当出口端测试的气油比达到960m3/m3后, 再通过气测色谱仪17测试收集到的天然气组成，当天然气组成与原始凝析气闪蒸到地面的天然气组成基本一致，此时完成岩心中原始地层流体状态的建立。原始地面天然气组成与实验出口端色谱天然气组成如表1所示：
表1.原始闪蒸气组成与实验出口端测试气组成
Figure 874929DEST_PATH_IMAGE041
可见，出口端色谱测试气组成与原始地面闪蒸气基本一致，表明饱和原始地层流体完成。
步骤6：测试不同衰竭压力点下的渗透率变化。通过驱替泵9以0.5mL控制回压阀10压力降低至第一个压力点测试点20MPa，并通过围压泵3控制围压压力表4低于入口压力表13 700psi。同时，配样器19和中间容器的压力也降低至相同压力。待各个压力表示数稳定后，打开中间容器，以0.1mL/min的速度驱替氦气进入岩心，直到出口端色谱检测全为氦气为止。待入口压力表13、出口压力表8和围压压力压力稳定，并且气体流量计16流量稳定后，记录入口压力Pinj、出口压力Pout和气体流量QT。通过公式
Figure 696254DEST_PATH_IMAGE042
计算该压力下的气体渗透率为5.85mD。
步骤7：依次降低压力，重复步骤6，得到不同压力下的气体渗透率。计算得到17MPa，14MPa，11MPa，8MPa，4MPa。的渗透率分别为4.36mD，3.52mD，2.81mD，3.12mD，3.31mD。
步骤8：最后，通过公式
Figure 294595DEST_PATH_IMAGE043
计算各个压力下的渗透率伤害程度，并绘图得到该凝析气藏衰竭开发过程反凝析伤害程度曲线。如下图3所示。从图中可以看到，该凝析气藏衰竭压力达到11MPa时，反凝析伤害程度能达到48.9%，所以该气藏在开过程中需要采取措施来降低或解除凝析气反凝析带来的储层伤害。
以上所揭露的仅为本发明一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置及方法较佳实施例而已，当然不能以此来限定本发明之权利范围，本领域普通技术人员可以理解实现上述实施例的全部或部分流程，并依本发明权利要求所作的等同变化，仍属于发明所涵盖的范围。

Claims (9)

1.一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置，其特征在于，
包括长岩心夹持器、第一二通阀、第二二通阀、第一单通阀、第二单通阀、第三单通阀、第四单通阀、第一三通阀、第二三通阀、第三三通阀、围压泵、围压压力表、真空泵、高压高精度驱替泵、第一中间容器、出口压力表、驱替泵、回压阀、气量计、第二中间容器、入口压力表、试管、恒温烘箱、气体流量计、色谱仪、六通阀、配样器和恒温箱；
所述高压高精度驱替泵、所述配样器、所述第二中间容器和所述第一中间容器均与所述六通阀连接，且所述第二中间容器、所述第一中间容器和所述六通阀位于所述恒温烘箱内，所述第三三通阀与所述长岩心夹持器连接，所述第一单通阀与所述配样器连接，并通过第一三通阀和第二三通阀与所述第三三通阀连接，所述第二单通阀与所述第二中间容器连接，并通过第一三通阀和第二三通阀与所述第三三通阀连接，所述第三单通阀与所述第一中间容器连接，并通过第二三通阀与所述第三三通阀连接，所述入口压力表、所述围压压力表、所述出口压力表、所述第一二通阀和所述第四单通阀均与所述长岩心夹持器连接，均位于所述恒温烘箱内，所述真空泵与所述第三三通阀连接，并位于所述恒温烘箱外，所述围压泵与所述第一二通阀连接，并与所述恒温烘箱外，所述回压阀、所述气体流量计和所述试管依次连接，均位于所述恒温箱内，且所述回压阀与所述第四单通阀连接，所述第二二通阀与所述回压阀连接，并位于所述恒温箱内，所述驱替泵与所述第二二通阀连接，并位于所述恒温箱外，所述气量计与所述试管连接，并位于所述恒温箱外，所述色谱仪与所述气量计连接，并位于所述恒温箱外。
2.一种高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，采用权利要求1所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试装置，其特征在于，包括以下步骤：
S1制定不同渗透率测试实验压力点；
S2对长岩心夹持器内的长岩心进行抽真空；
S3对抽真空后的所述长岩心建立原始地层束缚水饱和度、原始地层压力条件和原始地层温度条件，得到第一测试长岩心；
S4测试所述第一测试长岩心的渗透率，得到第一渗透率结果；
S5对所述第一测试长岩心建立原始地层流体条件，得到第二测试长岩心；
S6基于所述压力点测试所述第二测试长岩心不同衰竭压力点下的渗透率变化，得到第二渗透率结果；
S7恢复所述第二测试长岩心的凝析气藏流体，得到第三测试长岩心；
S8测试所述第三测试长岩心的渗透率变化，得到第三渗透率结果，并绘制渗透率伤害程度曲线。
3.如权利要求2所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，其特征在于，
对所述长岩心夹持器内的长岩心进行抽真空，包括：
将排列组合好的长岩心装入长岩心夹持器中，并连接好管线，打开第一二通阀，通过围压泵给所述长岩心施加700psi的围压压力，当围压压力表压力稳定后，打开第三三通阀，通过真空泵对所述长岩心进行抽真空，当真空泵压力显示负值时，关闭第二二通阀，关闭真空泵，停止抽真空。
4.如权利要求3所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，其特征在于，
对抽真空后的所述长岩心建立原始地层束缚水饱和度、原始地层压力条件和原始地层温度条件，得到第一测试长岩心，包括：
S31高压高精度驱替泵与六通阀d阀门相连，将与六通阀 c阀门连接的中间容器中的地层水以泵速0.1-0.2mL/min驱替进所述长岩心中，以使得所述长岩心孔隙中饱和地层水，当出口压力表的压力示数开始增加，停止所述高压高精度驱替泵，所述长岩心已经完全饱和地层水，关闭第三三通阀，通过驱替泵向回压阀施加100-200psi压力，再通过高压高精度驱替泵将与六通阀b阀门相连接的第二中间容器中的氦气压力恒定高于回压压力100psi，依次打开第二单通阀，第一三通阀，第二三通阀和第三三通阀，通过氦气驱替地层水，直到试管中不再产出地层水，完成束缚水饱和度的建立；
S32通过围压泵和驱替泵分别增加围压压力，回压压力并通过高压高精度驱替泵将中间容器中的氦气注入岩心升高孔隙压力，直到岩心中压力达到地层压力为止，建压过程中，保持围压压力高于入口压力700psi；建压完成后，恒定高压高精度驱替泵、围压泵和驱替泵的压力，恒温烘箱的温度升高至地层温度，同时恒温箱的温度也升至地层温度，升温12h以上，完成原始地层压力条件和原始地层温度条件的建立，得到第一测试长岩心。
5.如权利要求4所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，其特征在于，
测试所述第一测试长岩心的渗透率，得到第一渗透率结果，包括：
通过高压高精度泵恒压驱替中间容器中的氦气，待入口压力表、围压压力表和出口压力表表示数稳定后，且气体流量计的流量也稳定后，记录入口压力、出口压力和出口流量并通过公式计算束缚水饱和度下的气测渗透率，得到第一渗透率结果。
6.如权利要求5所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，其特征在于，
对所述第一测试长岩心建立原始地层流体条件，得到第二测试长岩心，包括：
通过高压高精度驱替泵将与六通阀相连的配样器中凝析气以0.2mL/min的速度驱入长岩心夹持器中，置换岩心中的氦气，建立原始地层流体状态，当所述长岩心夹持器出口端测试的气油比达到配制的凝析气油比后，再通过气相色谱仪测试收集到的天然气组成，当测试所述天然气组成与原始闪蒸气组成基本一致时，通过驱替泵升高回压阀压力直到出口端不再产出流体，此时完成所述第一测试长岩心中原始地层流体条件的建立，得到第二测试长岩心。
7.如权利要求6所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，其特征在于，
基于所述压力点测试所述第二测试长岩心不同衰竭压力点下的渗透率变化，得到第二渗透率结果，包括：
S61根据所述压力点，通过驱替泵以泵速0.5mL/min的速度退泵，控制回压阀压力降低至第一个渗透率测试压力点，降压过程中，通过围压泵控制围压压力总是高于岩心压力700psi，同时，配样器和中间容器的压力也降低至测试压力点，当所述第二测试长岩心中的压力衰竭到指定压力值，出口压力表、入口压力表和回压压力表的压力示数稳定后，通过高精度驱替泵将中间容器中的氦气以预设速度驱入长岩心中，用氦气驱替相同温压下的凝析气；
S62驱替时间到达预设时间后，每隔20min测试一次所述长岩心夹持器出口端气体组成，直到色谱仪测试的气体组成全为氦气并且气体流量计流量稳定后，记录入口压力、出口压力和出口流量，并计算该压力下的渗透率，得到第二渗透率结果；
S63当第一个渗透率测试压力点下的渗透率测试完成后，通过高压高精度驱替泵驱替对应温压下配样器中的平衡凝析气驱替氦气，驱替速度为0.1~0.2mL/min，直至色谱仪测试出口端气体组成中无氦气为止。
8.如权利要求7所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，其特征在于，
恢复所述第二测试长岩心的凝析气藏流体，得到第三测试长岩心，包括：
通过高压高精度驱替泵驱替对应温压下配样器中的平衡凝析气驱替氦气，驱替速度为0.1~0.2mL/min，直到气相色谱仪测试气体组成中无氦气，恢复测试点压力下的凝析气藏流体完成，得到第三测试长岩心。
9.如权利要求8所述的高含凝析油凝析气藏近井带反凝析伤害测试方法，其特征在于，
测试所述第三测试长岩心的渗透率变化，得到第三渗透率结果，并绘制渗透率伤害程度曲线，包括：
S81降低回压至所述压力点的下一个测试压力点，稳定后重复步骤S6测试下一个压力点的渗透率变化，得到第三渗透率结果；
S82基于所述第一渗透率结果、所述第二渗透率结果和所述第三渗透率结果计算不同压力下的渗透率伤害程度，并绘制渗透率伤害程度曲线。
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