CN115354153B - 一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,包括停炉前准备、停炉后的控制、供电制度优化、出炉的选择与控制和补偿的投用。本发明能够实现炉况的快速恢复,缩短恢复时间,大大降低了各类消耗,产量增加了50吨以上,回收率在原有基础上提升2%、冶炼电耗下降80kwh/t,通过停炉前配料的调整,电极工作端的控制以及停炉后电极找平、防护、供电制度优化等措施,提高了电极的安全度,实现炉况恢复期间电极0事故目标,实现炉内熔池温度的快速提升,合金质量合格率由90%左右提升至95%以上;通过炉况的快速恢复,改善了渣铁的流动性和提高了渣铁分离度,大幅度降低了职工的劳动强度。
Description
技术领域
本发明属于铁合金生产技术领域,具体涉及一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法。
背景技术
硅锰合金是由锰、硅、铁及少量碳和其它元素组成的合金,是一种用途较广、产量较大的铁合金。锰硅合金是炼钢常用的复合脱氧剂,又是生产中低碳锰铁和电硅热法生产金属锰的还原剂。
矿热炉停炉有计划停炉和非计划停炉,停炉时间越长,炉况恢复的难度也就相对越大,在原有恢复制度中,停炉时间在5小时以内的,采取直接角接送电恢复炉况,恢复时间在3天左右;停炉时间5小时以上的采取星接送电恢复炉况,随后转角接送电,恢复时间根据停炉时间而异,一般为5天左右。停炉前后由于电极热应力变化而导致电极表面产生裂纹,从而造成已焙烧好的电极从中间折断,重新下放电极焙烧导致炉况恢复时间延长,同时还存在各种安全风险。
在原有供电制度下,恢复炉况过程中由于电极工作端控制偏短,负荷给正常后电极压放跟不上消耗,导致长时间处于抢放电极状态,炉况恢复滞缓,影响整体的炉况恢复进度,炉内参数过于活跃,物料循环过快,产量提升慢,各类指标差。
由于炉况恢复周期长,铁水温度不足,合金整体表现出硅低碳超标问题,提硅困难,炉前扒渣、过包脱碳脱硫造成合金损失和职工劳动强度增加的问题,严重制约矿热炉优质低耗安全生产。
发明内容
本发明的目的是提供一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,以解决停炉后炉况恢复时间长、电极事故多发、产品质量下降以及经济技术指标恶化的问题。
为了达到上述目的,本发明采用的技术方案为:
一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,包括如下步骤:
步骤一、停炉前准备:
当停炉时间在6h以内,提前一个班进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
当停炉时间为6-12h,提前1-2天进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
当停炉时间在12h以上,提前3天进行电极下放控制,最后2炉铁不进行下放;
停炉前一个班调整配料,配料包括锰矿和焦炭,锰矿和焦炭的配比为:4.2-4.5:1,原料包括42%-48%高品位锰矿、20%-23%半碳酸、13%-16%高铁和13%-19%自产渣;取消粉子率偏高和强度过低的物料,防止其在热停炉和炉况恢复期间长期低温下的粉化,恶化炉料透气性,即取消粉子率高于20%以上的物料,以及6%-7%的硅锰除尘灰冷压球,增加相应自产渣的用量;
步骤二、停炉后的控制:
停炉后将料面降低至炉口下200mm-400mm,将电极提出料面,进行电极工作端找平,并将三相电极位移置换至450mm-550mm,下新料将电极掩埋,同时对电极进行包裹防护;停电后找平电极工作端长度,利用停炉后降料面下降机会,将电极提至上限,让电极端头露出料面,目测电极长度偏差,根据统一长度,视各自长度下放电极100mm-300mm找平工作端断面,使电极端头始终处于同一个平面上,促进三相电极的连通,活跃熔池,为恢复炉温和提升耗电奠定基础;停炉后电极的防护主要是防止电极长时间裸露在空气中氧化,造成电极掉头或其他事故;
步骤三、供电制度优化:
停炉完成后,停炉时间在6小时以上,且电极下放量>300mm时采用星接送电,星接供电时间控制在停炉时间的1/2以内,负荷升到1级后转为角接送电,即在电极下放量≤300mm时采用直接角接送电,负荷恢复至6-8级;停炉时间在6小时以内的,控制电极下放量在300mm,采取交接直接送电。将星接供电制度进行优化调整,控制供电时间;
步骤四、出炉的选择与控制:
从送电至单炉耗电量至正常的85%时组织出炉,出炉前下调负荷2-3级,降低电极电流及二次电压,炉前出铁采取阻流方式进行控制,确保流量基本均衡;防止突然的大流造成炉内空腔形成,电极在自重下下坠脱落或者断裂;
步骤五、补偿的投用:
负荷恢复至80%稳定2-3炉后开始投用补偿;补偿投用能加快炉况恢复,实现炉况恢复至正常生产的最后步骤,保证了该操作前的所有工作的努力结果得以实现。
为了进一步实现本发明,步骤四中所述出炉时,第一炉铁单炉耗电量控制在正常耗电量的95%以内。
为了进一步实现本发明,步骤四中所述炉前出铁采用电极下放量少的方位的炉眼出铁,以阻流方式进行。
本发明相较于现有技术的有益效果为:
停炉前的准备,可以有效优化炉料结构,改善炉况恢复过程中料层的透气性,为恢复炉况创造条件;控制电极工作端长度,能避免电极过长,在炉况恢复过程中导致电极处于“死相”或者做功不好,电极内应力无法消除造成电极折断;出炉的选择和控制主要是保证炉况恢复向正常的过渡,防止出炉控制不到造成炉况恢复受阻;采用本发明方法能够缩短炉况恢复时间2天以上,单次产量提升50吨以上,各类消耗大幅度降低。
本发明通过工艺优化,可实现1天内快速恢复炉况的目的;能够实现炉况的快速恢复,缩短恢复时间,大大降低了各类消耗,产量增加了50吨以上,回收率在原有基础上提升2%、冶炼电耗下降80kwh/t;硅锰矿热炉炉况恢复过程中频繁存在电极掉头、硬断等事故,一是造成炉况恢复迟缓,二是电极事故后易引发设备烧坏、水系统故障以及炉内喷爆等事故,通过停炉前配料的调整,电极工作端的控制以及停炉后电极找平、防护、供电制度优化等措施,提高了电极的安全度,实现炉况恢复期间电极0事故目标,有效解决以上问题;通过该方法的实施,实现炉内熔池温度的快速提升,合金质量合格率由90%左右提升至95%以上;通过炉况的快速恢复,改善了渣铁的流动性和提高了渣铁分离度,大幅度降低了职工的劳动强度。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明做进一步说明。
一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,包括如下步骤:
步骤一、停炉前准备:
当停炉时间在6h以内,提前一个班进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
当停炉时间为6-12h,提前1-2天进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
当停炉时间在12h以上,提前3天进行电极下放控制,最后2炉铁不进行下放;
停炉前一个班调整配料,配料包括锰矿和焦炭,锰矿和焦炭的配比为:4.2-4.5:1,原料包括42%-48%高品位锰矿、20%-23%半碳酸、13%-16%高铁和13%-19%自产渣;
步骤二、停炉后的控制:
停炉后将料面降低至炉口下200mm-400mm,将电极提出料面,进行电极工作端找平,并将三相电极位移置换至450mm-550mm,下新料将电极掩埋,同时对电极进行包裹防护;
步骤三、供电制度优化:
停炉完成后,停炉时间在6小时以上,且电极下放量>300mm时采用星接送电,星接供电时间控制在停炉时间的1/2以内,负荷升到1级后转为角接送电,负荷恢复至6-8级;停炉时间在6小时以内的,控制电极下放量在300mm,采取交接直接送电。
步骤四、出炉的选择与控制:
从送电至单炉耗电量至正常的85%时组织出炉,出炉时第一炉铁单炉耗电量控制在正常耗电量的95%以内,出炉前下调负荷2-3级,降低电极电流及二次电压,炉前出铁采用电极下放量少的方位的炉眼出铁,以阻流方式进行控制,确保流量基本均衡;
步骤五、补偿的投用:
负荷恢复至80%(5级)稳定2-3炉后开始投用补偿;
实施例1:
一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,包括如下步骤:
步骤一、停炉前准备:
停炉前准备废旧除尘布袋20条;
停炉时间在4h,提前一个班进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
停炉前一个班调整配料,配料包括锰矿和焦炭,锰矿和焦炭的配比为4.3:1,原料为42%高品位锰矿、23%半碳酸、16%高铁和19%自产渣;
步骤二、停炉后的控制:
停炉后将料面降低至炉口下200mm,将电极提出料面,进行电极工作端找平,并将三相电极位移置换至450mm,下新料将电极掩埋,同时使用废旧除尘布袋对裸露的电极进行包裹防护;
步骤三、供电制度优化:
停炉4h后,电极下放量150mm,采用交接送电,负荷恢复至6级稳定出炉2炉;
步骤四、出炉的选择与控制:
从送电至单炉耗电量至正常的85%时组织出炉,出炉时第一炉铁单炉耗电量控制在正常耗电量的95%以内,出炉前下调负荷2级,降低电极电流及二次电压,炉前出铁采用电极下放量少的方位的炉眼出铁,以阻流方式进行控制,确保流量基本均衡;
步骤五、补偿的投用:
负荷恢复至5级%,稳定2炉后开始投用补偿。
本实施例中,炉况恢复时间由之前的 3天缩短到 1 天,炉前合金质量合格率由96.8 %提升至100 %,期间没有发生任何事故故障,产量相比增加了52吨,回收率提升了2.1%,冶炼电耗降低了86.6kwh/t。
实施例2:
一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,包括如下步骤:
步骤一、停炉前准备:
当停炉时间为8h,提前2天进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
停炉前一个班调整配料,配料包括锰矿和焦炭,锰矿和焦炭的配比为4.4:1,原料包括48%高品位锰矿、20%半碳酸、13%高铁和19%自产渣;
步骤二、停炉后的控制:
停炉后将料面降低至炉口下400mm,将电极提出料面,进行电极工作端找平,并将三相电极位移置换至550mm,下新料将电极掩埋,同时对电极进行包裹防护;
步骤三、供电制度优化:
停炉8h后,电极下放量600mm,采用星接送电,星接供电时间控制在4h以内,负荷升到1级后转为角接送电,负荷恢复至7级;
步骤四、出炉的选择与控制:
从送电至单炉耗电量至正常的85%时组织出炉,出炉时第一炉铁单炉耗电量控制在正常耗电量的95%以内,出炉前下调负荷3级,降低电极电流及二次电压,炉前出铁采用电极下放量少的方位的炉眼出铁,以阻流方式进行控制,确保流量基本均衡;
步骤五、补偿的投用:
负荷恢复至80%,稳定3炉后开始投用补偿。
本实施例中,炉况恢复时间由之前的 4天缩短到1.5天,炉前合金质量合格率由85.49%提升至100%,期间没有发生任何事故故障,产量相比增加了78.5吨,回收率提升了2.7%,冶炼电耗降低了95.3kwh/t。
实施例3:
一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,包括如下步骤:
步骤一、停炉前准备:
当停炉时间在10.75h,提前1天进行电极下放控制,最后2炉铁不进行下放;
停炉前一个班调整配料,配料包括锰矿和焦炭,锰矿和焦炭的配比为4.2:1,原料包括48%高品位锰矿、23%半碳酸、16%高铁和13%自产渣,即将配比7%的除尘灰压球置换到自产渣上,焦炭下调10kg;
步骤二、停炉后的控制:
停炉后将料面降低至炉口下300mm,将电极提出料面,目测后A相下放150mm、B相下放200mm、C相下放230mm进行电极工作端找平,并将三相电极位移置换至500mm,下新料将电极掩埋,同时对电极进行包裹防护;
步骤三、供电制度优化:
停炉10.75h完成后,电极下放量450mm,采用星接送电,星接供电时间控制在2.5h,负荷升到1级后转为角接送电,负荷恢复至8级;
步骤四、出炉的选择与控制:
从送电至单炉耗电量达到64000kw时组织出炉,出炉时第一炉铁单炉耗电量达到68000kwh时堵眼,出炉前下调负荷2-3级,降低电极电流及二次电压,炉前出铁采用电极下放量少的方位的炉眼出铁,以阻流方式进行控制,确保流量基本均衡;
步骤五、补偿的投用:
负荷恢复至80%即5级,稳定2炉后开始投用补偿,初次投用四组,1炉铁后升负荷至1级,补偿全部投用。
本实施例中,炉况恢复时间由之前的5天缩短到1天,炉前合金质量合格率由89.5%提升至95.8%,期间没有发生任何事故故障,产量相比增加了86吨,回收率提升了2.1%,冶炼电耗降低了90kwh/t。
实施例4:
一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,包括如下步骤:
步骤一、停炉前准备:
停炉时间为12.75h,提前3天进行电极下放控制,最后2炉铁不进行下放;
停炉前一个班调整配料,配料包括锰矿和焦炭,锰矿和焦炭的配比为4.5:1,原料包括45%高品位锰矿、22%半碳酸、15%高铁和18%自产渣,即将配比7.5%的除尘灰压球置换到自产渣上,焦炭下调10kg;
步骤二、停炉后的控制:
停炉后将料面降低至炉口下300mm,将电极提出料面,目测后A相下放180mm、B相下放1500mm、C相下放280mm进行电极工作端找平,并将三相电极位移置换至520mm,下新料将电极掩埋,同时使用废旧除尘布袋将裸露的电极进行包裹防护;
步骤三、供电制度优化:
停炉12.75h后,电极下放量 380 mm时,采用星接送电,星接供电时间控制在停炉时间的3h以内;
步骤四、补偿的投用;
负荷恢复至5级稳定2炉后开始投用补偿,初次投用四组,2炉铁后升负荷至1级,补偿全部投用;
步骤五、出炉的选择与控制:
从送电至单炉耗电量达到64500kwh时组织出炉,出炉时第一炉铁单炉耗电量69000kwh堵眼,出炉前下调负荷2-3级,降低电极电流及二次电压,炉前出铁采用电极下放量少的方位的炉眼出铁,采用阻流器以阻流方式进行控制,确保流量基本均衡。
本实施例中,炉况恢复时间由之前的6天缩短到1.5天,炉前合金质量合格率由88.2%提升至100%,期间没有发生任何事故故障,产量同比增加了102吨,回收率提升了1.9%,冶炼电耗降低了103kwh/t。
Claims (3)
1.一种硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,其特征在于,包括如下步骤:
步骤一、停炉前准备:
当停炉时间在6h以内,提前一个班进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
当停炉时间为6-12h,提前1-2天进行电极下放控制,最后一炉铁不进行电极下放;
当停炉时间在12h以上,提前3天进行电极下放控制,最后2炉铁不进行下放;
停炉前一个班调整配料,配料包括锰矿和焦炭,锰矿和焦炭的配比为4.2-4.5:1,锰矿中各原料的质量百分比为42%-48%高品位锰矿、20%-23%半碳酸锰矿、13%-16%高铁锰矿和13%-19%自产渣;
步骤二、停炉后的控制:
停炉后将料面降低至炉口下200mm-400mm,将电极提出料面,进行电极工作端找平,并将三相电极位移置换至450mm-550mm,下新料将电极掩埋,同时对电极进行包裹防护;
步骤三、供电制度优化:
停炉完成后,停炉时间在6小时以上,且电极下放量>300mm时采用星接送电,星接供电时间控制在停炉时间的1/2以内,负荷升到1级后转为角接送电,负荷恢复至6-8级稳定出炉2炉;停炉时间在6小时以内的,控制电极下放量在300mm,采取交接直接送电;
步骤四、出炉的选择与控制:
从送电至单炉耗电量至正常的85%时组织出炉,出炉前下调负荷2-3级,降低电极电流及二次电压,炉前出铁采取阻流方式进行控制,确保流量基本均衡;
步骤五、补偿的投用:
负荷恢复至5级稳定2-3炉后开始投用补偿。
2.如权利要求1所述的硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,其特征在于:步骤四中所述出炉时,第一炉铁单炉耗电量控制在正常耗电量的95%以内。
3.如权利要求1所述的硅锰矿热炉停炉后快速恢复炉况的方法,其特征在于:步骤四中所述炉前出铁采用电极下放量少的方位的炉眼出铁,以阻流方式进行。
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Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60200949A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炭素フエロマンガンの製造方法 |
SU1643627A1 (ru) * | 1989-02-06 | 1991-04-23 | Днепропетровский Металлургический Институт | Способ выплавки марганцевых ферросплавов |
JPH08260013A (ja) * | 1995-03-24 | 1996-10-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 電極消耗を低減した電気製錬炉の操業方法 |
KR20170060641A (ko) * | 2015-11-24 | 2017-06-02 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 저급망간광석의 품위 향상방법 |
CN110042239A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-07-23 | 宁夏金兰山冶金有限公司 | 一种高硅硅锰合金冶炼工艺 |
AU2019260694A1 (en) * | 2018-04-24 | 2020-11-19 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Electric power method for an electric furnace and corresponding apparatus |
CN112430755A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-03-02 | 嘉峪关宏电铁合金有限责任公司 | 矿热炉冶炼普通硅锰合金快速转炼高硅硅锰合金的工艺 |
-
2022
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60200949A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炭素フエロマンガンの製造方法 |
SU1643627A1 (ru) * | 1989-02-06 | 1991-04-23 | Днепропетровский Металлургический Институт | Способ выплавки марганцевых ферросплавов |
JPH08260013A (ja) * | 1995-03-24 | 1996-10-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 電極消耗を低減した電気製錬炉の操業方法 |
KR20170060641A (ko) * | 2015-11-24 | 2017-06-02 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 저급망간광석의 품위 향상방법 |
AU2019260694A1 (en) * | 2018-04-24 | 2020-11-19 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Electric power method for an electric furnace and corresponding apparatus |
CN110042239A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-07-23 | 宁夏金兰山冶金有限公司 | 一种高硅硅锰合金冶炼工艺 |
CN112430755A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-03-02 | 嘉峪关宏电铁合金有限责任公司 | 矿热炉冶炼普通硅锰合金快速转炼高硅硅锰合金的工艺 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
25 MVA硅铁矿热炉带料开炉工艺的探讨;王光胜;杨旭;展鹏程;陈文国;;铁合金(第08期);全文 * |
王光胜 ; 杨旭 ; 展鹏程 ; 陈文国 ; .25 MVA硅铁矿热炉带料开炉工艺的探讨.铁合金.2015,(第08期),全文. * |
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