CN115354107A - 一种镀锌汽车外板用if钢的制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明特别涉及一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，属于钢材制备技术领域。一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注，转炉冶炼停吹时，控制钢液的游离氧含量为第一预设量，并控制钢液中碳含量为第二预设量；出钢前，加入石灰和萤石；出钢时，控制钢包顶渣厚度为第三预设量；出钢后进行一次改质；RH精炼中，真空脱碳后，控制钢液的残余氧含量为第四预设量；RH精炼破空后，进行二次改质；浇注时，采用带有稳流器、高挡墙及滤杂器的中间包，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板间处分别吹氩保护。其能够有效解决现有的制备方法无法有效控制IF钢产品中氧化物夹杂的技术问题。
Description
技术领域
本发明属于钢材制备技术领域，特别涉及一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法。
背景技术
超低碳IF钢具有良好的综合性能，在镀锌汽车板中得到了广泛应用，随着汽车行业的快速发展，汽车外板对表面质量、成形性能的要求也越来越高，氧化物夹杂逐渐成为汽车外板生产中最主要的缺陷之一。
氧化物夹杂无法有效控制，不仅会造成钢铁企业降级品的大量产生，影响合同兑现，严重时还会造成冷轧伤辊、断带等生产事故；而且由于夹杂物检测难度大，钢卷在线表面检测系统不能完全检出，部分带缺陷的钢卷容易流入汽车生产用户，导致在加工成形过程中，有时出现因钢中夹杂物缺陷造成零件开裂报废，严重影响汽车用户的生产效率，给用户带来质量风险和成本损失。
发明内容
本申请的目的在于提供一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，以解决现有的制备方法无法有效控制IF钢产品中氧化物夹杂的技术问题。
本发明实施例提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注，其中：
所述转炉冶炼停吹时，控制钢液的游离氧含量为第一预设量，并控制钢液中碳含量为第二预设量；
所述出钢前，加入石灰和萤石；
所述出钢时，控制钢包顶渣厚度为第三预设量；
所述出钢后进行一次改质；
所述RH精炼中，真空脱碳后，控制钢液的残余氧含量为第四预设量；
所述RH精炼破空后，进行二次改质；
所述浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板间处分别吹氩保护。
可选的，所述第一预设量为250-550ppm。
可选的，以质量百分比计，所述第二预设量为0.02-0.05％。
可选的，所述加入石灰和萤石，石灰的加入量为3.0-4.0kg/t，萤石的加入量为0.5-1.0kg/t。
可选的，所述第三预设量≤70mm。
可选的，所述一次改质为：加入1.3-1.7kg/t的高钙铝渣球；所述一次改质的终点为：所述钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.4-3.0，并且所述钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比≤4％。
可选的，所述第四预设量≤350ppm。
可选的，所述二次改质为：加入0.5-0.7kg/t的高钙铝渣球。
可选的，所述中间包塞棒处的吹氩流量≤3NL/min，所述上水口处的吹氩流量≤3NL/min，所述SEN板间处的吹氩流量为6-10NL/min。
可选的，所述中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
本发明实施例中的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
本发明实施例提供的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，通过控制转炉冶炼停吹时的游离氧含量，从源头降低产生的氧化物夹杂的含量；通过加入石灰和萤石，形成流动性良好且吸附夹杂能力较强的钢包顶渣，利用吸附夹杂的能力进一步控制氧化物夹杂的含量；通过一次改质，降低钢包顶渣的氧化性，防止钢包顶渣氧化性对钢水造成氧化污染，进一步控制钢水中氧化物夹杂的含量；通过控制出钢时钢包顶渣的厚度，避免高氧化性的转炉渣进行钢包，以控制氧化物夹杂的含量；通过控制RH精炼钢液残余氧含量，保证精炼过程产生较少的氧化物夹杂；通过二次改质，进一步降低钢包顶渣氧化性度钢水的二次氧化污染，进一步控制钢水中氧化物夹杂的含量；通过三处吹氩保护形成惰性气氛，减少钢水的二次氧化；通过上述多项控制，共同实现对氧化物夹杂含量的有效控制，从而实现镀锌汽车外板用IF钢产品的氧化物夹杂含量进行有效控制。
上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚了解本发明的技术手段，而可依照说明书的内容予以实施，并且为了让本发明的上述和其它目的、特征和优点能够更明显易懂，以下特举本发明的具体实施方式。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1是本发明实施例提供的方法的流程图。
具体实施方式
下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。
在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。本文中所使用的专业术语只是为了描述具体实施例的目的，并不是旨在限制本发明的保护范围。例如，室温可以是指10～35℃区间内的温度。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
生产镀锌汽车外板用超低碳IF钢品种时，转炉终点氧控制波动大，钢包顶渣改质不充分或过度改质，精炼脱碳终残余氧控制偏高及纯循环时间不足；连铸工序大包不留钢或少量留钢(约5吨)，中间包仅采用稳流器+挡垻的简单控流装置，钢中夹杂物含量高，造成镀锌工序汽车外板夹杂类缺陷降级率严重偏高，而且由于夹杂物检测难度大，钢卷在线表面检测系统不能完全检出，部分带缺陷的钢卷流入汽车生产用户，导致在加工成形过程中出现因钢中夹杂物缺陷造成零件开裂报废，严重影响汽车用户的生产效率，给用户带来质量风险和成本损失。
本申请实施例的技术方案为解决上述技术问题，总体思路如下：
根据本发明一种典型的实施方式，提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注，其中：
所述转炉冶炼停吹时，控制钢液的游离氧含量为第一预设量，并控制钢液中碳含量为第二预设量；
所述出钢前，加入石灰和萤石；
所述出钢时，控制钢包顶渣厚度为第三预设量；
所述出钢后进行一次改质；
所述RH精炼中，真空脱碳后，控制钢液的残余氧含量为第四预设量；
所述RH精炼破空后，进行二次改质；
所述浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板间处分别吹氩保护。
上述镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，通过控制转炉冶炼停吹时的游离氧含量，从源头降低产生的氧化物夹杂的含量；通过加入石灰和萤石，形成流动性良好且吸附夹杂能力较强的钢包顶渣，利用吸附夹杂的能力进一步控制氧化物夹杂的含量；通过一次改质，降低钢包顶渣的氧化性，防止钢包顶渣氧化性对钢水造成氧化污染，进一步控制钢水中氧化物夹杂的含量；通过控制出钢时钢包顶渣的厚度，避免高氧化性的转炉渣进入钢包，以控制氧化物夹杂的含量；通过控制RH精炼钢液残余氧含量，保证精炼过程产生较少的氧化物夹杂；通过二次改质，进一步降低钢包顶渣氧化性对钢水的二次氧化污染，进一步控制钢水中氧化物夹杂的含量；通过三处吹氩保护形成惰性气氛，减少钢水的二次氧化；通过上述多项控制，共同实现对氧化物夹杂含量的有效控制，从而实现镀锌汽车外板用IF钢产品的氧化物夹杂含量进行有效控制。
作为一种可选的实施方式，所述第一预设量为250-550ppm。
控制第一预设量的原因在于：低于250ppm导致不满足RH真空脱碳所需氧量，造成RH进行大量吹氧强制脱碳，质量稳定性下降；高于550ppm，从源头就会产生了多余的氧化物夹杂(这部分氧需精炼工序加入铝来进行脱除)。
作为一种可选的实施方式，以质量百分比计，所述第二预设量为0.02-0.05％。
控制第二预设量的原因在于：低于0.02，转炉钢水吹炼过氧化，钢中自由氧升高，从源头就会产生了多余的氧化物夹杂；高于0.05，钢中自由氧偏低，进站钢水氧不满足RH真空脱碳所需氧量，造成RH进行大量吹氧强制脱碳，质量稳定性下降。
作为一种可选的实施方式，所述加入石灰和萤石，石灰的加入量为3.0-4.0kg/t，萤石的加入量为0.5-1.0kg/t。
控制石灰和萤石的加入量的原因在于：主要考虑形成一种流动性良好且吸附夹杂能力强的钢包顶渣。加入量过大，渣层厚，容易结坨，渣子流动性差，影响RH处理；加入量小，RH加铝脱氧后产生的Al2O3上浮进入渣中，造成渣子(wt％CaO)/(wt％Al2O3)减小，不利于进一步吸附去除Al2O3夹杂。
作为一种可选的实施方式，所述第三预设量≤70mm。
控制第三预设量的原因在于：高于70mm，说明转炉出钢过程下渣较多，进入钢包的氧化性渣子需要加入较多的改质剂进行渣脱氧，增加改质剂消耗，而且，渣层厚容易结坨，渣子流动性差，影响RH处理。
作为一种可选的实施方式，所述一次改质为：加入1.3-1.7kg/t的高钙铝渣球；所述一次改质的终点为：所述钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.4-3.0，并且所述钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比≤4％。
采用高钙铝渣球进行一次改质的好处在于：对钢包顶渣的氧化性组分进行初步脱氧，降低其氧化性，减少其向钢中传氧。
控制高钙铝渣球加入量的原因在于：既能将钢包顶渣的氧化性降低到合理范围，又避免过度改质使渣子返干造成RH处理过程发泡，影响RH处理效率。而且，加入过多，还会脱除钢水中的部分游离氧，容易造成进站氧不满足RH真空脱碳所需氧量，引起RH进行吹氧强制脱碳，恶化钢水纯净度。
控制钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)比例的原因在于：控制其在一定范围，渣子吸附去除氧化物夹杂的能力强，有利于提高钢水纯净度。
作为一种可选的实施方式，所述第四预设量≤350ppm。
控制第四预设量的原因在于：大于350ppm，就需要加入更多的铝来进行脱氧，就会产生更多的Al2O3夹杂，滞留钢水不能上浮的夹杂数量就会增多。
作为一种可选的实施方式，所述二次改质为：加入0.5-0.7kg/t的高钙铝渣球。
控制上述加入量的原因在于：加入量低，顶渣中氧化性组分脱氧不充分，渣中氧化性组分不断向钢水中传氧，氧化钢中的铝，生成Al2O3夹杂，恶化钢水纯净度。加入量高，不仅增加生产成本，而且，脱除渣中氧后多余的铝渣球与空气发生二次氧化，形成的Al2O3夹杂浇注末期容易卷入中间包钢水中，也恶化钢水纯净度。
作为一种可选的实施方式，所述中间包塞棒处的吹氩流量≤3NL/min，所述上水口处的吹氩流量≤3NL/min，所述SEN板间处的吹氩流量为6-10NL/min。
采用三处吹氩的原因在于：塞棒处的吹氩减少夹杂物在棒头的絮积，提高塞棒控流精度，减少液位波动，并促进氩气吸附夹杂物从钢水中去除；上水口处的吹氩减少夹杂物在上水口内壁的絮积，促进氩气吸附夹杂物从钢水中去除；SEN板处的吹氩是隔绝空气，防止空气吸入造成钢水的二次氧化。
分别控制流量的原因在于：塞棒和上水口处的吹氩流量≤3NL/min既可以保证减少夹杂物在棒头及上水口内壁的絮积，减少涨棒及液位波动，促进氩气吸附夹杂物从钢水中去除，又避免流量过大造成结晶器液位波动增大。SEN板处的吹氩流量控制在6-10NL/min，过小时隔绝空气效果差，钢水易产生二次氧化；过大时易造成结晶器液位波动增大。
作为一种可选的实施方式，所述中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流的作用在于：促进中间包内钢水夹杂物通过滤杂器导流孔过滤去除及碰撞上浮后与中包覆盖剂的吸附去除。钢水通过保护长水口注入中间包稳流器，经过稳流器缓冲，降低钢水湍动能后向滤杂器运动，钢水经过冲击区一侧的水平导流孔流入，通过流出区高挡墙另一侧的导流孔向上流出，钢水中的氧化物夹杂(包括氧化铝和钙铝酸盐夹杂)一方面可以被导流孔吸附过滤去除一部分，另一方面钢水被导流孔指引，向上沿着中间包覆盖剂流动，钢水在中间包内运动路径延长，促进了夹杂物碰撞粘附，从而增加了覆盖剂的夹杂去除能力。
下面将结合实施例、对照例及实验数据对本申请进行详细说明。
实施例1
本实施例提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注。转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为251ppm，钢液中碳含量为0.0499％。出钢前，加入1001kg/t石灰和157kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为50mm；出钢后，加入396kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝2.3，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为2.39％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为310ppm；RH精炼破空后，加入200kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板间处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为2.9NL/min，上水口处的吹氩流量为2.8NL/min，SEN板间处的吹氩流量为9.1NL/min。并且中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
实施例2
本实施例提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注。转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为550ppm，钢液中碳含量为0.034％。出钢前，加入1196kg/t石灰和296kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为69mm；出钢后，加入466kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝2.1，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为2.47％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为298ppm；RH精炼破空后，加入196kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为2.5NL/min，上水口处的吹氩流量为2.8NL/min，SEN板处的吹氩流量为7.8NL/min。并且中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
实施例3
本实施例提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注。转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为400ppm，钢液中碳含量为0.041％。出钢前，加入1151kg/t石灰和286kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为64mm；出钢后，加入430kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.9，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为1.57％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为291ppm；RH精炼破空后，加入197kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为2.9NL/min，上水口处的吹氩流量为2.7NL/min，SEN板处的吹氩流量为6.1NL/min。并且中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
实施例4
本实施例提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注。转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为549ppm，钢液中碳含量为0.02％。出钢前，加入1198kg/t石灰和297kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为67mm；出钢后，加入464kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝2.3，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为2.59％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为288ppm；RH精炼破空后，加入200kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为2.8NL/min，上水口处的吹氩流量为2.8NL/min，SEN板处的吹氩流量为8.0NL/min。并且中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
实施例5
本实施例提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注。转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为399ppm，钢液中碳含量为0.05％。出钢前，加入920kg/t石灰和160kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为55mm；出钢后，加入400kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.97，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为2.11％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为309ppm；RH精炼破空后，加入198kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为2.5NL/min，上水口处的吹氩流量为2.6NL/min，SEN板间处的吹氩流量为8.1NL/min。并且中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
实施例6
本实施例提供了一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注。转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为490ppm，钢液中碳含量为0.035％。出钢前，加入1186kg/t石灰和276kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为65mm；出钢后，加入442kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝2.1，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为2.07％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为292ppm；RH精炼破空后，加入200kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为2.4NL/min，上水口处的吹氩流量为2.6NL/min，SEN板处的吹氩流量为6.8NL/min。并且中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
对比例1
转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为201ppm，钢液中碳含量为0.064％。出钢前，加入801kg/t石灰和120kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为80mm；出钢后，加入380kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.3，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为3.15％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为380ppm；RH精炼破空后，加入0kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为5.0NL/min，上水口处的吹氩流量为5.0NL/min，SEN板间处的吹氩流量为5.9NL/min。中间包采用稳流器及挡垻进行控流。
对比例2
转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为686ppm，钢液中碳含量为0.021％。出钢前，加入896kg/t石灰和140kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为90mm；出钢后，加入530kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.19，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为3.45％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为360ppm；RH精炼破空后，加入0kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为5.2NL/min，上水口处的吹氩流量为5.1NL/min，SEN板间处的吹氩流量为5.8NL/min。中间包采用稳流器及挡垻进行控流。
对比例3
转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为703ppm，钢液中碳含量为0.018％。出钢前，加入800kg/t石灰和146kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为90mm；出钢后，加入540kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.17，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为3.75％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为372ppm；RH精炼破空后，加入100kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为5.0NL/min，上水口处的吹氩流量为5.1NL/min，SEN板间处的吹氩流量为6.0NL/min。中间包采用稳流器及挡垻进行控流。
对比例4
转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为248ppm，钢液中碳含量为0.067％。出钢前，加入600kg/t石灰和148kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为85mm；出钢后，加入350kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.37，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为3.32％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为400ppm；RH精炼破空后，加入0kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为5.0NL/min，上水口处的吹氩流量为5.1NL/min，SEN板间处的吹氩流量为6.0NL/min。中间包采用稳流器及挡垻进行控流。
对比例5
转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为300ppm，钢液中碳含量为0.055％。出钢前，加入600kg/t石灰和200kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为75mm；出钢后，加入350kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.37，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为3.12％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为370ppm；RH精炼破空后，加入200kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为4.0NL/min，上水口处的吹氩流量为4.4NL/min，SEN板间处的吹氩流量为5.9NL/min。中间包采用稳流器及挡垻进行控流。
对比例6
转炉冶炼停吹时，钢液的游离氧含量为450ppm，钢液中碳含量为0.04％。出钢前，加入1500kg/t石灰和350kg/t萤石；出钢时，钢包顶渣厚度为120mm；出钢后，加入456kg/t的高钙铝渣球进行一次改质，钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝3.5，钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比为1.12％。RH精炼中，真空脱碳后，钢液的残余氧含量为340ppm；RH精炼破空后，加入200kg/t的高钙铝渣球进行二次改质。浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板处分别吹氩保护，中间包塞棒处的吹氩流量为4.0NL/min，上水口处的吹氩流量为4.4NL/min，SEN板间处的吹氩流量为5.9NL/min。并且中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
实验例
对实施例1-6和对比例1-6提供的制备方法制备得到的镀锌汽车外板用IF钢钢卷进行氧化物夹杂情况检测，具体结果见下表。
从上表可知，本申请实施例1-6的制备方法制备得到的镀锌汽车外板用IF钢的氧化物夹杂数量密度≤1.0个/mm2，明显优于对比例1-6的氧化物夹杂含量。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (10)
1.一种镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，包括转炉冶炼、出钢、RH精炼及浇注，其中：
所述转炉冶炼停吹时，控制钢液的游离氧含量为第一预设量，并控制钢液中碳含量为第二预设量；
所述出钢前，加入石灰和萤石；
所述出钢时，控制钢包顶渣厚度为第三预设量；
所述出钢后进行一次改质；
所述RH精炼中，真空脱碳后，控制钢液的残余氧含量为第四预设量；
所述RH精炼破空后，进行二次改质；
所述浇注时，于中间包塞棒处、上水口处及SEN板间处分别吹氩保护。
2.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述第一预设量为250-550ppm。
3.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，以质量百分比计，所述第二预设量为0.02-0.05％。
4.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述加入石灰和萤石，石灰的加入量为3.0-4.0kg/t，萤石的加入量为0.5-1.0kg/t。
5.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述第三预设量≤70mm。
6.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述一次改质为：加入1.3-1.7kg/t的高钙铝渣球；所述一次改质的终点为：所述钢包顶渣中(wt％CaO)/(wt％Al2O3)＝1.4-3.0，并且所述钢包顶渣中氧化性组分的质量百分比≤4％。
7.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述第四预设量≤350ppm。
8.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述二次改质为：加入0.5-0.7kg/t的高钙铝渣球。
9.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述中间包塞棒处的吹氩流量≤3NL/min，所述上水口处的吹氩流量≤3NL/min，所述SEN板间处的吹氩流量为6-10NL/min。
10.根据权利要求1所述的镀锌汽车外板用IF钢的制备方法，其特征在于，所述中间包采用稳流器、高挡墙及滤杂器进行控流。
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| CN202210872524.4A CN115354107A (zh) | 2022-07-21 | 2022-07-21 | 一种镀锌汽车外板用if钢的制备方法 |
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2022
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