CN115210020A - 涂层刀具和切削刀具 - Google Patents

Abstract

本发明的涂层刀具(1)具有基体(10)和涂膜(20)。基体(10)含有多个氮化硼粒子。涂膜(20)位于基体(10)之上。另外，涂膜(20)包括硬质层(21)和位于基体(10)与硬质层(21)之间的Ti、Zr、V、Cr、Ta、Nb、Hf、Al的单质以外的金属层(22)。

Description

涂层刀具和切削刀具

技术领域

本发明涉及涂层刀具和切削刀具。

背景技术

作为车削加工或滚削加工等切削加工中所用的刀具，已知有用涂膜被覆硬质合金、金属陶瓷、陶瓷等基体的表面，从而使耐磨耗性等提高的涂层刀具(参照专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第5160231号公报

发明内容

本发明的一个方式的涂层刀具具有基体和涂膜。基体含有多个氮化硼粒子。涂膜位于基体之上。另外，涂膜包括硬质层；和位于基体与硬质层之间的Ti、Zr、V、Cr、Ta、Nb、Hf、Al的单质以外的金属层。

附图说明

图1是表示实施方式的涂层刀具的一例的立体图。

图2是表示实施方式的涂层刀具的一例的侧剖视图。

图3是表示实施方式的涂膜的一例的剖视图。

图4是图3所示的H部的示意放大图。

图5是表示实施方式的切削刀具的一例的主视图。

图6是表示无金属层cBN和有金属层cBN的构成的表。

图7是表示对于无金属层cBN和有金属层cBN的压入硬度试验的结果的表。

图8是表示对于无金属层cBN和有金属层cBN的划痕试验和剥离试验的结果的表。

图9是表示无金属层cBN和有金属层cBN的XRD测量的结果的图。

图10是表示图9所示的图中，(111)面的X射线强度I(111)、(200)面的I(200)及其取向比率I(200)/I(111)的表。

具体实施方式

以下，一边参照附图，一边对用于实施本发明的涂层刀具和切削刀具的方式(以下，记述为“实施方式”)详细说明。还有，本发明的涂层刀具和切削刀具不受此实施方式限定。另外，各实施方式可以在处理内容不发生矛盾的范围内适宜组合。另外，在以下的各实施方式中，对相同部位附加同一符号，并省略重复的说明。

另外，在以下所示的实施方式中，有使用“一定”、“正交”、“垂直”或“平行”这样的表现形式的情况，但这些表现不需要是严格意义上的“一定”、“正交”、“垂直”或“平行”。即，上述的各表现允许例如制造精度、设置精度等有所偏差。

在上述的现有技术中，使涂膜与基体的粘附性提高这方面有进一步改善的余地。

本发明鉴于上述提出，提供一种能够使涂膜与基体的粘附性提高的涂层刀具和切削刀具。

＜涂层刀具＞

图1是表示实施方式的涂层刀具的一例的立体图。如图1所示，实施方式的涂层刀具1，具有刀片主体2和刃口部3。在实施方式中，涂层刀具1，例如，具有上表面和下表面(与图1所示的Z轴相交的面)的形状是平行四边形的六面体形状。

(刀片主体2)

刀片主体2，例如由硬质合金形成。硬质合金含有W(钨)，具体来说，含有WC(碳化钨)。另外，硬质合金也可以含有Ni(镍)和Co(钴)。另外，刀片主体2也可以由金属陶瓷形成。金属陶瓷，例如含有Ti(钛)，具体来说，含有TiC(碳化钛)或TiN(氮化钛)。另外，金属陶瓷也可以含有Ni和Co。

用于安装刃口部3的支承面4位于刀片主体2的角部。另外，上下贯通刀片主体2的贯通孔5位于刀片主体2的中央部。在贯通孔5中，插入后述的用于在刀柄70上安装涂层刀具1的螺栓75(参照图5)。

(刃口部3)

刃口部3，通过安装于刀片主体2的支承面4而与刀片主体2一体化。

刃口部3具有第1面6(在此为上表面)、和与第1面6连接的第2面7(在此为侧面)。在实施方式中，第1面6作为刮掉由切削而产生的切屑的“前刀面”发挥功能，第2面7作为“后刀面”发挥功能。刃口8位于第1面6与第2面7相交的棱线的至少一部分，涂层刀具1通过使这一刃口8碰触被切削材而对被切削材进行切削。

参照图2说明该刃口部3的构成。图2是表示实施方式的涂层刀具1的一例的侧剖视图。如图2所示，刃口部3具有基体10和涂膜20。

(基体10)

基体10含有多个氮化硼粒子。在实施方式中，基体10是立方晶氮化硼(cBN)质烧结体，含有多个立方晶氮化硼的粒子。另外，在实施方式中，基体10也可以在多个氮化硼粒子之间，具有含有TiN、Al、Al₂O₃等的粘结相。多个氮化硼粒子被这样的粘结相牢固地结合。还有，基体10无需必须具有粘结相。

在基体10的下表面，可以设置例如由硬质合金或金属陶瓷形成的基板30。这种情况下，基体10经由基板30和接合材40而与刀片主体2的支承面4接合。接合材40例如是钎料。在刀片主体2的支承面4以外的部分，基体10可以经由接合材40与刀片主体2进行接合。

(涂膜20)

涂膜20，例如，以提高刃口部3的耐磨耗性、耐热性等为目的而被覆在基体10上。在图2的例子中，涂膜20整体地覆盖刀片主体2和刃口部3。涂膜20至少位于基体10之上即可。另外，涂膜20也可以位于刀片主体2之上。涂膜20位于相当于刃口部3的第1面6的基体10的上表面时，第1面6的耐磨耗性、耐热性高。涂膜20位于相当于刃口部3的第2面7的基体10的侧面时，第2面7的耐磨耗性、耐热性高。

在此，参照图3对于涂膜20的具体构成进行说明。图3是表示实施方式的涂膜20的一例的剖视图。

如图3所示，涂膜20具有硬质层21。硬质层21与后述的金属层22比较，是耐磨耗性优异的层。硬质层21具有1层以上的金属氮化物层。硬质层21也可以是1层。另外，如图3所示，也可以多个金属氮化物层重叠。另外，硬质层21可以具有多个金属氮化物层层叠而成的层叠部23、和位于层叠部23之上的第3金属氮化物层24。关于这样的硬质层21的构成后述。

(金属层22)

另外，涂膜20具有金属层22。金属层22位于基体10与硬质层21之间。具体来说，金属层22在一个面(这里为下表面)中与基体10的上表面相接，并且，在另一个面(这里为上表面)中与硬质层21的下表面相接。

金属层22与基体10的粘附性比硬质层21高。作为具有这种特性的金属元素，例如，可列举Zr、V、Cr、W、Al、Si、Y。金属层22含有上述金属元素之中至少一种以上的金属元素。

还有，Ti单质、Zr单质、V单质、Cr单质和Al单质不作为金属层22使用。这是因为它们均熔点低、抗氧化性低，所以不适合面向切削刀具使用。另外，Hf单质、Nb单质、Ta单质、Mo单质与基体10的粘附性低。但是，关于含有Ti、Zr、V、Cr、Ta、Nb、Hf、Al的合金，则不受此限。

金属层22可以是含有Al－Cr合金的Al－Cr合金层。这样的金属层22由于与基体10的粘附性特别高，所以使基体10与涂膜20的粘附性提高的效果高。

金属层22是Al－Cr合金层时，金属层22中的Al的含量，可以比金属层22中的Cr的含量多。例如，金属层22中的Al与Cr的组成比(原子％)可以为70:30。通过成为这样的组成比率，基体10与金属层22的粘附性更高。

金属层22也可以含有上述金属元素(Zr、V、Cr、W、Al、Si、Y)以外的成分。但是，从与基体10的粘附性的观点出发，金属层22可以含有上述金属元素以总量计至少95原子％以上。更优选金属层22可以含有上述金属元素以总量计为98原子％以上。例如，金属层22是Al－Cr合金层时，金属层22可以至少含有Al和Cr以总量计为95原子％以上。此外金属层22也可以至少含有Al和Cr以总量计为98原子％以上。还有，金属层22中的金属成分的比例，例如，可以通过使用EDS(能量色散型射线光谱仪)的分析来特定。

另外，Ti与实施方式的基体10的润湿性差，因此从提高与基体10的粘附性的观点出发，金属层22优选极力不含有Ti。具体来说，金属层22中的Ti的含量可以为15原子％以下。

如此，在实施方式的涂层刀具1中，通过在基体10与硬质层21之间，设置与基体10的润湿性比硬质层21高的金属层22，能够使基体10与涂膜20的粘附性提高。还有，因为金属层22与硬质层21的粘附性也高，所以也难以发生硬质层21从金属层22剥离的情况。

另外，用作基体10的cBN是绝缘体，对于作为绝缘体的cBN，与经由PVD法(物理气相沉积)所形成的膜的粘附性存在改善的余地。相对于此，在实施方式的涂层刀具1中，将具有导电性的金属层22设于基体10的表面，从而由PVD形成的硬质层21与金属层22的粘附性高。

(硬质层21)

接着，参照图4对于硬质层21的构成进行说明。图4是图3所示的H部的示意放大图。

如图4所示，硬质层21，具有位于金属层22之上的层叠部23、和位于层叠部23之上的第3金属氮化物层24。

层叠部23，具有多个第1金属氮化物层23a和多个第2金属氮化物层23b。层叠部23具有第1金属氮化物层23a与第2金属氮化物层23b交替层叠而成的结构。

第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b的厚度，可以分别为50nm以下。像这样薄地形成第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b，第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b的残余应力小。由此，例如，第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b的剥离和裂纹等难以发生，因此涂膜20的耐久性高。

第1金属氮化物层23a是与金属层22相接的层，第2金属氮化物层23b形成于第1金属氮化物层23a上。

第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b，也可以含有金属层22所包含的金属。

例如，金属层22中包含两种金属(在此为“第1金属”、“第2金属”)。这种情况下，第1金属氮化物层23a，含有第1金属和第3金属的氮化物。第3金属是金属层22中不包含的金属。另外，第2金属氮化物层23b含有第1金属和第2金属的氮化物。

例如，在实施方式中，金属层22可以含有Al和Cr。这种情况下，第1金属氮化物层23a可以含有Al。具体来说，第1金属氮化物层23a可以是含有作为Al和Ti的氮化物的AlTiN的AlTiN层。另外，第2金属氮化物层23b，可以是含有作为Al和Cr的氮化物的AlCrN的AlCrN层。

像这样，通过使含有金属层22所包含的金属的第1金属氮化物层23a位于金属层22之上，从而金属层22与硬质层21的粘附性高。由此，因为硬质层21难以从金属层22剥离，所以涂膜20的耐久性高。

第1金属氮化物层23a即AlTiN层，除了与上述金属层22的粘附性以外，例如耐磨耗性也优异。另外，第2金属氮化物层23b即AlCrN层，例如耐热性、抗氧化性优异。如此，涂膜20通过包括组成互不相同的第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b，能够控制硬质层21的耐磨耗性和耐热性等特性。由此，能够延长涂层刀具1的刀具寿命。例如，在实施方式的硬质层21中，能够维持AlCrN所具备的优异的耐热性，同时提高与金属层22的粘附性和耐磨耗性这样的力学特性。

还有，层叠部23，例如也可以由电弧离子镀法(AIP法)成膜。AIP法是在真空气氛中利用电弧放电而使靶材金属(在此，为AlTi靶和AlCr靶)蒸发，通过与N₂气结合而成膜金属氮化物(在此，为AlTiN和AlCrN)的方法。还有，金属层22也可以由AIP法成膜。

第3金属氮化物层24可以位于层叠部23之上。具体来说，第3金属氮化物层24，与层叠部23之中第2金属氮化物层23b相接。第3金属氮化物层24，例如，与第1金属氮化物层23a同样，是含有Ti和Al的金属氮化物层(AlTiN层)。

第3金属氮化物层24的厚度，可以比第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b的各厚度厚。具体来说，如上述第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b的厚度为50nm以下时，第3金属氮化物层24的厚度可以为1μm以上。例如，第3金属氮化物层24的厚度可以为1.2μm。

由此，例如，如果第3金属氮化物层24的摩擦系数低，则能够提高涂层刀具1的抗粘结性。另外，例如，如果第3金属氮化物层24的硬度高，则能够提高涂层刀具1的耐磨耗性。另外，例如，如果第3金属氮化物层24的氧化开始温度高，则能够提高涂层刀具1的抗氧化性。

另外，第3金属氮化物层24的厚度，可以厚于层叠部23的厚度。具体来说，在实施方式中，层叠部23的厚度为0.5μm以下时，第3金属氮化物层24的厚度可以为1μm以上。例如，层叠部23的厚度为0.3μm时，第3金属氮化物层24的厚度可以为1.2μm。如此，使第3金属氮化物层24比层叠部23厚，上述抗粘结性、耐磨耗性等的提高效果更高。

还有，金属层22的厚度，例如可以在0.1μm以上并低于0.6μm。即，金属层22可以厚于第1金属氮化物层23a和第2金属氮化物层23b各自的厚度，并且，可以比层叠部23薄。

＜切削刀具＞

接下来，参照图5，对于具备上述涂层刀具的切削刀具的结构进行说明。图5是表示实施方式的切削刀具的一例主视图。

如图5所示，实施方式的切削刀具100，具有涂层刀具1、和用于固定涂层刀具1的刀柄70。

刀柄70，是从第1端(图5中的上端)朝向第2端(图5中的下端)延伸的棒状的构件。刀柄70，例如是钢、铸铁制。这些构件之中，特别是优选使用韧性高的钢。

刀柄70在第1端侧的端部具有卡槽73。卡槽73是安装涂层刀具1的部分，具有与被切削材的旋转方向交叉的支承面、和相对于支承面倾斜的限制侧面。在支承面上，设有使后述螺栓75拧紧的螺栓孔。

涂层刀具1，位于刀柄70的卡槽73，由螺栓75安装在刀柄70上。即，在涂层刀具1的贯通孔5中插入螺栓75，将该螺栓75的前端插入形成于卡槽73的支承面的螺栓孔，使螺纹部彼此拧紧。由此，涂层刀具1，以刃口8(参照图1)从刀柄70向外方突出的方式安装在刀柄70上。

在实施方式中，例示的是用于所谓车削加工的切削刀具。作为车削加工，例如，可列举内径加工、外径加工和开槽加工。还有，作为切削刀具，不限定用于车削加工。例如，用于滚削加工的切削刀具也可以使用涂层刀具1。

例如，被切削材的切削加工包括：(1)使被切削材旋转的工序；(2)使涂层刀具1的刃口8与旋转的被切削材接触而切削被切削材的工序；和(3)使涂层刀具1离开被切削材的工序。还有，作为被切削材的材质的代表例，可列举碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁或有色金属等。

(实施例1：划痕试验和剥离试验)

本申请发明人，对于cBN上形成有涂膜的试样，进行划痕试验和剥离试验。图6是表示无金属层cBN和有金属层cBN的构成的表。另外，图7是表示对于无金属层cBN和有金属层cBN的压入硬度试验的结果的表。

在刀具形状的cBN烧结体的表面设置图6的表中所示的组成的金属层。此外，在此金属层之上设置图6的表中所示的硬质层(有金属层cBN)。另外，在cBN烧结体之上直接设置图6的表所示的硬质层，作为比较例(无金属层cBN)。还有，cBN烧结体使用具有粘合剂的。

对于这些试料，进行划痕试验和剥离试验。划痕试验根据剥离载荷的大小来评价，剥离载荷越大，越难以剥离。另外，剥离时间越长，越难剥离。

划痕试验以使R(曲率半径)为200μm的前端形状的金刚石压头，在10mm/分钟的速度和1分钟、100N的载荷速度的条件下进行。

剥离试验，对于被加工材SCM415的淬火材，使用CNGA120408S01225的刀具形状的试料，以切削速度：150m/分钟、进给速度：0.1mm/圈、切削深度：0.2mm的加工条件进行，评价截至硬质层发生剥离为止的时间。

剥离载荷和剥离时间显示在图8中。图8是表示对于无金属层cBN和有金属层cBN的划痕试验和剥离试验的结果的表。如图8所示，相对于无金属层cBN而言，有金属层cBN剥离载荷大，剥离时间也大幅变长。还有，图8中，“80＞”表示剥离载荷低于80N，但接近80N(至少75N以上)。同样，图8中，“40＞”表示剥离时间低于40分钟，但接近40分钟(至少35分钟以上)。如此，有金属层cBN与无金属层cBN比较，涂膜的剥离难以发生，即，涂膜的耐久性高。

还有，图7所示的压入硬度试验，使用微压痕硬度试验机“ENT－1100b/a”((株)Elionix制)进行。

在测量硬度之前，先在与基体表面正交的基体的截面中测量涂膜的厚度。涂膜的厚度在具有金属层时为2.7μm。在没有金属层时，涂膜的厚度为2.5μm。从涂膜的表面，将压头压入涂膜厚度的20％的量。压头向涂膜表面的压入，大约每次增加0.02μm。此压入深度能够通过使压入载荷增加而加深。所谓使压入深度每次增加0.02μm，换言之等同于使压入载荷大致每次增加5mN。

在本试验中，若将压头压入至涂膜的厚度的20％的深度，则基本上能够从涂膜的表面测量基体表面附近的硬度。在本发明中，所谓涂膜的硬度，如上述，就是从涂膜的表面，一边使压头的压入载荷变化，一边使压头压入到涂膜的20％的深度所得到的硬度。在压入硬度试验中，压入深度越深，则可以测量到距涂膜表面越深的区域的硬度。

(实施例2：XRD测量)

本申请发明人，进行在cBN上形成有涂膜的试样的XRD测量。其结果显示在图9和图10中。图9是表示无金属层cBN和有金属层cBN的XRD测量的结果的图。另外，图10是表示图9所示的图中，(111)面的X射线强度I(111)、(200)面的I(200)和这些取向比率I(200)/I(111)的表。

还有，本试验使用薄膜X射线衍射装置“X’Pert PRO－MRD(DY2295)”(PANalytical制)进行。本装置的光学系统，是X射线反射镜和平板准直器。另外，本装置的X射线球管是CuKα，输出功率为45kV/40mA。

另外，本试验的测量条件如下。

测量方法：2θ扫描

测量范围：20°～80°

入射角度：0.5°

步进：0.02°

时间：4.0sec/step

试样是以下两种。

(1)将有金属层的涂膜形成于cBN上的(有金属层cBN)

(2)将没有金属层的涂膜形成于cBN上的(无金属层cBN)

图9中显示有金属层cBN和无金属层cBN的XRD测量的结果。还有，从易查看的观点出发，图9中，使无金属层cBN的测量结果的X射线强度整体上向高强度侧移动500。

在图9中，在36°～38°的范围具有峰的衍射峰，与涂膜所含的金属氮化物的立方晶体的(111)面对应。另外，在42°～44°的范围具有峰的衍射峰，与同立方晶体的(200)面对应。

如图10所示，在有金属层cBN中，(111)面的X射线强度I(111)是507，(200)面的X射线强度I(200)是3135，它们取向比率I(200)/I(111)是6.183432。另一方面，在无金属层cBN中，(111)面的X射线强度I(111)是582，(200)面的X射线强度I(200)是3007，这些取向比率I(200)/I(111)是5.166667。

如此，通过在涂膜上设置金属层，能够得到具有5.3以上的取向比率I(200)/I(111)的涂层刀具。具有这样的构成的涂层刀具，硬质层的硬度高，耐磨耗性优异。

另外，在有金属层cBN中，基于立方晶体的(311)面的硬质层的残余应力小于0MPa，大于－1150MPa。具有这样的构成的涂层刀具，耐冲击性优异，并且硬质层难以剥离。

＜变形例＞

在上述实施方式中，对于将氮化硼粒子等所形成的基体10，安装在硬质合金等所构成的刀片主体2上，用涂膜20对其涂覆而得到的涂层刀具1进行说明。不限于此，本发明的涂层刀具，例如，也可以上表面和下表面的形状为平行四边形的六面体形状的基体全部是立方晶氮化硼质烧结体，在这样的基体之上形成有涂膜的刀具。

在上述实施方式中，显示了涂层刀具1的上表面和下表面的形状是平行四边形时的例子，但涂层刀具1的上表面和下表面的形状也可以是菱形或正方形等。另外，涂层刀具1的上面和下面的形状，也可以是三角形、五边形、六边形等。

另外，涂层刀具1的形状，可以是正型或负型。正型是相对于通过涂层刀具1上表面的中心和下表面的中心的中心轴侧面倾斜的类型，负型是侧面相对于上述中心轴平行的类型。

在上述实施方式中，对于基体10含有立方晶氮化硼(cBN)粒子时的示例进行了说明。不限于此，本申请公开的基体，例如，也可以含有六方氮化硼(hBN)、菱方氮化硼(rBN)，纤锌矿氮化硼(wBN)等的粒子。

在上述实施方式中，作为涂层刀具1用于切削加工的情况进行了说明，但本申请的涂层刀具，例如也可以应用于挖掘用工具或有刃物等切削刀具以外的工具。

更多的效果和变形例，能够由本领域技术人员轻易导出。因此，本发明的更广泛的方式，不受如以上这样表述且所记述的特定详情和代表性的实施方式限定。因此，可以不脱离附加的权利要求范围及其均等物所定义的总体性的发明概念的精神或范围而进行各种变更。

符号説明

1 涂层刀具

2 刀片主体

3 刃口部

4 支承面

5 贯通孔

6 第1面

7 第2面

8 刃口

10 基体

20 涂膜

21 硬质层

22 金属层

23 层叠部

23a 第1金属氮化物层

23b 第2金属氮化物层

24 第3金属氮化物层

30 基板

40 接合材

70 刀柄

73 卡槽

75 螺栓

100 切削刀具

Claims (16)

1.一种涂层刀具，其具有：

含有多个氮化硼粒子的基体、和位于所述基体之上的涂膜，

所述涂膜包括：硬质层；和位于所述基体与所述硬质层之间的Ti、Zr、V、Cr、Ta、Nb、Hf、Al的单质以外的金属层。

2.根据权利要求1所述的涂层刀具，其中，所述金属层含有Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Al、Si、Y之中至少一种以上的元素。

3.根据权利要求2所述的涂层刀具，其中，所述金属层含有95原子％以上的所述元素。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的涂层刀具，其中，所述金属层含有以总量计为95原子％以上的Al和Cr。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的涂层刀具，其中，所述金属层中的Ti含量为15原子％以下。

6.根据权利要求1～5中任一项所述的涂层刀具，其中，所述基体在所述氮化硼粒子之间具有粘结相。

7.根据权利要求1～6中任一项所述的涂层刀具，其中，所述硬质层具有1层以上的金属氮化物层。

8.根据权利要求7所述的涂层刀具，其中，与所述金属层相接的所述金属氮化物层，含有所述金属层中所含的金属。

9.根据权利要求7或8所述的涂层刀具，其中，

所述金属氮化物层包括：

第1金属氮化物层；

具有与所述第1金属氮化物层不同的组成的第2金属氮化物层。

10.根据权利要求9所述的涂层刀具，其中，所述第1金属氮化物层和所述第2金属氮化物层的各厚度为50nm以下。

11.根据权利要求9或10所述的涂层刀具，其中，

所述金属层含有第1金属和第2金属，

所述第1金属氮化物层，含有所述第1金属和第3金属的氮化物，

所述第2金属氮化物层，含有所述第1金属和所述第2金属的氮化物。

12.根据权利要求11所述的涂层刀具，其中，所述第1金属氮化物层含有Ti和Al，

所述第2金属氮化物层含有Al和Cr。

13.根据权利要求9～12中任一项所述的涂层刀具，其中，

所述硬质层具有：

包含多个所述第1金属氮化物层和多个所述第2金属氮化物层，所述第1金属氮化物层与所述第2金属氮化物层交互地层叠而成的层叠部；

位于比所述层叠部远离所述基体的位置的第3金属氮化物层，

所述第3金属氮化物层的厚度，厚于所述第1金属氮化物层和所述第2金属氮化物层的各厚度。

14.根据权利要求13所述的涂层刀具，其中，所述第3金属氮化物层的厚度，比所述层叠部的厚度厚。

15.根据权利要求1～14中任一项所述的涂层刀具，其中，

所述硬质层具有立方晶体，

设所述立方晶体中的(200)面的X射线强度为I(200)，(111)面的X射线强度为I(111)时，

所述I(200)/所述I(111)为5.3以上。

16.一种切削刀具，其具有：

在端部具有卡槽的棒状的刀柄；

位于所述卡槽内的权利要求1～15中任一项所述的涂层刀具。

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