CN115071835A - 一种热成型激光拼焊一体式门环及车辆 - Google Patents
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Abstract
本申请涉及汽车领域，特别涉及一种热成型激光拼焊一体式门环及车辆。本申请提供的一种热成型激光拼焊一体式门环，包括：A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板上段、B柱加强板下段、门槛外板、A柱上边梁补丁板和B柱补丁板，所述A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板上段、B柱加强板下段和门槛外板的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，所述A柱上边梁补丁板通过点焊连接在A柱上边梁和B柱加强板上段，所述B柱补丁板通过点焊连接在B柱加强板上段，连接有A柱上边梁补丁板和B柱补丁板的门环主体依次经热冲压成型、激光切边、割孔，即形成门环成品。
Description
技术领域
本申请涉及汽车领域，特别涉及一种热成型激光拼焊一体式门环及车辆。
背景技术
安全性能是车身性能的重要指标，尤其是近些年对整个侧围加强板区域的要求逐渐提高，越来越多的主机厂在车身侧围加强板区域A柱、B柱、门槛等关键零件上采用热成型或超高强钢材料，但目前的设计与制造方法存在如下问题：(1)现有车型A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板、门槛外板、A柱上梁补丁板、B柱加强板上补强板等不同零件之间需要通过点焊方式进行连接，在连接处存在结构不连续问题，碰撞过程中易出现应力集中和局部变形，影响碰撞安全性能；(2)点焊热影响区强度低于零件本体材料，导致法兰边上点焊区域强度下降，碰撞过程中容易在焊点区域发生撕裂，影响碰撞过程中的车身结构完整性和安全性能。
有鉴于此，提供一种能够提高碰撞安全性能的门环十分必要。
发明内容
本申请实施例提供一种热成型激光拼焊一体式门环，以解决相关技术中不同零件之间通过点焊连接影响碰撞安全性能的问题。
第一方面，本申请提供了一种热成型激光拼焊一体式门环，包括：A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板上段、B柱加强板下段、门槛外板、A柱上边梁补丁板和B柱补丁板，所述A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板上段、B柱加强板下段和门槛外板的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，所述A柱上边梁补丁板通过点焊连接在A柱上边梁和B柱加强板上段，所述B柱补丁板通过点焊连接在B柱加强板上段，对连接有A柱上边梁补丁板和B柱补丁板的门环主体进行热冲压成型、激光切边、割孔，即得到门环成品；其中，所述A柱加强板的厚度小于A柱上边梁的厚度，所述B柱加强板下段的厚度小于B柱加强板上段的厚度。
一些实施例中，所述A柱加强板与B柱加强板下段使用的材料的延展性和弯曲角分别高于A柱上边梁、B柱加强板上段与门槛外板使用的材料的延展性和弯曲角。
一些实施例中，所述A柱加强板和B柱加强板下段使用相同的材料。
一些实施例中，所述A柱上边梁、B柱加强板上段和门槛外板使用相同的材料。
一些实施例中，所述A柱加强板使用的热成型材料的厚度为1.2-1.6mm，表面镀铝硅涂层，热冲压后A柱加强板的屈服强度为800-1000MPa，抗拉强度为1000-1250MPa。
一些实施例中，所述A柱上边梁使用的热成型材料的厚度为1.6-2.0mm，热冲压后A柱上边梁的屈服强度为950-1250MPa，抗拉强度为1300-1650MPa。
一些实施例中，所述B柱加强板上段使用的热成型材料的厚度为1.4-2.0mm，热冲压后B柱加强板上段的屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。
一些实施例中，所述B柱加强板下段使用的热成型材料的厚度为1.2-1.6mm，热冲压后B柱加强板下段的屈服强度为800-1000MPa，抗拉强度为1000-1250MPa。
一些实施例中，所述门槛外板使用的热成型材料的厚度为1.0-1.4mm，热冲压后门槛外板的屈服强度为950-1250MPa，抗拉强度为1300-1650MPa。
一些实施例中，所述A柱上边梁补丁板使用的热成型材料的厚度为1.0-1.8mm，热冲压后屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。
一些实施例中，热冲压后，所述B柱补丁板的屈服强度为1400-1800MPa，抗拉强度为1800-2300MPa。
一些实施例中，所述A柱上边梁与X向的夹角为31°。
一些实施例中，所述A柱上边梁与X向的夹角为35°。
一些实施例中，所述B柱加强板上段和C柱加强板的接缝位置距离B柱250-300mm。
一些实施例中，所述A柱加强板和A柱上边梁的接缝位置距离A柱加强板的前部边界160-200mm。
一些实施例中，所述B柱补丁板的切边离B柱圆角的距离大于11mm。
一些实施例中，在门槛的上方280mm处设置用于吸能的内凹区，所述内凹区的深度为8mm。
一些实施例中，在门槛的上部200mm的区域，在B柱加强板下段的两侧圆角处设置引导变形区，所述引导变形区的特征高80mm、深10mmm，所述引导变形区能更快将变形区域向下引导。
一些实施例中，所述门槛外板的前部80mm的位置设置有一道深度为5-11mm的台阶。
第二方面，本申请提供了一种车辆，所述车辆包括上述热成型激光拼焊一体式门环，所述热成型激光拼焊一体式门环包括：A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板上段、B柱加强板下段、门槛外板、A柱上边梁补丁板和B柱补丁板，所述A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板上段、B柱加强板下段和门槛外板的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，所述A柱上边梁补丁板通过点焊连接在A柱上边梁和B柱加强板上段，所述B柱补丁板通过点焊连接在B柱加强板上段，对连接有A柱上边梁补丁板和B柱补丁板的门环主体进行热冲压成型、激光切边、割孔，即得到门环成品。
一些实施例中，所述A柱加强板与B柱加强板下段使用的材料的延展性和弯曲角分别高于A柱上边梁、B柱加强板上段与门槛外板使用的材料的延展性和弯曲角。
一些实施例中，所述A柱加强板和B柱加强板下段使用相同的材料。
一些实施例中，所述A柱上边梁、B柱加强板上段和门槛外板使用相同的材料。
一些实施例中，所述A柱加强板使用的材料的厚度为1.2-1.6mm，表面镀铝硅涂层，热冲压后A柱加强板的屈服强度为800-1000MPa，抗拉强度为1000-1250MPa。
一些实施例中，所述A柱上边梁使用的材料的厚度为1.6-2.0mm，热冲压后A柱上边梁的屈服强度为950-1250MPa，抗拉强度为1300-1650MPa。
一些实施例中，所述B柱加强板上段使用的材料的厚度为1.4-2.0mm，热冲压后B柱加强板上段的屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。
一些实施例中，所述B柱加强板下段使用的材料的厚度为1.2-1.6mm，热冲压后B柱加强板下段的屈服强度为800-1000MPa，抗拉强度为1000-1250MPa。
一些实施例中，所述门槛外板使用的材料的厚度为1.0-1.4mm，热冲压后门槛外板的屈服强度为950-1250MPa，抗拉强度为1300-1650MPa。
一些实施例中，所述A柱上边梁补丁板使用的材料的厚度为1.0-1.8mm，热冲压后屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。
一些实施例中，热冲压后，所述B柱补丁板的屈服强度为1400-1800MPa，抗拉强度为1800-2300MPa。
一些实施例中，所述A柱上边梁与X向的夹角为31°。
一些实施例中，所述A柱上边梁与X向的夹角为35°。
一些实施例中，所述B柱加强板上段和C柱加强板的接缝位置距离B柱250-300mm。
一些实施例中，所述B柱补丁板的切边距离B柱圆角距离大于11mm。
一些实施例中，在门槛的上方280mm处设置用于吸能的内凹区，所述内凹区的深度为8mm。
一些实施例中，在门槛的上部200mm的区域，在B柱加强板下段的两侧圆角处设置引导变形区，所述引导变形区的特征高80mm、深10mmm，所述引导变形区能更快将变形区域向下引导。
一些实施例中，所述门槛外板的前部80mm的位置设置有一道深度为5-11mm的台阶。
本申请的热成型激光拼焊一体式门环将A柱加强板和B柱加强板下段区域设置成软区，使用延伸性和弯曲角比Usibor1500+AS75/75材料更高的Ductibor1000+AS75/75材料，在小偏和侧碰中充分变形吸能，并能保持自身结构的完整性，避免断裂失效，提升了碰撞性能。
本申请的热成型激光拼焊一体式门环对A柱加强板上段焊缝位置和A柱上边梁补丁板边界进行合理布置以及传力方向的优化，在合适的位置诱导A柱上边梁轻微变形吸能，解决了小偏置碰撞中A柱上边梁折弯变形的问题。
本申请的热成型激光拼焊一体式门环通过对B柱加强板上段区域与C柱加强板焊缝合理的布置，既提升了碰撞性能，又保证了材料利用率。
本申请提供的技术方案带来的有益效果包括：与常规多片式冲压焊接的侧围加强环相比，本申请提供的热成型激光拼焊一体式门环采用激光焊接的形式将A柱加强板、A柱上边梁、B柱加强板上段、B柱加强板下段和门槛外板连接，采用点焊的方式连接A柱上边梁补丁板和B柱补丁板，最后以热冲压成型的方式形成门环成品，提高了结构完整性，本申请将A柱加强板和B柱加强板下段区域设置成软区，将A柱上边梁和B柱加强板上段设置成硬区，降低了车辆在正面和侧面碰撞过程中的车体结构变形量，提升了车辆碰撞结构安全性能。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本申请实施例提供的热成型激光拼焊一体式门环的结构示意图；
图2为本申请实施例提供的热成型激光拼焊一体式门环的A柱上边梁的结构示意图；
图3为图2中A-A的截面示意图；
图4为本申请实施例提供的热成型激光拼焊一体式门环的B柱加强板下段的结构示意图；
图5为本申请实施例提供的热成型激光拼焊一体式门环的门槛外板的结构示意图；
图6为图5中E-E的截面示意图。
图中：1、A柱加强板；2、A柱上边梁；3、B柱加强板上段；4、B柱加强板下段；5、门槛外板；51、内凹区；52、引导变形区；53、台阶；6、A柱上边梁补丁板；7、B柱补丁板。
具体实施方式
为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本申请的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
本申请实施例提供了一种热成型激光拼焊一体式门环，其能解决相关技术中不同零件之间通过点焊连接影响碰撞安全性能的问题。
图1是本申请实施例提供的热成型激光拼焊一体式门环的结构示意图，参考图1，该门环包括：A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4、门槛外板5、A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7，A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4和门槛外板5的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，A柱上边梁补丁板6通过点焊连接在A柱上边梁2和B柱加强板上段3，B柱补丁板7通过点焊连接在B柱加强板上段3，对连接有A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7的门环主体进行热冲压成型，利用激光镭射设备切边，割孔，即得到门环成品。图1中，S表示各接缝位置。
A柱加强板1在小偏置碰撞过程中受到的冲击力特别大，由于A柱上边梁2截面较小，为了碰撞时从shot gun传过来的力不会大部分传到A柱上边梁2导致A柱上边梁2折弯，需要将A柱加强板1弱化去吸收大部分能量，同时为保证碰撞后A柱加强板1不出现断裂和止口边大范围焊点撕裂的情况，需要A柱具有较好的延展性和吸能能力，故本申请的A柱加强板1选用第二代热成型先进高强钢材料Ductibor1000+AS75/75，材料的厚度为1.2-1.6mm，镀铝硅涂层，热冲压后屈服强度范围为800-1000MPa，抗拉强度范围为1000-1250MPa。本申请中，A柱加强板1和A柱上边梁2的接缝位置距离A柱加强板1的前部边界160-200mm，且该A柱加强板1和A柱上边梁2的接缝的截面呈倾斜状，申请人发现当A柱加强板1和A柱上边梁2的接缝的截面呈水平状时，发生碰撞时A柱上边梁2的后部会折弯比较严重；当A柱加强板1和A柱上边梁2的接缝位置与A柱上边梁补丁板6的边界重合时，发生碰撞时接缝位置变形比较早，会造成整个A柱加强板侵入量较大。
目前人机工程追求越来越小的A柱障碍角，因此A柱上边梁2的截面也越来越小，所以A柱上边梁2区域需要更高的强度来抵抗小偏置碰撞中传递过来的力，防止A柱上边梁2弯曲变形，故A柱上边梁2选用热成型先进高强钢材料Usibor1500+AS75/75，材料的厚度为1.6-2.0mm，镀铝硅涂层，热冲压后屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。图2为A柱上边梁2的示意图，参考图2，A柱上边梁补丁板6的截止位置未延伸到拐角，引导碰撞时在拐角处轻微变形，图3为图2中A-A的截面示意图。
B柱加强板呈现T形，分缝位置除了考虑材料利用率外，还要考虑侧碰和顶压工况中受力情况，尤其是后部分缝位置，此处是门环与C柱加强板搭接，由于工艺限制，无法焊接，只能采用结构胶粘的连接形式，在侧碰工况中此处结构胶受到的力是拉伸力，对结构胶来说，抗拉强度比抗剪强度要小很多，故此处焊缝的位置尤其重要，考虑到此处焊缝越靠后受力越小，变形折弯的可能性也就越小，但是越靠后材料利用率也就越低，经过多次CAE分析和材料利用率计算，B柱加强板上段3和C柱加强板的接缝位置距离B柱250-300mm，恰好位于天窗卷帘横梁中间的时候，达到了一个比较好的状态。在侧碰时为了能够留给乘员足够的生存空间和顶压时有足够的抵抗弯曲变形的能力，本申请的B柱加强板上段3选用热成型先进高强钢材料Usibor1500+AS75/75，材料厚度为1.4-2.0mm，镀铝硅涂层，热冲压后屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。
B柱加强板下段4在侧碰过程中需要具备一定的强度和较强的吸能能力，在侧碰时B柱加强板下段4弯曲变形以保证B柱加强板上段3侵入量较小，有足够的生存空间，故B柱加强板下段4选用第二代热成型先进高强钢材料Ductibor1000+AS75/75，材料厚度为1.2-1.6mm，镀铝硅涂层，热冲压后屈服强度范围为800-1000MPa，抗拉强度范围为1000-1250MPa。本申请在门槛的上方280mm处设置用于吸能的内凹区51，内凹区51的深度为8mm，碰撞时使碰撞器分阶段撞击到B柱，让B柱有更大的变形空间。本申请在门槛的上部200mm的区域，在B柱加强板下段4的两侧圆角处设置引导变形区52，引导变形区52的特征高80mm、深10mmm，引导变形区52能更快将变形区域向下引导。图4为B柱加强板下段4的结构示意图。
门槛外板5区域需要有较高的强度，故门槛外板5选用热成型先进高强钢材料Usibor1500+AS75/75，材料厚度为1.0-1.4mm，镀铝硅涂层，热冲压后屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。门槛外板5的前部需要软一些，小偏置碰撞时最先出现变形，方便轮胎滑脱出去，但是门槛外板5又是一个整体，整体是需要硬的，因此本申请在门槛外板5的前部80mm的位置设置一道台阶53，台阶53的深度为5-11mm，小偏置碰撞时会引导门槛外板5在此台阶53处变形，更有利于轮胎滑出。图5为门槛外板5的结构示意图，图6为图5中E-E的截面示意图。
为进一步提高A柱上边梁2区域的强度，防止小偏置碰撞过程中A柱上边梁2折弯，A柱上边梁补丁板6选用热成型先进高强钢材料Usibor1500+AS75/75，材料厚度为1.0-1.8mm，镀铝硅涂层，热冲压后屈服强度范围为950-1250MPa，抗拉强度范围为1300-1650MPa。A柱上边梁补丁板6最大化的贴满A柱上边梁2，增加A柱上边梁2的强度。
顶压工况时B柱加强板上段3受力非常大，易产生屈曲变形，常规车型此处零件通常选用Usibor1500+AS75/75材料，为保证性能的前提下进一步减重降本，本申请将B柱补丁板7的材料换成热成型先进高强钢材料Usibor2000+AS75/75，镀铝硅涂层，热成型后屈服强度范围为1400-1800MPa，抗拉强度范围为1800-2300MPa，材料厚度从1.8mm可降至1.6mm，重量减少了11％，收益非常明显。由于B柱加强板上段3的造型复杂，补丁板工艺成型困难，常见车型都是通过增加焊接加强板的形式来增加B柱加强板上段3的刚度，成本和重量会增加，而且由于空间限制，操作性非常差，本申请将B柱补丁板7的切边设计为距离B柱圆角大于11mm，即可满足成型。通过对B柱补丁板7的厚度优化能够提升材料利用率和实现良好的轻量化效果。
本申请的热成型激光拼焊一体式门环将A柱加强板1和B柱加强板下段4区域设置成软区，使用延伸性和弯曲角比Usibor1500+AS75/75材料更高的Ductibor1000+AS75/75材料，在小偏和侧碰中充分变形吸能，并能保持自身结构的完整性，避免断裂失效，提升了碰撞性能。
本申请的热成型激光拼焊一体式门环对A柱加强板1的上段焊缝位置和A柱上边梁补丁板6边界进行合理布置以及传力方向的优化，在合适的位置诱导A柱上边梁2轻微变形吸能，解决了小偏置碰撞中A柱上边梁2折弯变形的问题。
本申请的热成型激光拼焊一体式门环减少了模具、夹具以及焊接装备流程，尺寸一致性好，提高了车身精度，降低了模具、焊接工装费用与工序成本；本申请的热成型激光拼焊一体式门环通过对B柱加强板上段3区域与C柱加强板焊缝合理的布置，既提升了碰撞性能，又保证了材料利用率。
下面结合实施例对本申请提供的热成型激光拼焊一体式门环及车辆进行详细说明。
实施例1：
本申请实施例1提供了一种热成型激光拼焊一体式门环，该门环包括：A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4、门槛外板5、A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7，A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4和门槛外板5的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，A柱上边梁补丁板6通过点焊连接在A柱上边梁2和B柱加强板上段3，B柱补丁板7通过点焊连接在B柱加强板上段3，对连接有A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7的门环主体进行热冲压成型，利用激光镭射设备切边，割孔，即得到门环成品。
实施例1中，A柱加强板1使用的材料的厚度为1.4mm，A柱上边梁2使用的材料的厚度为1.8mm，A柱上边梁2与X向的夹角为31°，B柱加强板上段3使用的材料的厚度为1.5mm，B柱加强板下段4使用的材料的厚度为1.4mm，门槛外板5使用的材料的厚度为1.4mm，A柱上边梁补丁板6使用的材料的厚度为1.2mm。
B柱加强板上段3和C柱加强板的接缝位置距离B柱260mm，B柱补丁板7的切边距离B柱圆角距离为15mm。
实施例1还提供了一种包括上述热成型激光拼焊一体式门环的车辆。
实施例2：
本申请实施例2提供了一种热成型激光拼焊一体式门环，该门环包括：A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4、门槛外板5、A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7，A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4和门槛外板5的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，A柱上边梁补丁板6通过点焊连接在A柱上边梁2和B柱加强板上段3，B柱补丁板7通过点焊连接在B柱加强板上段3，对连接有A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7的门环主体进行热冲压成型，利用激光镭射设备切边，割孔，即得到门环成品。
实施例2中，A柱加强板1使用的材料的厚度为1.3mm，A柱上边梁2使用的材料的厚度为1.6mm，A柱上边梁2与X向的夹角为35°，B柱加强板上段3使用的材料的厚度为1.6mm，B柱加强板下段4使用的材料的厚度为1.5mm，门槛外板5使用的材料的厚度为1.2mm，A柱上边梁补丁板6使用的材料的厚度为1.6mm。
B柱加强板上段3和C柱加强板的接缝位置距离B柱265mm，B柱补丁板7的切边距离B柱圆角距离为15mm。
实施例2还提供了一种包括上述热成型激光拼焊一体式门环的车辆。
实施例3：
本申请实施例3提供了一种热成型激光拼焊一体式门环，该门环包括：A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4、门槛外板5、A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7，A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4和门槛外板5的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，A柱上边梁补丁板6通过点焊连接在A柱上边梁2和B柱加强板上段3，B柱补丁板7通过点焊连接在B柱加强板上段3，对连接有A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7的门环主体进行热冲压成型，利用激光镭射设备切边，割孔，即得到门环成品。
实施例3中，A柱加强板1使用的材料的厚度为1.4mm，A柱上边梁2使用的材料的厚度为1.6mm，A柱上边梁2与X向的夹角为31°，B柱加强板上段3使用的材料的厚度为1.7mm，B柱加强板下段4使用的材料的厚度为1.3mm，门槛外板5使用的材料的厚度为1.2mm，A柱上边梁补丁板6使用的材料的厚度为1.1mm。
B柱加强板上段3和C柱加强板的接缝位置距离B柱255mm，B柱补丁板7的切边距离B柱圆角距离为16mm。
实施例3还提供了一种包括上述热成型激光拼焊一体式门环的车辆。
实施例4：
本申请实施例4提供了一种热成型激光拼焊一体式门环，该门环包括：A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4、门槛外板5、A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7，A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4和门槛外板5的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，A柱上边梁补丁板6通过点焊连接在A柱上边梁2和B柱加强板上段3，B柱补丁板7通过点焊连接在B柱加强板上段3，对连接有A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7的门环主体进行热冲压成型，利用激光镭射设备切边，割孔，即得到门环成品。
实施例4中，A柱加强板1使用的材料的厚度为1.2mm，A柱上边梁2使用的材料的厚度为2.0mm，A柱上边梁2与X向的夹角为35°，B柱加强板上段3使用的材料的厚度为1.8mm，B柱加强板下段4使用的材料的厚度为1.5mm，门槛外板5使用的材料的厚度为1.2mm，A柱上边梁补丁板6使用的材料的厚度为1.6mm。
B柱加强板上段3和C柱加强板的接缝位置距离B柱265mm，B柱补丁板7的切边距离B柱圆角距离为12mm。
实施例4还提供了一种包括上述热成型激光拼焊一体式门环的车辆。
实施例5：
本申请实施例5提供了一种热成型激光拼焊一体式门环，该门环包括：A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4、门槛外板5、A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7，A柱加强板1、A柱上边梁2、B柱加强板上段3、B柱加强板下段4和门槛外板5的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，A柱上边梁补丁板6通过点焊连接在A柱上边梁2和B柱加强板上段3，B柱补丁板7通过点焊连接在B柱加强板上段3，对连接有A柱上边梁补丁板6和B柱补丁板7的门环主体进行热冲压成型，利用激光镭射设备切边，割孔，即得到门环成品。
实施例5中，A柱加强板1使用的材料的厚度为1.4mm，A柱上边梁2使用的材料的厚度为1.8mm，A柱上边梁2与X向的夹角为31°，B柱加强板上段3使用的材料的厚度为1.6mm，B柱加强板下段4使用的材料的厚度为1.5mm，门槛外板5使用的材料的厚度为1.4mm，A柱上边梁补丁板6使用的材料的厚度为1.6mm。
B柱加强板上段3和C柱加强板的接缝位置距离B柱270mm，B柱补丁板7的切边距离B柱圆角距离为13mm。
实施例5还提供了一种包括上述热成型激光拼焊一体式门环的车辆。
在本申请的描述中，需要说明的是，术语“上”、“下”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本申请和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本申请的限制。除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本申请中的具体含义。
需要说明的是，在本申请中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。
以上所述仅是本申请的具体实施方式，使本领域技术人员能够理解或实现本申请。对这些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本申请的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本申请将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所申请的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。
Claims (10)
1.一种热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，包括：A柱加强板(1)、A柱上边梁(2)、B柱加强板上段(3)、B柱加强板下段(4)、门槛外板(5)、A柱上边梁补丁板(6)和B柱补丁板(7)，所述A柱加强板(1)、A柱上边梁(2)、B柱加强板上段(3)、B柱加强板下段(4)和门槛外板(5)的接缝位置通过激光焊接形成门环主体，所述A柱上边梁补丁板(6)通过点焊连接在A柱上边梁(2)和B柱加强板上段(3)，所述B柱补丁板(7)通过点焊连接在B柱加强板上段(3)，连接有A柱上边梁补丁板(6)和B柱补丁板(7)的门环主体依次经热冲压成型、激光切边、割孔，即形成门环成品；其中，所述A柱加强板(1)的厚度小于A柱上边梁(2)的厚度，所述B柱加强板下段(4)的厚度小于B柱加强板上段(3)的厚度。
2.根据权利要求1所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述A柱加强板(1)使用的热成型材料的厚度为1.2-1.6mm，所述A柱上边梁(2)使用的热成型材料的厚度为1.6-2.0mm。
3.根据权利要求2所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述B柱加强板上段(3)使用的热成型材料的厚度为1.4-2.0mm，所述B柱加强板下段(4)使用的热成型材料的厚度为1.2-1.6mm。
4.根据权利要求1所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述A柱上边梁补丁板(6)使用的热成型材料的厚度为1.0-1.8mm。
5.根据权利要求1所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述A柱加强板(1)与B柱加强板下段(4)使用的热成型材料的延展性高于A柱上边梁(2)与B柱加强板上段(3)使用的热成型材料的延展性。
6.根据权利要求5所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述A柱加强板(1)与B柱加强板下段(4)使用的热成型材料的弯曲角高于A柱上边梁(2)与B柱加强板上段(3)使用的热成型材料的弯曲角。
7.根据权利要求1所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述A柱加强板(1)和A柱上边梁(2)的接缝位置距离A柱加强板(1)的前部边界160-200mm。
8.根据权利要求1所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述B柱加强板下段(4)的两侧圆角处设置引导变形区(52)。
9.根据权利要求1所述的热成型激光拼焊一体式门环，其特征在于，所述门槛外板(5)的前部设置有深度为5-11mm的台阶(53)。
10.一种车辆，其特征在于，所述车辆包括权利要求1-9任一项所述的热成型激光拼焊一体式门环。
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