CN115029645B - 一种压力容器用盘条及制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种压力容器用盘条及制备方法，属于压力容器用盘条技术领域，该盘条由如下质量分数的化学组分组成：C：0.06～0.10％；Si：0.5～0.7％；Mn：1.1～1.3％；Ni：0.05～0.2％；Cr：0.1～0.15％；Mo：0.1～0.15％；Bi：0.005～0.01％；S≤0.0020％；P≤0.02％；Al≤0.01％；V≤0.005％；Ti≤0.005％；T.[O]：0.007～0.009％；其余为Fe和不可避免的杂质。本发明提供的压力容器用盘条制成焊丝后稳定焊接的最大电流为260A，热轧盘条的延伸率为36‑38％，加工性能好，最内层为FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层，厚度为17‑19μm，质地疏松，提高了加工过程氧化铁皮的剥离性能。

Description

一种压力容器用盘条及制备方法

技术领域

本发明属于压力容器用盘条技术领域，尤其涉及一种压力容器用盘条及制备方法。

背景技术

焊接材料的选择和使用一直是压力容器和焊接行业非常关注的问题，为保证压力容器焊接质量，必须正确选取焊材。石化压力容器服役条件多为高压、低温、高腐蚀环境，因而压力容器用钢多采用极低S、强度较高的抗氢制裂纹钢种，其焊接用钢与其匹配，也应当具备焊后高强韧性、抗氢制裂纹性能。

目前，常用的压力容器用焊丝多采用低硫盘条拉拔而成，这是因为低硫可以避免产生硫化物应力开裂，从而避免石化压力容器的失效；但是这种盘条在使用过程中焊接飞溅严重。

发明内容

为解决上述的技术问题，本发明提供了一种压力容器用盘条及制备方法，既拥有较高的强度以满足压力容器的密封要求，还可以避免飞溅，保证焊接性能；

本发明的技术方案如下：

本发明提供了一种压力容器用盘条，所述盘条由如下质量分数的化学组分组成：

C：0.06～0.10％；Si：0.5～0.7％；Mn：1.1～1.3％；Ni：0.05～0.2％；Cr：0.1～0.15％；Mo：0.1～0.15％；Bi：0.005～0.01％；S≤0.0020％；P≤0.02％；Al≤0.01％；V≤0.005％；Ti≤0.005％；T.[O]：0.007～0.009％；其余为Fe和不可避免的杂质。

进一步地，所述Ni、所述Cr与所述Mo的质量分数之和为0.23～0.45％。

进一步地，所述盘条的金相组织由铁素体和珠光体组成，所述铁素体的体积分数≥95％，所述珠光体的体积分数＜5％。

进一步地，所述盘条的直径为5.5～6.5mm。

另一方面，本发明还提供了上述的压力容器用盘条的制备方法，所述方法包括：

获得钢液；

对所述钢液依次进行LF炉精炼和VD真空精炼，结束后加入粒径为2-3cm的Bi颗粒，并以30～40NL/min的底吹强度底吹3-5min，以进行合金化，获得合金化钢液；

对所述合金化钢液浇注，获得压力容器用钢坯。

进一步地，所述LF精炼中，炉渣碱度为w(CaO)/w(SiO₂)＝7-9，渣量为18-20kg/吨钢，所述LF精炼结束时，钢中氧质量分数为0.0005-0.0008％，钢中硫质量分数为0.0015-0.0025％。

进一步地，所述方法还包括：

将所述压力容器用钢坯加热后进行轧制和缓冷，获得压力容器用盘条；所述轧制过程中，吐丝温度为810-840℃。

进一步地，所述缓冷在保温罩中进行，缓冷速率为0.5-0.8℃/s。

进一步地，入罩温度为720-760℃，出罩温度低于540℃。

进一步地，所述方法还包括：

将所述压力容器用盘条进行退火冷却，所述退火过程中，温度为710-730℃，退火时间为4-6小时。

本申请中的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：

本发明提供了一种压力容器用盘条及其制备方法，该盘条通过添加Ni、Cr和Mo提高盘条的强度，以使盘条用于压力容器焊接后保证具有高强度以满足压力容器的密封要求；添加Bi元素来解决由于添加Ni、Cr和Mo而造成的焊接中飞溅的问题；低S含量控制，保证焊接后压力容器的焊缝处不会产生氢制裂纹；高氧含量控制，提高焊接性能。本发明提供的压力容器用盘条制成焊丝后稳定焊接的最大电流为260A，热轧盘条的延伸率为36-38％，加工性能好，最内层为FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层，厚度为为17-19μm，厚度厚且疏松，提高了加工过程氧化铁皮的剥离性能。

附图说明

为了更清楚地说明本申请中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。

图1为本实施例提供的一种压力容器用盘条的制备方法工艺图。

图2为本实施例提供的一种压力容器用盘条的氧化铁皮微观照片。

具体实施方式

下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。

在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。

除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。

需要说明的是，在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。

本申请提供的技术方案为解决上述技术问题，总体思路如下：

一方面，本发明实施例提供了一种压力容器用盘条，所述盘条由如下质量分数的化学组分组成：

C：0.06～0.10％；Si：0.5～0.7％；Mn：1.1～1.3％；Ni：0.05～0.2％；Cr：0.1～0.15％；Mo：0.1～0.15％；Bi：0.005～0.01％；S≤0.0020％；P≤0.02％；Al≤0.01％；V≤0.005％；Ti≤0.005％；T.[O]：0.007～0.009％；其余为Fe和不可避免的杂质。

上述各种元素的作用如下：

C：过多的碳会恶化盘条的拉拔性能，在焊接过程中，会在热影响区产生马氏体组织导致焊缝韧性恶化失效；因此碳含量不超过0.10％。碳含量过低，则会引起焊缝强度偏低，无法满足压力容器强度需要；因此，碳含量不低于0.06％，优选C的质量分数为0.07％。

Si：Si可以提高盘条的强度，降低盘条的韧性，恶化盘条的拉拔性能；此外，Si与氧的结合能力比铁强，在焊接时容易生成低熔点的硅酸盐，硅酸盐可以增加熔渣和融化金属的流动性，引起喷溅现象，影响焊接质量；因此Si的质量分数不超过0.7％。本发明中成品Al含量要求低，钢中加入一定量的Si、Mn来实现脱氧；因此Si的质量分数不低于0.5％；优选Si的质量分数为0.6％。

Mn：Mn可以提高盘条中铁素体和奥氏体的硬度和强度，能消除或减弱由于硫引起的钢的热脆性，从而改善钢的热加工性能，因此Mn的质量分数不低于1.1％；另外，锰还有增加盘条的晶粒粗化的倾向，因此，Mn的质量分数不高于1.3％；优选，Mn的质量分数为1.2％。

Ni：Ni可以细化碳质量分数为0.06-0.10％的盘条中的珠光体，并强化铁素体，提高盘条的强度，而对塑性的影响不显著。因此，本发明中Ni的添加量为0.080～0.15％，优选0.12％。

Cr：Cr能增加盘条的淬透性并有二次硬化的作用，可提高盘条的硬度和耐磨性而不使盘条变脆；另外，Cr也可提高耐蚀性。本发明设定Cr的添加量为0.050～0.15％，优选0.10％。

Mo：Mo在钢中能提高盘条的淬透性和热强性，防止回火脆性，增加在含Cr钢基体中，在服役过程中，Mo可以使得钢的表面形成钝化膜，该钝化膜可以阻止外界的腐蚀气氛例如潮湿的空气、酸性气氛等与钢的内部发生化学腐蚀反应，从而抑制钝化膜破裂后的基体活性溶解，进而提高钢材的耐腐蚀性能。

Bi：可有效提高焊接过程中的脱渣性，脱渣性是指在焊接过程中，表面覆盖的那层起保护作用的渣壳自动脱离焊道的能力。本发明中由于添加了含量较高的Cr、Ni、Mo，在焊接时，Cr、Ni和Mo会被氧化成致密氧化物而掺杂在渣中难以去除；加入低熔点的Bi元素，可在致密氧化物内形成诸多液相单质，破坏焊接形成的渣的氧化膜的致密性和强度，提高脱渣性能。

S及O：S和O会提高焊丝的焊接性能，但是S会与Mn结合形成MnS，MnS的周围会有氢聚集形成硫化氢(H₂S)，硫化氢(H₂S)腐蚀反应析出的氢原子，在硫化物的催化作用下，从表面向钢材中扩散，在拉伸应力作用下，在冶金缺陷区域富集，导致高强度钢、高应力构件的应力型开裂，引发氢制裂纹问题，影响压力容器的密封性。因此，本发明将S的质量分数设定为≤0.0020％，优选≤0.0015％，且O设置在较高的0.007-0.009％。

Al：Al会增加焊接过程的飞溅，影响焊接操作，因而在焊线中Al含量有上限要求。

Ti：是较活泼元素，在焊接中，能与碳反应形成的CO₂气体作用后形成的钛化物，而钛化物能改变熔滴金属表面活性，从而促进熔滴的有效过渡，减少飞溅，从而提高焊接效率；Ti还有利于在焊缝中形成微细的Ti化合物，细化焊缝晶粒，因此钛含量高于0.20％。钛含量过高，会与钢中的C和N形成TiC和TiN粒子，有显著的细晶和沉淀强化效果，会提高盘条的强度。

本发明通过添加Ni、Cr和Mo提高盘条的强度，以使盘条用于压力容器焊接后保证具有高强度以满足压力容器的密封要求；添加Bi元素来解决由于添加Ni、Cr和Mo而造成的焊接中飞溅的问题；低S含量控制，保证焊接后压力容器的焊缝处不会产生氢制裂纹；高氧含量控制，提高焊接性能。

进一步地，所述Ni、所述Cr与所述Mo的质量分数之和为0.23～0.45％，可以使盘条具有良好的抗腐蚀性能、低温强韧性，且盘条退火后具有良好的的加工性能。如果三者的质量分数之和超过0.45％，盘条的显微组织中容易出现贝氏体、马氏体组织等硬相组织，导致显微组织不均匀，易发生拉拔断裂，同时盘条整体强度过高，影响拉拔性能；如果三者的质量分数之和低于0.23％，则会降低焊缝金属的强度及韧性，无法满足石化压力容器的使用需求。

进一步地，所述盘条的金相组织由铁素体和珠光体组成，所述铁素体的体积分数≥95％，所述珠光体的体积分数＜5％。大量的铁素体使得盘条具有良好的拉拔性能，便于加工成焊丝。由于所属盘条的成分特征，不可避免的产生珠光体组织，韧性较差；焊材如果是马氏体组织，焊接后形成的热影响区组织为马氏体，对硫化物应力开裂(SSC)敏感，会形成裂纹。

进一步地，所述盘条的直径为5.5～6.5mm。

另一方面，本发明实施例还提供了上述的压力容器用盘条的制备方法，图1为本实施例提供的一种压力容器用盘条的制备方法工艺图，结合图1，该方法包括：

S1，获得钢液；

钢液可以通过下述方法获得：经过转炉或电炉冶炼后，由钢包精炼获得。Si、Mn、Ni、Cr、Mo、Al可以在转炉炉后合金化调整。V和Ti为残余元素，由合金带入。转炉和电炉容量均可以为100-220t。

S2，对所述钢液依次进行LF炉精炼和VD真空精炼，结束后加入粒径为2-3cm的Bi颗粒，并以30～40NL/min的底吹强度底吹3-5min，以进行合金化，获得合金化钢液；

VD真空精炼结束后进行Bi合金化处理，可以避免低熔点的Bi元素挥发，提高Bi元素的收得率；如果Bi合金化在VD真空精炼进行，会随着抽真空挥发，降低收得率。由于Bi元素的密度较大，因此，需匹配较大的底吹气体流量，易实现Bi在钢水中的均匀分布；大底吹流量会导致钢液裸露，造成二次氧化，正好达到本发明中的T.[O]范围。底吹时间过长，会导致钢液温度低，赶不上铸机；底吹时间过短，不利于成分和温度的均匀性。

进一步地，所述LF精炼中，炉渣碱度为w(CaO)/w(SiO₂)＝7-9，渣量为18-20kg/吨钢，所述LF精炼结束时，钢中氧质量分数为0.0005-0.0008％，钢中硫质量分数为0.0015-0.0025％。

采用较高碱度炉渣和大的渣量可以提高脱S率。钢中氧的质量分数的控制与Bi合金化相互配合，使得Bi合金化结束后获得目标氧质量分数。LF精炼结束时，钢中氧质量分数过高，可能会造成Bi合金化后氧质量分数超过目标氧质量分数，钢中氧质量分数过低，也会低于目标氧质量分数。

S3，对所述合金化钢液浇注，获得压力容器用钢坯。

进一步地，在本实施例中，所述方法还包括：

将所述压力容器用钢坯加热后进行轧制和缓冷，获得压力容器用盘条；所述轧制过程中，吐丝温度为810-840℃。

该成分体系的钢铁素体的开始相变温度为760-780℃，因此需保证缓冷开始温度高于相变温度，另外，该温度条件下，钢基体中的Fe和Cr会与空气中的O发生化学反应，在钢基体外形成氧化铁皮，氧化铁皮层主要分为两层，最内层为FeCr₂O₄层、Fe₂SiO₄层和FeO层混合层，中间层为Fe₃O₄，最外层为Fe₂O₃，其中最内层的FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层，呈现黑色，表面粗糙、疏松多孔，与钢基体的粘接力不强，易剥落；中间层的Fe₃O₄呈黑色，内部紧凑致密，难以脱落；最外侧的Fe₂O₃呈现出红色，细腻有光泽，脆性较大，较容易脱除。如果吐丝温度过低，一方面会导致缓冷开始温度低于上述的相变温度，导致在未进行缓冷时就已经开始发生相变，且相变产生恶化拉拔性能的贝氏体，另一方面，氧元素的传质速率减慢，氧元素难以从空气穿过多个层进入到钢基体的表面，在钢基体外形成的氧化铁皮中，由内到外依次为FeCr₂O₄层、Fe₂SiO₄层、FeO层、Fe₃O₄层和Fe₂O₃层，其中FeCr₂O₄为尖晶石型致密的氧化物，与相邻的铁基体结合力强，不利于氧化铁皮脱除；FeCr₂O₄为低熔点高致密氧化物，与相邻层粘接力高，也不利于氧化铁皮脱除，因此，吐丝温度过低会降低盘条后续加工过程中的氧化铁皮的脱除性能。如果吐丝温度过高，一方面，奥氏体长大空间多，会出现奥氏体局部粗晶，带状等异常组织，会对盘条拉拔性能产生负面影响，另一方面，会生成更厚的氧化铁皮，增加铁损，同时还会影响生产效率。

进一步地，所述缓冷在保温罩中进行，缓冷速率为0.5-0.8℃/s，入罩温度为720-760℃，出罩温度低于540℃。

缓冷速率过小，会影响生产效率，同时还利于氧化铁皮的生成，氧化铁皮越厚，铁损越大。缓冷速率过大，会出现硬相的贝氏体组织，恶化拉拔性能。冷却速率的控制可以通过降低辊速和关闭风机，并根据季节使用保温罩来实现，以确保产生尽可能少的贝氏体组织。入罩温度即为缓冷开始温度，出罩温度为缓冷结束温度。在720-760℃的入罩温度以及低于540℃的出罩温度下，会发生奥氏体向铁素体的相变，有利于获得近平衡态的铁素体和珠光体组织，优化拉拔性能。采用较高的吐丝温度和缓慢冷却相匹配，一方面可以获得具有大量铁素体的进项组织，优化盘条的拉拔性能，另一方面，还可以控制钢基体外的氧化铁皮结构，便于剥离去除。如果入罩温度过低，极有可能会导致铁素体晶粒尺寸过小，出现晶粒细化，盘条强度升高，拉拔困难；如果入罩温度过高，有可能产生混晶能组织不均匀问题。

进一步地，在本实施例中，所述方法还包括：

将所述压力容器用盘条进行退火冷却，所述退火过程中，温度为710-730℃，退火时间为4-6小时。由于钢中添加了Cr、Ni、Mn和Mo等大量的合金元素，因此盘条的强度特别高，需要通过退火提高盘条的拉拔加工性能。此处的退火指再结晶退火，是指盘条经冷形变后的金属加热到再结晶温度以上，保持适当时间，使形变晶粒重新结晶成均匀的等轴晶粒，以消除形变强化和残余应力的热处理工艺。退火温度过高，钢中可能形成粗大的魏氏体组织，退火温度过低，则达不到软化盘条目的。退火时间过长，表面会生成FeS-FeO低熔点相，导致氧化铁皮与基体界面产生的Fe₂SiO₄/FeO液相，在除鳞过程中该液相无法除净，影响盘条的表面质量。退火时间过短，则会导致退火效果不到位，显微组织中存有影响且应力过大，影响盘条的后续拉拔加工。退火时间优选5小时。

下面将结合实施例、对比例及实验数据对本发明的压力容器用盘条及其制备方法进行详细说明。

实施例1-实施例5，对比例1-对比例2

实施例1至实施例5提供了压力容器用盘条的制备方法，该方法包括：

1、将转炉冶炼的钢水进行LF炉精炼，LF精炼过程中炉渣碱度和渣量控制如表1所示，LF精炼结束时钢中的氧和硫的质量分数如表1所示。转炉容量为150t。

2、对第1步处理后的钢液进行VD真空精炼，后喂入Bi粒，并进行底吹氩气搅拌合金化，过程参数如表1所示。

3、将步骤2处理后的钢液进行浇注，获得钢坯，钢坯的化学成分如表2所示。

4、将钢坯送入加热炉中进行加热，加热一段、加热二段和保温段的工艺如表3所示。

5、将步骤4中加热后的钢坯进行高速线材轧制，然后进入散冷线保温缓冷和退火，获得盘条。

轧制和缓冷的工艺参数控制如表4所示。

表1

表2

表3

表4

将实施例1至实施例5，对比例1至对比例2获得的盘条进行力学性能检测，并在扫描电镜下观察氧化铁皮形貌并测量厚度；将盘条剥离氧化铁皮后拉板形成焊丝，并将焊丝用于焊接。盘条的力学性能、氧化铁皮尺寸和焊丝的焊接情况如表5和表6所示。

表5

表6

由表5和表6中的数据可知：

实施例1至实施例5提供的热轧盘条制成焊丝后焊接的最大稳定电流为260A，热轧盘条的延伸率为36-38％，抗拉强度为538-550MPa；热轧盘条的氧化铁皮由内到外依次为FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层和Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层，其中FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层的厚度为17-19μm，Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层厚度为35-40μm，在氧化铁皮机械剥离中剥离效果好。需要说明的是由于氧化铁皮中Fe₃O₄和Fe₂O₃不是严格的划分开，因此此处将氧化铁皮的外层形容为Fe₃O₄和Fe₂O₃的混合层。

对比例1提供的热轧盘条中氧含量较低，吐丝温度低，将其制成焊丝后焊接的最大稳定电流为240A，比实施例1至实施例5低，焊接性能差，这是由于氧低硫也低，飞溅所致；热轧盘条的延伸率为36％，抗拉强度为563MPa，与实施例1至实施例5水平相当；热轧盘条的氧化铁皮由内到外依次为FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层和Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层，其中FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层的厚度为2μm，该层厚度低于实施例1至实施例5，这是由于吐丝温度低所致，Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层厚度为33μm，厚度大于实施例1至实施例5，由于含有Fe₃O₄的Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层厚度厚，致密性好，因此在氧化铁皮机械剥离中剥离效果较差。

对比例2提供的热轧盘条中没有添加Bi，吐丝温度低，将其制成焊丝后焊接的最大稳定电流为240A，比实施例1至实施例5低，焊接性能差，这是由于没有添加Bi所致；热轧盘条的延伸率为36％，抗拉强度为563MPa，与实施例1至实施例5水平相当；热轧盘条的氧化铁皮由内到外依次为FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层和Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层，其中FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层的厚度为3μm，该层厚度低于实施例1至实施例5，这是由于吐丝温度低所致，Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层厚度为32μm，厚度大于实施例1至实施例5，由于含有Fe₃O₄的Fe₃O₄+Fe₂O₃混合层厚度厚，致密性好，因此在氧化铁皮机械剥离中剥离效果较差。

本发明提供了一种压力容器用盘条及其制备方法，该盘条通过添加Ni、Cr和Mo提高盘条的强度，以使盘条用于压力容器焊接后保证具有高强度以满足压力容器的密封要求；添加Bi元素来解决由于添加Ni、Cr和Mo而造成的焊接中飞溅的问题；低S含量控制，保证焊接后压力容器的焊缝处不会产生氢制裂纹；高氧含量控制，提高焊接性能。同时配合VD真空冶炼结束后大气量底吹实现Bi元素的合金化；控制热轧工艺，保证盘条的氧化铁皮易剥落性。本发明提供的压力容器用盘条制成焊丝后稳定焊接的最大电流为260A，热轧盘条的延伸率为36-38％，加工性能好，最内层为FeO、FeCr₂O₄和Fe₂SiO₄的混合层，厚度为为17-19μm，厚度厚且疏松，提高了加工过程氧化铁皮的剥离性能。

最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。

尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。

显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (9)

1.一种压力容器用盘条，其特征在于，所述盘条由如下质量分数的化学组分组成：

C：0.06～0.10％；Si：0.5～0.7％；Mn：1.1～1.3％；Ni：0.05～0.2％；Cr：0.1～0.15％；Mo：0.1～0.15％；Bi：0.005～0.01％；S≤0.0020％；P≤0.02％；Al≤0.01％；V≤0.005％；

Ti≤0.005％；T.[O]：0.007～0.009％；其余为Fe和不可避免的杂质；

压力容器用钢坯的制备方法包括：

获得钢液；

对所述钢液依次进行LF炉精炼和VD真空精炼，结束后加入粒径为2-3cm的Bi颗粒，并以30～40NL/min的底吹强度底吹3-5min，以进行合金化，获得合金化钢液；

对所述合金化钢液浇注，获得压力容器用钢坯。

2.根据权利要求1所述的压力容器用盘条，其特征在于，所述Ni、所述Cr与所述Mo的质量分数之和为0.23～0.45％。

3.根据权利要求1所述的压力容器用盘条，其特征在于，所述盘条的金相组织由铁素体和珠光体组成，所述铁素体的体积分数≥95％，所述珠光体的体积分数＜5％。

4.根据权利要求1所述的压力容器用盘条，其特征在于，所述盘条的直径为5.5～6.5mm。

5.根据权利要求1所述的压力容器用盘条，其特征在于，所述LF精炼中，炉渣碱度为w(CaO)/w(SiO₂)＝7-9，渣量为18-20kg/吨钢，所述LF精炼结束时，钢中氧质量分数为0.0005-0.0008％，钢中硫质量分数为0.0015-0.0025％。

6.根据权利要求1所述的压力容器用盘条，其特征在于，所述方法还包括：

将所述压力容器用钢坯加热后进行轧制和缓冷，获得压力容器用盘条；所述轧制过程中，吐丝温度为810-840℃。

7.根据权利要求6所述的压力容器用盘条，其特征在于，所述缓冷在保温罩中进行，所述缓冷速率为0.5-0.8℃/s。

8.根据权利要求7所述的压力容器用盘条，其特征在于，入罩温度为720-760℃，出罩温度低于540℃。

9.根据权利要求5所述的压力容器用盘条，其特征在于，所述方法还包括：

将所述压力容器用盘条进行退火冷却，所述退火过程中，温度为710-730℃，退火时间为4-6小时。