CN114943195B - 一种水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法，包括以下步骤：步骤1：采用非简谐振子模型描述水煤气变换反应中反应物和产物分子的内振动；步骤2：通过解步骤1中的非简谐振子模型的薛定谔方程，得到各种物质分子的振动能级表达式；根据步骤2得到的振动能级表达式，获得各种物质分子的振动配分函数，并结合分子的平动和转动配分函数，建立反应物和产物吉布斯自由能的解析表达式；步骤4：根据吉布斯自由能解析表达式，建立水煤气变换反应平衡常数预测模型；本发明构建的预测模型计算得到的平衡常数具有更高的精确度；克服了对大量反应实验数据的依赖；本发明方法也为处理其他化学反应过程中平衡常数的计算提供了一种新的途径。

Description

一种水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法
技术领域
本发明涉及化石燃料制氢和生物质制氢技术领域，具体涉及一种水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法。
背景技术
水煤气变换反应是一切化石燃料制氢和生物质制氢过程中必不可少的重要过程，水煤气变换反应是一种可逆放热反应。从反应动力学角度来说，提高温度有利于加快反应速率，而从热力学平衡角度看，一氧化碳转化率随温度升高而降低。为了提高一氧化碳转化率，获取最大的产氢率，控制反应平衡在整个转化过程中尤为关键。反应平衡常数的精准预测对于有效预测一氧化碳的转化率和产氢率，优化反应器的设计和运行条件至关重要。
现有水煤气变换反应平衡常数的确定方法如经验表达式，需要拟合大量实验数据才能得到，且在实际应用中或多或少地表现出了一定问题，例如在某些温度下，利用经验表达式计算出的平衡常数值与实验数据的偏差超出了工程要求的误差范围；在同一温度下，不同经验表达式计算得到的水煤气变换反应平衡常数值有时存在明显的不一致；由于不同学者在同一温度下获得的测量值存在差异，实验测量数据具有分散性，给经验表达式中待定系数的拟合造成了困难。
目前还有通过反应物和产物的吉布斯自由能表达式求取平衡常数的方法，平衡常数K和反应吉布斯自由能之间的关系式为：
纯物质Gibbs自由能显式表达式的获得方式有三种：1、通过纯物质定压热容量依赖温度的经验表达式对温度积分，获得纯物质Gibbs自由能的经验表达式；2、根据美国国家标准技术研究院(NIST)数据库提供的纯物质熵和焓依赖温度的经验表达式，由吉布斯自由能与熵和焓之间的关系，获得纯物质Gibbs自由能的解析表达式；3、国际水与水蒸气物性协会公式化委员会主席Wagner教授和NIST的Lemmon教授等应用大量量热学实验数据，构建的纯物质Helmholtz自由能经验表达式。
由上述三种方法得到的纯物质Gibbs自由能解析表达式都是经验公式，其中含有的多个可调系数的值需要拟合大量量热学实验数据或光谱实验数据来确定，且传统的经验表达式缺乏坚实的物理化学理论依据，包含的大量可调系数不具有任何物理化学意义。
发明内容
本发明针对现有技术存在的科学问题，从分子结构出发，采用开发的非简谐振子模型描述分子的内振动，建立水煤气变换反应中反应物和产物只依赖几个基本分子常数的吉布斯自由能有效解析表达式，提供一种不依赖大量实验数据的水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法。
本发明采用的技术方案是：
一种水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法，包括以下步骤：
步骤1：采用非简谐振子模型描述水煤气变换反应中反应物和产物分子的内振动；
步骤2：通过解步骤1中的非简谐振子模型的薛定谔方程，得到各种物质分子的振动能级表达式；
步骤3：根据步骤2得到的振动能级表达式，从分子结构出发，构建反应物和产物分子的振动配分函数，并结合分子的平动和转动配分函数，利用吉布斯自由能和配分函数的热力学关系，建立反应物和产物吉布斯自由能的解析表达式；
步骤4：根据步骤3获得的吉布斯自由能解析表达式，并应用自由能和平衡常数间的关系，构建水煤气变换反应平衡常数预测模型。
进一步的，所述步骤1中的物质分子包括一氧化碳、水、氢气和二氧化碳。
进一步的，所述水煤气变换反应平衡常数预测模型为：
式中：K为平衡常数，R为普适气体常量，T为热力学温度，ΔG为吉布斯自由能变化量，为反应物CO的总摩尔吉布斯自由能，/>为产物CO2的总摩尔吉布斯自由能，/>为产物H2的总摩尔吉布斯自由能，/>为反应物H2O的总摩尔吉布斯自由能；
其中：
式中：为CO的标准生成焓，/>为CO在温度为298.15K下的摩尔焓，/>为H2O的标准生成焓，/>为H2O在温度为298.15K下的摩尔焓，/>为H2的标准生成焓，/>为H2在温度为298.15K下的摩尔焓，/>为CO2的标准生成焓，/>为CO2在温度为298.15K下的摩尔焓；GCO为CO的摩尔吉布斯自由能，/>为H2O的摩尔吉布斯自由能，/>为H2的摩尔吉布斯自由能，/>为CO2的摩尔吉布斯自由能。
进一步的，所述氢气、一氧化碳、二氧化碳和水的吉布斯自由能解析表达式建立过程如下：
S11：采用改进五参量指数型振子或改进Tietz振子模型描述H2、CO、CO2和H2O分子的内振动，振子模型为
式中：De为离解能，re为平衡键长，r为原子间距离，α为屏蔽参量，q为变形参量H2(q＝1.0)，CO(q＝-0.50)，CO2(q＝-10.0)，H2O(q＝-0.80)；
S12：通过解S11提出的振动子模型的薛定谔方程，得到H2、CO、CO2和H2O分子的振动能级表达式：
式中：符号±对H2分子取负号，其余3种分子取正号；Ev为振动能级，h为普朗克常数，v为振动量子数，μ为约化质量，π为圆周率；
S13：根据S12得到的振动能级表达式和振动配分函数定义式，采用Poisson求和公式进行求和运算，得到单个分子的振动配分函数：
式中：
式中：qv表示分子的振动配分函数，k为玻尔兹曼常数，c为光速，ωe为平衡振动频率，vmax为最大振动量子数；
S14：根据S13得到的振动配分函数，并考虑分子的平动配分函数和转动配分函数，运用吉布斯自由能与配分函数的关系，得到H2、CO、CO2和H2O的摩尔吉布斯自由能解析表达式：
式中：GCO、/>和/>分别表示H2、CO、CO2和H2O的摩尔吉布斯自由能，R为普适气体常量，c为光速，ωe为平衡振动频率，ωea和ωeb分别为分子的平衡反对称和弯曲振动频率，m为分子的质量，P为气体压力，Θr表示转动温度，Ia、Ib和Ic表示水分子的3个主转动惯量。
一种水煤气变换反应平衡常数预测方法，其特征在于采用如步骤1～4所述水煤气变换反应平衡常数预测模型进行平衡常数的预测。
本发明的有益效果：
(1)本发明方法构建的模型预测平衡常数，与现有方法相比仅需要输入产物和反应物的几个基本分子常数即可直接进行代数运算，克服了对反应物和产物大量量热学实验数据的依赖；
(2)本发明方法建立的预测模型得到的平衡常数值，与实验数据符合性好，优于现有的经验表达式的计算值；给出的方法为处理其他化学反应过程中平衡常数的计算提供了一种新的途径。
附图说明
图1为本发明方法流程示意图。
图2为本发明实施例中310℃～860℃温度范围内本发明预测方法与现有的采用现有经验公式计算得到的平衡常数的相对偏差。
图3为本发明实施例中608℃～940℃温度范围内本发明预测方法与现有的采用现有经验公式计算得到的平衡常数的相对偏差。
图4为本发明实施例中502℃～933℃温度范围内本发明预测方法与现有的采用现有经验公式计算得到的平衡常数的相对偏差。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明做进一步说明。
如图1所示，一种水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法，包括以下步骤：
步骤1：采用非简谐振子模型描述水煤气变换反应中氢气、一氧化碳、二氧化碳和水的各种物质分子的内振动；
步骤2：通过求解步骤1中的非简谐振子模型的薛定谔方程，得到各种物质分子的振动能级表达式；
步骤3：根据步骤2得到的振动能级表达式，从分子结构出发，得到各种物质分子的振动配分函数，并结合分子的平动和转动配分函数，由吉布斯自由能和配分函数的热力学关系，建立反应物和产物吉布斯自由能的解析表达式；
步骤4：根据步骤3得到的吉布斯自由能解析表达式，通过自由能和平衡常数的关系，构建水煤气变换反应平衡常数预测模型。
水煤气变换反应平衡常数预测模型为：
式中：K为平衡常数，R为普适气体常量，T为热力学温度，ΔG为吉布斯自由能变化量，为反应物CO的总摩尔吉布斯自由能，/>为产物CO2的总摩尔吉布斯自由能，/>为产物H2的总摩尔吉布斯自由能，/>为反应物H2O的总摩尔吉布斯自由能；
其中：
式中：为CO的标准生成焓，为-110530J/mol，/>为CO在温度为298.15K下的摩尔焓，为22899.28J/mol；/>为H2O的标准生成焓，为-241826J/mol，/>为H2O在温度为298.15K下的摩尔焓，为65693.301J/mol，/>为H2的标准生成焓，为0J/mol，/>为H2在温度为298.15K下的摩尔焓，为34996.098J/mol，/>为CO2的标准生成焓，为-393510J/mol，/>为CO2在温度为298.15K下的摩尔焓，为40810.75J/mol；GCO为CO的摩尔吉布斯自由能，/>为H2O的摩尔吉布斯自由能，/>为H2的摩尔吉布斯自由能，/>为CO2的摩尔吉布斯自由能。
吉布斯自由能解析表达式建立过程如下：
S11：采用改进五参量指数型振子或改进Tietz振子模型描述H2、CO、CO2和H2O分子的内振动，振子模型为
式中：De为离解能，re为平衡键长，r为原子间距离，α为屏蔽参量，q为变形参量；
S12：通过解S11提出的振动子模型的薛定谔方程，得到H2、CO、CO2和H2O分子的振动能级表达式：
式中：符号±对H2分子取负号，其余3种分子取正号；Ev为振动能级，h为普朗克常数，v为振动量子数，μ为约化质量，π为圆周率；
S13：根据S12得到的振动能级表达式和振动配分函数定义式，采用Poisson求和公式进行求和运算，得到单个分子的振动配分函数：
式中：
式中：qv表示分子的振动配分函数，k为玻尔兹曼常数，c为光速，ωe为平衡振动频率，vmax为最大振动量子数；
S14：根据S13得到的振动配分函数，并考虑分子的平动配分函数和转动配分函数，运用吉布斯自由能与配分函数的关系，得到H2、CO、CO2和H2O的摩尔吉布斯自由能解析表达式：
式中：GCO、/>和/>分别表示H2、CO、CO2和H2O的摩尔吉布斯自由能，R为普适气体常量，c为光速，ωe为平衡振动频率，ωea和ωeb分别为分子的平衡反对称和弯曲振动频率，m为分子的质量，P为气体压力，Θr表示转动温度，Ia、Ib和Ic表示水分子的3个主转动惯量。
涉及的物理基本常数取值为：h＝6.6260755×10-34J·s，c＝2.99792458×108m/s，k＝1.380658×10-23J·K-1，R＝8.3145112119J·mol-1·K-1。
应用吉布斯自由能的解析表达式，计算一定压力和温度下氢气的自由能值，输入的基本分子常数值为：
De＝7.6050510×10-19J，re＝0.74173×10-10m，ωe＝4.40039×105m-1
应用吉布斯自由能GCO的解析表达式，计算一定压力和温度下一氧化碳的自由能值，输入的基本分子常数值为：
De＝1.801111913×10-18J，re＝1.12832320×10-10m，ωe＝2.1698129×105m-1
应用吉布斯自由能的解析表达式，计算一定压力和温度下二氧化碳的自由能值，输入的基本分子常数值为：
De＝4.3667319×10-19J，re＝1.160×10-10m，ωe＝1.388×105m-1，
ωea＝2.349×105m-1，ωeb＝6.674×104m-1
应用吉布斯自由能的解析表达式，计算一定压力和温度下水的自由能值，输入的基本分子常数值为：
De＝8.173424805×10-19J，re＝0.9572×10-10m，ωe＝3.657×105m-1，
ωea＝3.756105m-1，ωeb＝1.595×105m-1
Ia＝9.0763×10-48kg·m2，Ib＝1.9030×10-47kg·m2，Ic＝2.8106×10-47kg·m2
应用水煤气变换反应平衡常数预测模型进行平衡常数计算。
本发明针对水煤气变换反应中的反应物和产物(CO、H2O、H2、CO2)，从分子结构出发，采用改进五参量指数型振子或改进Tietz振子模型描述四种物质分子的内振动，通过解振子模型的薛定谔方程，得到振动能级表达式，然后获得相应的振动配分函数，进而建立反应物和产物Gibbs自由能的解析表达式，并根据平衡常数与反应Gibbs自由能之间的关系，构建水煤气变换反应平衡常数解析预测模型。应用本发明所建立的预测模型，可直接、快速和精确地得到给定温度下的平衡常数值。
采用本发明建立的预测模型，将不同温度下的平衡常数模型预测值与现有经验表达式的计算值和实验数据进行对比分析，如表1～表3所示。实验数据取自Neumann和给出的原始实验数据。Twigg、Smith等、Graal和Winkelman、/>表示采用他们提出的经验表达式得到的计算值。
图2、图3和图4表示采用本发明得到的预测值和现有四个经验表达式的计算值与实验数据间的相对偏差。相对偏差计算方法如下：
表1. 310℃～860℃温度范围内的水煤气变换反应平衡常数值
表2. 608℃～940℃温度范围内的水煤气变换反应平衡常数值
表3. 502℃～933℃温度范围内的水煤气变换反应平衡常数值
从表中所列数据和图中所示相对偏差可以看出，本发明建立的预测模型的预测结果与实验数据符合性好，比现经验表达式预测精度高。
本发明提供的预测模型仅需要输入反应物和产物的几个基本分子常数的实验值即可直接进行代数运算；具有更高的精确度；克服了对大量反应实验数据的依赖。本发明方法为处理其他化学反应过程中平衡常数的计算提供了一种新的途径。

Claims (2)

1.一种水煤气变换反应平衡常数预测模型的构建方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1：采用非简谐振子模型描述水煤气变换反应中各种物质分子的内振动；物质分子包括一氧化碳、水、氢气和二氧化碳；
步骤2：通过解步骤1中非简谐振子模型的薛定谔方程，得到各种物质分子的振动能级表达式；
步骤3：根据步骤2得到的振动能级表达式，从分子结构出发，获得各种物质分子的振动配分函数，并结合分子的平动和转动配分函数，由吉布斯自由能和配分函数的热力学关系，建立反应物和产物吉布斯自由能的解析表达式；氢气、一氧化碳、二氧化碳和水的吉布斯自由能解析表达式建立过程如下：
S11：采用改进五参量指数型振子或改进Tietz振子模型描述H2、CO、CO2和H2O分子的内振动，振子模型为
式中：De为离解能，re为平衡键长，r为原子间距离，α为屏蔽参量，q为变形参量；
S12：通过解S11提出的振动子模型的薛定谔方程，得到H2、CO、CO2和H2O分子的振动能级表达式：
式中：符号±对H2分子取负号，其余3种分子取正号；Ev为振动能级，h为普朗克常数，v为振动量子数，μ为约化质量，π为圆周率；
S13：根据S12得到的振动能级表达式和振动配分函数定义式，采用Poisson求和公式进行求和运算，得到单个分子的振动配分函数：
式中
式中：qv表示分子的振动配分函数，k为玻尔兹曼常数，c为光速，ωe为平衡振动频率，vmax为最大振动量子数；
S14：根据S13得到的振动配分函数，并考虑分子的平动配分函数和转动配分函数，运用吉布斯自由能与配分函数的关系，得到H2、CO、CO2和H2O的摩尔吉布斯自由能解析表达式：
式中：和/>分别表示H2、CO、CO2和H2O的摩尔吉布斯自由能，R为普适气体常量，c为光速，ωe为平衡振动频率，ωea和ωeb分别为分子的平衡反对称和弯曲振动频率，m为分子的质量，P为气体压力，Θr表示转动温度，Ia、Ib和Ic表示水分子的3个主转动惯量
步骤4：根据步骤3构建的吉布斯自由能解析表达式，通过吉布斯自由能和平衡常数的关系，建立水煤气变换反应平衡常数预测模型；
水煤气变换反应平衡常数预测模型为：
式中：K为平衡常数，R为普适气体常量，T为热力学温度，ΔG为吉布斯自由能变化量，为反应物CO的总摩尔吉布斯自由能，/>为产物CO2的总摩尔吉布斯自由能，/>为产物H2的总摩尔吉布斯自由能，/>为反应物H2O的总摩尔吉布斯自由能；
其中：
式中：为CO的标准生成焓，/>为CO在温度为298.15K下的摩尔焓，/>为H2O的标准生成焓，/>为H2O在温度为298.15K下的摩尔焓，/>为H2的标准生成焓，/>为H2在温度为298.15K下的摩尔焓，/>为CO2的标准生成焓，/>为CO2在温度为298.15K下的摩尔焓；GCO为CO的摩尔吉布斯自由能，/>为H2O的摩尔吉布斯自由能，/>为H2的摩尔吉布斯自由能，/>为CO2的摩尔吉布斯自由能。
2.一种水煤气变换反应平衡常数预测方法，其特征在于采用如权利要求1所述构建方法得到的水煤气变换反应平衡常数预测模型进行平衡常数的预测。
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111896421A (zh) * 2020-07-29 2020-11-06 西南石油大学 一种基于吸附势理论计算甲烷在页岩中真实吸附量的方法
CN112102897A (zh) * 2020-09-18 2020-12-18 华南理工大学 一种化学气相多元沉积产物组分预测方法
CN114491962A (zh) * 2021-12-30 2022-05-13 中国航天空气动力技术研究院 高温非平衡双原子气体热物性计算方法及数据库生成方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10251716B3 (de) * 2002-11-06 2004-08-26 Siemens Ag Modellierverfahren für ein Metall
US7188033B2 (en) * 2003-07-21 2007-03-06 Blacklight Power Incorporated Method and system of computing and rendering the nature of the chemical bond of hydrogen-type molecules and molecular ions
US20210090689A1 (en) * 2018-03-12 2021-03-25 King Abdullah University Of Science And Technology Methods for predicting the gibbs free energy of biochemical reactions

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111896421A (zh) * 2020-07-29 2020-11-06 西南石油大学 一种基于吸附势理论计算甲烷在页岩中真实吸附量的方法
CN112102897A (zh) * 2020-09-18 2020-12-18 华南理工大学 一种化学气相多元沉积产物组分预测方法
CN114491962A (zh) * 2021-12-30 2022-05-13 中国航天空气动力技术研究院 高温非平衡双原子气体热物性计算方法及数据库生成方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
HOF分子非谐性力场、光谱常数和振动能级的迭代三激发耦合簇计算;陈恒杰 等;《原子与分子物理学报》;第31卷(第6期);873-879 *
Predictions of thermodynamic properties for hydrogen sulfide;Chao-Wen Wang 等;《Journal of Molecular Liquids》;第315卷;1-6 *
基于微粒群优化算法的人工神经网络模型预测汽液相平衡常数;毕荣山 等;《青岛科技大学学报(自然科学版)》;第26卷(第2期);124-127 *
生物质及煤超临界水气化制氢的化学平衡分析;吕文贻;《中国优秀博硕士学位论文全文数据库 (硕士)工程科技Ⅰ辑》(第9期);B015-27 *

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