CN114779448A - 光学成像系统、镜头模组及电子设备 - Google Patents

Abstract

本申请公开了一种光学成像系统、镜头模组及电子设备，光学成像系统沿光轴从物侧到像侧依次包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜以及第七透镜。第一透镜具有正屈折力，第一透镜的物侧面于近所述光轴处为凸面，第一透镜的像侧面于近光轴处为凹面；第二透镜具有负屈折力，第二透镜的物侧面于近光轴处为凸面，第二透镜的像侧面于近光轴处为凹面；第三透镜具有屈折力，第三透镜的像侧面于近光轴处为凹面；第四透镜具有屈折力，第四透镜的像侧面于近光轴处为凸面；第五透镜具有屈折力；第六透镜具有屈折力；第七透镜具有负屈折力，第七透镜的像侧面于近光轴处为凹面。这样设计能够提高光学成像系统的成像质量以及分辨率。

Description

光学成像系统、镜头模组及电子设备

技术领域

本申请涉及光学成像技术领域，尤其涉及一种光学成像系统、镜头模组及电子设备。

背景技术

随着具有摄影功能的移动电子产品的更新换代，消费者们对移动电子产品的成像质量要求也越来越高，且追求更高的分辨率以及更高质量的像质。因此，提升光学成像系统的分辨率和成像质量是待解决的问题。

发明内容

本申请实施例提供了一种光学成像系统、镜头模组及电子设备，能够提升光学成像系统的分辨率和成像质量。所述技术方案如下：

第一方面，本申请实施例提供了一种光学成像系统，共七片具有屈折力的透镜，沿光轴从物面到像面依次包括：

第一透镜，具有正屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第二透镜，具有负屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第三透镜，具有屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第四透镜，具有屈折力，像侧面于近光轴处为凸面；

第五透镜，具有屈折力，像侧面于近光轴处为凹面；

第六透镜，具有屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第七透镜，具有负屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

所述光学成像系统还满足以下条件式：5.0< MAX₅₆/MIN ₅₆<8；

其中，MAX₅₆为所述第五透镜的像侧面与所述第六透镜的物侧面之间沿平行于光轴方向上的最大间距，MIN₅₆为所述第五透镜的像侧面与所述第六透镜的物侧面之间沿平行于光轴方向上的最小间距。

本申请实施例的光学成像系统，通过对第一透镜至第七透镜的屈折力以及面型的合理设计，使光学成像系统具有大孔径的特点，且有更大的进光量，从而能够改善暗光拍摄的条件，使光学成像系统更加适用于夜景、雨天、星空等暗光环境拍摄，并且有更好的虚化效果。具体地，具有正屈折力的第一透镜以及负屈折力的第二透镜的组合，有利于矫正光学成像系统的轴上球差；具有屈折力的第三透镜和第四透镜，有利于矫正光学成像系统的像散；具有屈折力的第五透镜和第六透镜，有利于矫正光学成像系统的彗差；具有负屈折力的第七透镜，有助于矫正光学成像系统的场曲；第一透镜和第二透镜于近光轴处的物侧面为凸面以及像侧面为凹面，有利于光学成像系统光线的汇聚，提高光学成像系统的光学性能；第三透镜的像侧面于近光轴处为凹面，有利于减小光学成像系统的主光线角度；第四透镜和第五透镜的面型设计，有利于透镜形成为弯月形，可以良好地校正球面像差、像散、场曲和畸变；第七透镜的像侧面于近光轴处为凹面，有利于光学成像系统的工程制造。同时，通过对第五透镜的像侧面与第六透镜的物侧面之间沿平行于光轴方向上的最大间距和第五透镜的像侧面与第六透镜的物侧面之间沿平行于光轴方向上的最小间距的合理限定，使镜片不会过于弯曲，同时可以有效的减小局部的像散，降低光学成像系统的整体敏感度，有利于光学成像系统的工程制造。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：

3.2mm<f*tan(HFOV)/FNO<3.8mm；

其中，f为所述光学成像系统的有效焦距，HFOV为所述光学成像系统的最大视场角的一半，FNO为所述光学成像系统的光圈数。

基于上述实施例，通过对光学成像系统的有效焦距、光学成像系统的最大视场角的一半和光学成像系统的光圈数的合理限定，使光学成像系统能够同时具备大像面和大孔径的特性，从而使光学成像系统具有高像素和高清晰度的特点。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：0.3<SAG_S11/CT₆<0.7；

其中，SAG_S11为所述第六透镜的物侧面于最大有效口径处的矢高，CT₆为所述第六透镜于光轴上的厚度。

基于上述实施例，通过对第六透镜的物侧面于最大有效口径处的矢高和第六透镜于光轴上的厚度的合理限定，有利于降低第六透镜的设计与制造敏感度，且利于镜片的加工成型，更好的实现工程制造。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：-3.5<R_S8/R_S10<-2.5；

其中，R_S8为所述第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，R_S10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

基于上述实施例，通过对第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径和第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统的像差，降低光学成像系统的敏感度，提高光学成像系统的性能。当R_S8/R_S10≤-3.5时，光学成像系统的敏感度会增大，不利于工程制造；当R_S8/R_S10≥-2.5时，难以矫正光学成像系统的场曲像差，从而使光学成像系统的性能不佳。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：-4<R_S8/f<-3；

其中，R_S8为所述第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，f为所述光学成像系统的有效焦距。

基于上述实施例，通过对第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径和光学成像系统的有效焦距的合理限定，可以使第四透镜的像散控制在合理的范围，并其可以有效的平衡前面透镜产生的像散，从而使光学成像系统具有良好的成像质量。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：0.6<ET₆/CT₆<1.0；

其中，ET₆为所述第六透镜的物侧面的最大有效口径处至所述第六透镜的像侧面的最大有效口径处沿平行于光轴方向的距离，CT₆为所述第六透镜于光轴上的厚度。

基于上述实施例，通过对第六透镜的物侧面的最大有效口径处至第六透镜的像侧面的最大有效口径处沿平行于光轴方向的距离和第六透镜于光轴上的厚度的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统产生的高级像差，且利于工程制作中的场曲调整，提高光学成像系统的成像质量。当ET₆/CT₆≤0.6时，光学成像系统的高级像差难以平衡，当ET₆/CT₆≥1.0时，光学成像系统在像面上的最大主光线角度难以与感光元件的感光角度匹配。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：0.1<(SD_S11-SD_S10)/SD _S10<0.2；

其中，SD_S11为所述第六透镜的物侧面的最大有效口径，SD_S10为所述第五透镜的像侧面的最大有效口径。

基于上述实施例，通过对第六透镜的物侧面的最大有效口径和第五透镜的像侧面的最大有效口径的合理限定，可以有效控制第五透镜和第六透镜的光线平滑度，有利于降低工程制造的敏感度，且可以平衡光学成像系统的高级彗差，提高光学成像系统的成像质量。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：

0.4<(R_S8+R_S10)/(R_S8-R_S10)<0.6；

其中，R_S8为所述第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，R_S10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

基于上述实施例，通过对第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径和第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径的合理限定，能够合理分配第四透镜和第五透镜的球差贡献，从而使得光学成像系统的轴上区域具有良好的成像质量。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：1.2<TTL/f<1.3；

其中，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述像面于光轴上的距离，f为所述光学成像系统的有效焦距。

基于上述实施例，通过对第一透镜的物侧面至像面于光轴上的距离和光学成像系统的有效焦距的合理限定，有利于压缩光学成像系统的总长度，同时能够防止光学成像系统的视场角过大，使光学成像系统能够在小型化设计以及降低大视场所带来的像差之间取得平衡。当TTL/f≤1.2时，光学成像系统的光学长度过短，会造成光学成像系统敏感度加大的问题，导致像差修正困难，或者会导致光学成像系统的视场角过小，难以满足大视场的特性。当TTL/f≥1.3时，光学成像系统的光学长度过长，不利于小型化设计，且边缘视场的光线难以在像面的有效成像区域上成像，从而造成成像信息不全。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：0.9<R_S5/R_S6<1.3；

其中，R_S5为所述第三透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R_S6为所述第三透镜的像侧面光轴处的曲率半径。

基于上述实施例，通过对第三透镜的物侧面于光轴处的曲率半径和第三透镜的像侧面于光轴处的曲率半径的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统的像差，降低光学成像系统的敏感度，提高光学成像系统的性能。当R_S5/R_S6≤0.9时，光学成像系统的敏感度会增大，不利于工程制造；当R_S5/R_S6≥1.3时，难以矫正光学成像系统的场曲像差，从而使光学成像系统的性能不佳。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：0.2<|R_S4/f₂|<0.3；其中，R_S4为所述第二透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，f₂为所述第二透镜的有效焦距。

基于上述实施例，通过对第二透镜的像侧面于光轴处的曲率半径和第二透镜的有效焦距的合理限定，使第二透镜的像散能够控制在合理的范围内，并且可以有效的平衡前面透镜产生的像散，从而使光学成像系统具有良好的成像质量。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：0.1<D₅₆/CT₆<0.3；

其中，D₅₆为所述第五透镜的像侧面与所述第六透镜的物侧面之间于光轴上的间距，CT₆为所述第六透镜于光轴上的厚度。

基于上述实施例，通过对第五透镜的像侧面与第六透镜的物侧面之间于光轴上的间距和第六透镜于光轴上的厚度的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统产生的高级像差，且利于工程制作中的场曲调整，提高光学成像系统的成像质量。当D₅₆/CT₆≤0.1时，光学成像系统的高级像差难以平衡，当D₅₆/CT₆≥0.3时，光学成像系统的主光线角度难以与感光元件的主光线角度匹配。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：

1.8<|R_S10+R_S11|/|R_S10-R_S11|<2.1；

其中，R_S10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，R_S11为所述第六透镜的物侧面于光轴处的曲率半径。

基于上述实施例，通过对第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径和第六透镜的物侧面于光轴处的曲率半径的合理限定，可以有效的控制第五透镜和第六透镜的光线平滑度，有利于降低光学成像系统制造时的敏感度，且可以平衡光学成像系统的高级彗差，提高光学成像系统的成像质量。

在其中一些实施例中，所述光学成像系统还满足以下条件式：0.3<|f₇/(f₁+f₂)|<0.5；

其中，f₁为所述第一透镜的有效焦距，f₂为所述第二透镜的有效焦距，f₇为所述第七透镜的有效焦距。

基于上述实施例，通过对第一透镜的有效焦距、第二透镜的有效焦距和第七透镜的有效焦距的合理限定，能够合理分配第一透镜、第二透镜以及第七透镜的球差贡献，从而使得光学成像系统的轴上区域具有良好的成像质量。

第二方面，本申请实施例提供了一种镜头模组，包括：

镜筒；

如上述任意的光学成像系统，所述光学成像系统设置于所述镜筒内；

感光元件，所述感光元件设置于所述光学成像系统的像侧。

基于本申请实施例中的镜头模组，通过对第一透镜至第七透镜的屈折力以及面型的合理设计，使光学成像系统具有大孔径的特点，且有更大的进光量，从而能够改善暗光拍摄的条件，使光学成像系统更加适用于夜景、雨天、星空等暗光环境拍摄，并且有更好的虚化效果。在实现光学成像系统小型化的同时提高了光学成像系统的分辨率，使光学成像系统具有更好的成像效果；且透镜间合理的面型限定，有助于提升光学成像系统的组装良率，降低镜头模组的组装难度。

第三方面，本申请实施例提供了一种电子设备，包括：

壳体；及

上述的镜头模组，所述镜头模组设置于所述壳体内。

基于本申请实施例中的电子设备，通过对第一透镜至第七透镜的屈折力以及面型的合理设计，使光学成像系统具有大孔径的特点，且有更大的进光量，从而能够改善暗光拍摄的条件，使光学成像系统更加适用于夜景、雨天、星空等暗光环境拍摄，并且有更好的虚化效果。在实现光学成像系统小型化的同时提高了光学成像系统的分辨率，使光学成像系统具有更好的成像效果；且透镜间合理的面型限定，有助于提升光学成像系统的组装良率，降低电子设备中镜头模组的组装难度。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是本申请实施例一提供的光学成像系统的结构示意图；

图2是本申请实施例一提供的光学成像系统的纵向球差曲线图、像散曲线图、畸变曲线图；

图3是本申请实施例二提供的光学成像系统的结构示意图；

图4是本申请实施例二提供的光学成像系统的纵向球差曲线图、像散曲线图、畸变曲线图；

图5是本申请实施例三提供的光学成像系统的结构示意图；

图6是本申请实施例三提供的光学成像系统的纵向球差曲线图、像散曲线图、畸变曲线图；

图7是本申请实施例四提供的光学成像系统的结构示意图；

图8是本申请实施例四提供的光学成像系统的纵向球差曲线图、像散曲线图、畸变曲线图；

图9是本申请实施例五提供的光学成像系统的结构示意图；

图10是本申请实施例五提供的光学成像系统的纵向球差曲线图、像散曲线图、畸变曲线图；

图11是本申请实施例六提供的光学成像系统的结构示意图；

图12是本申请实施例六提供的光学成像系统的纵向球差曲线图、像散曲线图、畸变曲线图；

图13是本申请实施例提供的一种镜头模组的示意图；

图14是本申请实施例提供的一种电子设备的示意图。

附图标记：L1、第一透镜；L2、第二透镜；L3、第三透镜；L4、第四透镜；L5、第五透镜；L6、第六透镜；L7、第七透镜；L8、滤光片;STO、光阑；H、光轴；20、镜头模组；210、感光元件；30、电子设备。

具体实施方式

为了使本申请的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本申请进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本申请，并不用于限定本申请。

随着具有摄影功能的移动电子产品的更新换代，消费者们对移动电子产品的成像质量要求也越来越高，且追求更高的分辨率以及更高质量的像质。因此，提升光学成像系统的分辨率和成像质量是待解决的问题。基于此，本申请实施例提供了一种光学成像系统、镜头模组及电子设备，旨在解决上述技术问题。

第一方面，参考图1至图12，本申请实施例提供了一种光学成像系统10，光学成像系统10共有七片具有屈折力的透镜，七片透镜沿光轴H从物侧到像侧依次包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6和第七透镜L7。

第一透镜L1具有正屈折力，物侧面S1于近光轴H处为凸面，像侧面S2于近光轴H处为凹面。第二透镜L2具有负屈折力，物侧面S3于近光轴H处为凸面，像侧面S4于近光轴H处为凹面。第三透镜L3具有屈折力，物侧面S5于近光轴H处为凸面，像侧面S6于近光轴H处为凹面。第四透镜L4具有屈折力，像侧面S8于近光轴H处为凸面。第五透镜L5具有屈折力，像侧面S10于近光轴H处为凹面。第六透镜L6具有屈折力，物侧面S11于近光轴H处为凸面，像侧面S12于近光轴H处为凹面。第七透镜L7具有负屈折力，物侧面S13于近光轴H处为凸面，像侧面S14于近光轴H处为凹面。

本申请实施例的光学成像系统10，通过对第一透镜L1至第七透镜L7的屈折力以及面型的合理设计，使光学成像系统10具有大孔径的特点，且有更大的进光量，从而能够改善暗光拍摄的条件，使光学成像系统10更加适用于夜景、雨天、星空等暗光环境拍摄，并且有更好的虚化效果。具体地，具有正屈折力的第一透镜L1以及负屈折力的第二透镜L2的组合，有利于矫正光学成像系统10的轴上球差；具有屈折力的第三透镜L3和第四透镜L4，有利于矫正光学成像系统10的像散；具有屈折力的第五透镜L5和第六透镜L6，有利于矫正光学成像系统10的彗差；具有负屈折力的第七透镜L7，有助于矫正光学成像系统10的场曲；第一透镜L1和第二透镜L2于近光轴H处的物侧面为凸面以及像侧面为凹面，有利于光学成像系统10光线的汇聚，提高光学成像系统10的光学性能；第三透镜L3的像侧面S6于近光轴H处为凹面，有利于减小光学成像系统10的主光线角度；第四透镜L4和第五透镜L5的面型设计，有利于透镜形成为弯月形，可以良好地校正球面像差、像散、场曲和畸变；第七透镜L7的像侧面S14于近光轴H处为凹面，有利于光学成像系统10的工程制造。

光学成像系统10还满足以下条件式：3.2mm<f*tan(HFOV)/FNO<3.8mm，其中，f为光学成像系统10的有效焦距，HFOV为光学成像系统10的最大视场角的一半，FNO为光学成像系统10的光圈数。基于上述实施例，通过对光学成像系统10的有效焦距、光学成像系统10的最大视场角的一半和光学成像系统10的光圈数的合理限定，使光学成像系统10能够同时具备大像面和大孔径的特性，从而使光学成像系统10具有高像素和高清晰度的特点。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.3<SAG_S11/CT₆<0.7，其中，SAG_S11为第六透镜L6的物侧面S11于最大有效口径处的矢高，CT₆为第六透镜L6于光轴H上的厚度。其中，应注意的是，上述SAG_S11中的矢高为第六透镜L6的物侧面S11与光轴H的交点至该面的最大有效口径处（即该面最大有效半径处）于平行光轴H方向上的距离；当该值为正值时，在平行于光学成像系统10的光轴H的方向上，该面的最大有效口径处相较于该面的中心处更靠近光学成像系统10的像侧；当该值为负值时，在平行于光学成像系统10的光轴H的方向上，该面的最大有效口径处相较于该面的中心处更靠近光学成像系统10的物侧。基于上述实施例，通过对第六透镜L6的物侧面S11于最大有效口径处的矢高和第六透镜L6于光轴H上的厚度的合理限定，有利于降低第六透镜L6的设计与制造敏感度，且利于镜片的加工成型，更好的实现工程制造。

光学成像系统10还满足以下条件式：5.0< MAX₅₆/MIN₅₆<8，其中，MAX₅₆为第五透镜L5的像侧面与第六透镜L6的物侧面之间沿平行于光轴H方向上的最大间距，MIN₅₆为第五透镜L5的像侧面与第六透镜L6的物侧面之间沿平行于光轴H方向上的最小间距。基于上述实施例，通过对第五透镜L5的像侧面与第六透镜L6的物侧面之间沿平行于光轴H方向上的最大间距和第五透镜L5的像侧面与第六透镜L6的物侧面之间沿平行于光轴H方向上的最小间距的合理限定，使镜片不会过于弯曲，同时可以有效的减小局部的像散，降低光学成像系统10的整体敏感度，有利于光学成像系统10的工程制造。

光学成像系统10还满足以下条件式：-3.5<R_S8/R_S10<-2.5，其中，R_S8为第四透镜L4的像侧面S8于光轴H处的曲率半径，R_S10为第五透镜L5的像侧面S10于光轴H处的曲率半径。基于上述实施例，通过对第四透镜L4的像侧面S8于光轴H处的曲率半径和第五透镜L5的像侧面S10于光轴H处的曲率半径的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统10的像差，降低光学成像系统10的敏感度，提高光学成像系统10的性能。当R_S8/R_S10≤-3.5时，光学成像系统10的敏感度会增大，不利于工程制造；当R_S8/R_S10≥-2.5时，难以矫正光学成像系统10的场曲像差，从而使光学成像系统10的性能不佳。

光学成像系统10还满足以下条件式：-4<R_S8/f<-3，其中，R_S8为所述第四透镜L4的像侧面S8于光轴H处的曲率半径，f为光学成像系统10的有效焦距。基于上述实施例，通过对第四透镜L4的像侧面S8于光轴H处的曲率半径和光学成像系统10的有效焦距的合理限定，可以使第四透镜L4的像散控制在合理的范围，并其可以有效的平衡前面透镜产生的像散，从而使光学成像系统10具有良好的成像质量。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.6<ET₆/CT₆<1.0，其中，ET₆为第六透镜L6的物侧面S11的最大有效口径处至第六透镜L6的像侧面S12的最大有效口径处沿平行于光轴H方向的距离，CT₆为第六透镜L6于光轴H上的厚度。基于上述实施例，通过对第六透镜L6的物侧面S11的最大有效口径处至第六透镜L6的像侧面S12的最大有效口径处沿平行于光轴H方向的距离和第六透镜L6于光轴H上的厚度的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统10产生的高级像差，且利于工程制作中的场曲调整，提高光学成像系统10的成像质量。当ET₆/CT₆≤0.6时，光学成像系统10的高级像差难以平衡，当ET₆/CT₆≥1.0时，光学成像系统10在像面S17上的最大主光线角度难以与感光元件210的感光角度匹配。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.1<(SD_S11-SD_S10)/SD_S10<0.2，其中，SD_S11为第六透镜L6的物侧面S11的最大有效口径，SD_S10为第五透镜L5的像侧面S10的最大有效口径。基于上述实施例，通过对第六透镜L6的物侧面S11的最大有效口径和第五透镜L5的像侧面S10的最大有效口径的合理限定，可以有效控制第五透镜L5和第六透镜L6的光线平滑度，有利于降低工程制造的敏感度，且可以平衡光学成像系统10的高级彗差，提高光学成像系统10的成像质量。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.4<(R_S8+R_S10)/(R_S8-R_S10)<0.6，其中，R_S8为第四透镜L4的像侧面S8于光轴H处的曲率半径，R_S10为第五透镜L5的像侧面S10于光轴H处的曲率半径。基于上述实施例，通过对第四透镜L4的像侧面S8于光轴H处的曲率半径和第五透镜L5的像侧面S10于光轴H处的曲率半径的合理限定，能够合理分配第四透镜L4和第五透镜L5的球差贡献，从而使得光学成像系统10的轴上区域具有良好的成像质量。

光学成像系统10还满足以下条件式：1.2<TTL/f<1.3，其中，TTL为第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离，f为光学成像系统10的有效焦距。基于上述实施例，通过对第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离和光学成像系统10的有效焦距的合理限定，有利于压缩光学成像系统10的总长度，同时能够防止光学成像系统10的视场角过大，使光学成像系统10能够在小型化设计以及降低大视场所带来的像差之间取得平衡。当TTL/f≤1.2时，光学成像系统10的光学长度过短，会造成光学成像系统10敏感度加大的问题，导致像差修正困难，或者会导致光学成像系统10的视场角过小，难以满足大视场的特性。当TTL/f≥1.3时，光学成像系统10的光学长度过长，不利于小型化设计，且边缘视场的光线难以在像面S17的有效成像区域上成像，从而造成成像信息不全。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.9<R_S5/R_S6<1.3，其中，R_S5为第三透镜L3的物侧面S5于光轴H处的曲率半径，R_S6为第三透镜L3的像侧面S6于光轴H处的曲率半径。基于上述实施例，通过对第三透镜L3的物侧面S5于光轴H处的曲率半径和第三透镜L3的像侧面S6于光轴H处的曲率半径的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统10的像差，降低光学成像系统10的敏感度，提高光学成像系统10的性能。当R_S5/R_S6≤0.9时，光学成像系统10的敏感度会增大，不利于工程制造；当R_S5/R_S6≥1.3时，难以矫正光学成像系统10的场曲像差，从而使光学成像系统10的性能不佳。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.2<|R_S4/f₂|<0.3，其中，R_S4为第二透镜L2的像侧面S4于光轴H处的曲率半径，f₂为第二透镜L2的有效焦距。基于上述实施例，通过对第二透镜L2的像侧面S4于光轴H处的曲率半径和第二透镜L2的有效焦距的合理限定，使第二透镜L2的像散能够控制在合理的范围内，并且可以有效的平衡前面透镜产生的像散，从而使光学成像系统10具有良好的成像质量。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.1<D₅₆/CT₆<0.3，其中，D₅₆为第五透镜L5的像侧面S10与第六透镜L6的物侧面S11之间于光轴H上的间距，CT₆为第六透镜L6于光轴H上的厚度。基于上述实施例，通过对第五透镜L5的像侧面与第六透镜L6的物侧面S11之间于光轴H上的间距和第六透镜L6于光轴H上的厚度的合理限定，可以有效的平衡光学成像系统10产生的高级像差，且利于工程制作中的场曲调整，提高光学成像系统10的成像质量。当D₅₆/CT₆≤0.1时，光学成像系统10的高级像差难以平衡，当D₅₆/CT₆≥0.3时，光学成像系统10的主光线角度难以与感光元件210的主光线角度匹配。

光学成像系统10还满足以下条件式：1.8<|R_S10+R_S11|/|R_S10-R_S11|<2.1，其中，R_S10为第五透镜L5的像侧面S10于光轴H处的曲率半径，R_S11为第六透镜L6的物侧面S11于光轴H处的曲率半径。基于上述实施例，通过对第五透镜L5的像侧面S10于光轴H处的曲率半径和第六透镜L6的物侧面S11于光轴H处的曲率半径的合理限定，可以有效的控制第五透镜L5和第六透镜L6的光线平滑度，有利于降低光学成像系统10制造时的敏感度，且可以平衡光学成像系统10的高级彗差，提高光学成像系统10的成像质量。

光学成像系统10还满足以下条件式：0.3<|f₇/(f₁+f₂)|<0.5，其中，f₁为第一透镜L1的有效焦距，f₂为第二透镜L2的有效焦距，f₇为第七透镜L7的有效焦距。基于上述实施例，通过对第一透镜L1的有效焦距、第二透镜L2的有效焦距和第七透镜L7的有效焦距的合理限定，能够合理分配第一透镜L1、第二透镜L2以及第七透镜L7的球差贡献，从而使得光学成像系统10的轴上区域具有良好的成像质量。

为减少杂散光以提升成像效果，光学成像系统10还可以包括光阑STO。光阑STO可以是孔径光阑和/或视场光阑。光阑STO可以位于第一透镜L1的物侧与像面S17之前任意两个相邻透镜之间。如，光阑STO可以位于：第一透镜L1的物侧、第一透镜L1的像侧面S2与第二透镜L2的物侧面S3之间、第二透镜L2的像侧面S4与第三透镜L3的物侧面S5之间、第三透镜L3的像侧面S6与第四透镜L4的物侧面S7之间、第四透镜L4的像侧面S8与第五透镜L5的物侧面S9之间、第五透镜L5的像侧面S10与第六透镜L6的物侧面S11之间、第六透镜L6的像侧面S12与第七透镜L7的物侧面S13之间、第七透镜L7的像侧面S14与像面S17之间。为降低加工成本，也可以在第一透镜L1的物侧面S1、第二透镜L2的物侧面S3、第三透镜L3的物侧面S5、第四透镜L4的物侧面S7、第五透镜L5的物侧面S9、第六透镜L6的物侧面S11、第七透镜L7的物侧面S13、第一透镜L1的像侧面S2、第二透镜L2的像侧面S4、第三透镜L3的像侧面S6、第四透镜L4的像侧面S8、第五透镜L5的像侧面S10、第六透镜L6的像侧面S12和第七透镜L7的像侧面S14中的任意一个表面上设置光阑STO。优选的，光阑STO可以位于第一透镜L1的物侧。

为实现对非工作波段的过滤，光学成像系统10还可以包括滤光片L8，滤光片L8具有物侧面S15和像侧面S16。优选的，滤光片L8可以位于第七透镜L7的像侧面S14与像面S17之间。滤光片L8用于滤除红外光，防止红外光到达系统的像面S17，从而防止红外光干扰正常成像。滤光片L8可与各透镜一同装配以作为光学成像系统10中的一部分。在另一些实施例中，滤光片L8并不属于光学成像系统10的元件，此时滤光片L8可以在光学成像系统10与感光元件210装配成镜头模组时，一并安装至光学成像系统10与感光元件210之间。在一些实施例中，滤光片L8也可设置在第一透镜L1的物侧。另外，在一些实施例中也可通过在第一透镜L1至第七透镜L7中的至少一个透镜上设置滤光镀层以实现滤除红外光的作用。第一透镜L1至第七透镜L7的材质可以为塑料或者玻璃。优选的，本申请实施例的第一透镜L1至第七透镜L7的材质为塑料和玻璃。

第二方面，请参见图13，本申请实施例提供了一种镜头模组20。镜头模组20包括镜筒、上述任意的光学成像系统10以及感光元件210。光学成像系统10设置于镜筒内，感光元件210设置于光学成像系统10的像侧。基于本申请实施例中的镜头模组20，通过对第一透镜L1至第七透镜L7的屈折力以及面型的合理设计，使光学成像系统10具有大孔径的特点，且有更大的进光量，从而能够改善暗光拍摄的条件，使光学成像系统10更加适用于夜景、雨天、星空等暗光环境拍摄，并且有更好的虚化效果。在实现光学成像系统10小型化的同时提高了光学成像系统10的分辨率，使光学成像系统10具有更好的成像效果；且透镜间合理的面型限定，有助于提升光学成像系统10的组装良率，降低镜头模组20的组装难度。

第三方面，请参见图14，本申请实施例提供了一种电子设备30。电子设备30包括壳体及上述的镜头模组20，镜头模组20设置于壳体内。电子装置可以是具有获取图像功能的任意设备。如，电子装置可以是车载摄像头、智能手机、可穿戴设备、电脑设备、电视机、交通工具、照相机、监控装置等，摄像头模组配合电子装置实现对目标对象的图像采集和再现。基于本申请实施例中的电子设备30，透镜间合理的面型限定，有助于提升光学成像系统10的组装良率，降低镜头模组20的组装难度；且透镜间合理的面型限定，有助于提升光学成像系统10的组装良率，降低电子设备30中镜头模组20的组装难度。以下将结合具体参数对光学成像系统10进行详细说明。

实施例一

本申请实施例的光学成像系统10的结构示意图参见图1，光学成像系统10包括沿光轴H从物侧到像侧依次设置的光阑STO、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7和滤光片L8。

第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，第三透镜L3具有负屈折力，第四透镜L4具有正屈折力，第五透镜L5具有负屈折力，第六透镜L6具有正屈折力，第七透镜L7具有负屈折力。第一透镜L1的物侧面S1于近光轴H处为凸面，第一透镜L1的像侧面S2于近光轴H处为凹面。第二透镜L2的物侧面S3于近光轴H处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于近光轴H处为凹面。第三透镜L3的物侧面S5于近光轴H处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6于近光轴H处为凹面。第四透镜L4的物侧面S7于近光轴H处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8于近光轴H处为凸面。第五透镜L5的物侧面S9于近光轴H处为凸面，第五透镜L5的像侧面S10于近光轴H处为凹面。第六透镜L6的物侧面S11于近光轴H处为凸面，第六透镜L6的像侧面S12于近光轴H处为凹面。第七透镜L7的物侧面S13于近光轴H处为凸面，第七透镜L7的像侧面S14于近光轴H处为凹面。

本申请实施例中，各透镜的焦距参考波长为546.07nm，折射率、阿贝数的参考波长为546.07nm，光学成像系统10的相关参数如表1所示，表1中f为光学成像系统10的有效焦距，FNO表示光圈数，FOV表示光学成像系统10的最大视场角，TTL表示第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离；焦距、曲率半径及距离的单位均为毫米。

表1

光学成像系统10的透镜的表面可能是非球面，对于这些非球面的表面，非球面表面的非球面方程为：

其中，Z为非球面上相应点到与表面顶点相切的平面的距离，r为非球面上相应点到光轴H的距离，c表示顶点处表面的曲率，K表示圆锥常数，A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18、A20分别表示4阶、6阶、8阶、10阶、12阶、14阶、16阶、18阶、20阶对应阶次的非球面系数。本申请实施例中，非球面的表面对应的圆锥常数K和非球面系数如表2所示：

表2

图2中的(a)为本申请实施例在波长为656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的光线纵向球差曲线图，由图2中的(a)可以看出656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的波长对应的纵向球差均在0.05毫米以内，说明本申请实施例的成像质量较好。

图2中的(b)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的光线像散图。其中，沿X轴方向的横坐标表示焦点偏移，沿Y轴方向的纵坐标表示像高，其单位为mm。像散曲线表示子午像面弯曲T和弧矢像面弯曲S，由图2中的(b)可以看出像散位于0.1mm以内，光学成像系统10的像散得到了较好的补偿。

图2中的(c)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的畸变曲线图。其中，沿X轴方向的横坐标表示畸变，沿Y轴方向的纵坐标表示像高。由图2中的(c)可以看出，在波长546.0700nm下，该光学成像系统10的畸变得到了很好的校正。

由图2中的(a)、图2中的(b)和图2中的(c)可以看出本实施例中的光学成像系统10的像差较小。

实施例二

本申请实施例的光学成像系统10的结构示意图参见图3，光学成像系统10包括沿光轴H从物侧到像侧依次设置的光阑STO、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7和滤光片L8。

第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，第三透镜L3具有负屈折力，第四透镜L4具有正屈折力，第五透镜L5具有负屈折力，第六透镜L6具有正屈折力，第七透镜L7具有负屈折力。第一透镜L1的物侧面S1于近光轴H处为凸面，第一透镜L1的像侧面S2于近光轴H处为凹面。第二透镜L2的物侧面S3于近光轴H处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于近光轴H处为凹面。第三透镜L3的物侧面S5于近光轴H处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6于近光轴H处为凹面。第四透镜L4的物侧面S7于近光轴H处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8于近光轴H处为凸面。第五透镜L5的物侧面S9于近光轴H处为凹面，第五透镜L5的像侧面S10于近光轴H处为凹面。第六透镜L6的物侧面S11于近光轴H处为凸面，第六透镜L6的像侧面S12于近光轴H处为凹面。第七透镜L7的物侧面S13于近光轴H处为凸面，第七透镜L7的像侧面S14于近光轴H处为凹面。

本申请实施例中，各透镜的焦距参考波长为546.07nm，折射率、阿贝数的参考波长为546.07nm，光学成像系统10的相关参数如表3所示，表3中f为光学成像系统10的有效焦距，FNO表示光圈数，FOV表示光学成像系统10的最大视场角，TTL表示第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离；焦距、曲率半径及距离的单位均为毫米。

表3

本申请实施例中，非球面的表面对应的圆锥常数K和非球面系数如表4所示：

表4

图4中的(a)为本申请实施例在波长为656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的光线纵向球差曲线图，由图4中的(a)可以看出656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的波长对应的纵向球差均在0.05毫米以内，说明本申请实施例的成像质量较好。

图4中的(b)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的光线像散图。由图4中的(b)可以看出像散位于0.05mm以内，光学成像系统10的像散得到了较好的补偿。

图4中的(c)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的畸变曲线图。由图4中的(c)可以看出，在波长546.0700nm下，该光学成像系统10的畸变得到了很好的校正。

实施例三

本申请实施例的光学成像系统10的结构示意图参见图5，光学成像系统10包括沿光轴H从物侧到像侧依次设置的光阑STO、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7和滤光片L8。

第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，第三透镜L3具有负屈折力，第四透镜L4具有正屈折力，第五透镜L5具有负屈折力，第六透镜L6具有正屈折力，第七透镜L7具有负屈折力。第一透镜L1的物侧面S1于近光轴H处为凸面，第一透镜L1的像侧面S2于近光轴H处为凹面。第二透镜L2的物侧面S3于近光轴H处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于近光轴H处为凹面。第三透镜L3的物侧面S5于近光轴H处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6于近光轴H处为凹面。第四透镜L4的物侧面S7于近光轴H处为凹面，第四透镜L4的像侧面S8于近光轴H处为凸面。第五透镜L5的物侧面S9于近光轴H处为凸面，第五透镜L5的像侧面S10于近光轴H处为凹面。第六透镜L6的物侧面S11于近光轴H处为凸面，第六透镜L6的像侧面S12于近光轴H处为凹面。第七透镜L7的物侧面S13于近光轴H处为凸面，第七透镜L7的像侧面S14于近光轴H处为凹面。

本申请实施例中，各透镜的焦距参考波长为546.07nm，折射率、阿贝数的参考波长为546.07nm，光学成像系统10的相关参数如表5所示，表5中f为光学成像系统10的有效焦距，FNO表示光圈数，FOV表示光学成像系统10的最大视场角，TTL表示第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离；焦距、曲率半径及距离的单位均为毫米。

表5

本申请实施例中，非球面的表面对应的圆锥常数K和非球面系数如表6所示：

表6

图6中的(a)为本申请实施例在波长为656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的光线纵向球差曲线图，由图6中的(a)可以看出656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的波长对应的纵向球差均在0.05毫米以内，说明本申请实施例的成像质量较好。

图6中的(b)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的光线像散图。由图6中的(b)可以看出像散位于0.03mm以内，光学成像系统10的像散得到了较好的补偿。

图6中的(c)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的畸变曲线图。由图6中的(c)可以看出，在波长546.0700nm下，该光学成像系统10的畸变得到了很好的校正。

实施例四

本申请实施例的光学成像系统10的结构示意图参见图7，光学成像系统10包括沿光轴H从物侧到像侧依次设置的光阑STO、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7和滤光片L8。

第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，第三透镜L3具有负屈折力，第四透镜L4具有正屈折力，第五透镜L5具有负屈折力，第六透镜L6具有正屈折力，第七透镜L7具有负屈折力。第一透镜L1的物侧面S1于近光轴H处为凸面，第一透镜L1的像侧面S2于近光轴H处为凹面。第二透镜L2的物侧面S3于近光轴H处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于近光轴H处为凹面。第三透镜L3的物侧面S5于近光轴H处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6于近光轴H处为凹面。第四透镜L4的物侧面S7于近光轴H处为凸面，第四透镜L4的像侧面S8于近光轴H处为凸面。第五透镜L5的物侧面S9于近光轴H处为凸面，第五透镜L5的像侧面S10于近光轴H处为凹面。第六透镜L6的物侧面S11于近光轴H处为凸面，第六透镜L6的像侧面S12于近光轴H处为凹面。第七透镜L7的物侧面S13于近光轴H处为凸面，第七透镜L7的像侧面S14于近光轴H处为凹面。

本申请实施例中，各透镜的焦距参考波长为546.07nm，折射率、阿贝数的参考波长为546.07nm，光学成像系统10的相关参数如表7所示，表7中f为光学成像系统10的有效焦距，FNO表示光圈数，FOV表示光学成像系统10的最大视场角，TTL表示第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离；焦距、曲率半径及距离的单位均为毫米。

表7

本申请实施例中，非球面的表面对应的圆锥常数K和非球面系数如表8所示：

表8

图8中的(a)为本申请实施例在波长为656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的光线纵向球差曲线图，由图8中的(a)可以看出656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的波长对应的纵向球差均在0.075毫米以内，说明本申请实施例的成像质量较好。

图8中的(b)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的光线像散图。由图8中的(b)可以看出像散位于0.03mm以内，光学成像系统10的像散得到了较好的补偿。

图8中的(c)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的畸变曲线图。由图8中的(c)可以看出，在波长546.0700nm下，该光学成像系统10的畸变得到了很好的校正。

实施例五

本申请实施例的光学成像系统10的结构示意图参见图9，光学成像系统10包括沿光轴H从物侧到像侧依次设置的光阑STO、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7和滤光片L8。

第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，第三透镜L3具有正屈折力，第四透镜L4具有正屈折力，第五透镜L5具有负屈折力，第六透镜L6具有正屈折力，第七透镜L7具有负屈折力。第一透镜L1的物侧面S1于近光轴H处为凸面，第一透镜L1的像侧面S2于近光轴H处为凹面。第二透镜L2的物侧面S3于近光轴H处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于近光轴H处为凹面。第三透镜L3的物侧面S5于近光轴H处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6于近光轴H处为凹面。第四透镜L4的物侧面S7于近光轴H处为凹面，第四透镜L4的像侧面S8于近光轴H处为凸面。第五透镜L5的物侧面S9于近光轴H处为凸面，第五透镜L5的像侧面S10于近光轴H处为凹面。第六透镜L6的物侧面S11于近光轴H处为凸面，第六透镜L6的像侧面S12于近光轴H处为凹面。第七透镜L7的物侧面S13于近光轴H处为凸面，第七透镜L7的像侧面S14于近光轴H处为凹面。

本申请实施例中，各透镜的焦距参考波长为546.07nm，折射率、阿贝数的参考波长为546.07nm，光学成像系统10的相关参数如表9所示，表9中f为光学成像系统10的有效焦距，FNO表示光圈数，FOV表示光学成像系统10的最大视场角，TTL表示第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离；焦距、曲率半径及距离的单位均为毫米。

表9

本申请实施例中，非球面的表面对应的圆锥常数K和非球面系数如表10所示：

表10

10中的(a)为本申请实施例在波长为656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的光线纵向球差曲线图，由图10中的(a)可以看出656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的波长对应的纵向球差均在0.05毫米以内，说明本申请实施例的成像质量较好。

图10中的(b)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的光线像散图。由图10中的(b)可以看出像散位于0.03mm以内，光学成像系统10的像散得到了较好的补偿。

图10中的(c)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的畸变曲线图。由图10中的(c)可以看出，在波长546.0700nm下，该光学成像系统10的畸变得到了很好的校正。

实施例六

本申请实施例的光学成像系统10的结构示意图参见图11，光学成像系统10包括沿光轴H从物侧到像侧依次设置的光阑STO、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7和滤光片L8。

第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，第三透镜L3具有负屈折力，第四透镜L4具有负屈折力，第五透镜L5具有负屈折力，第六透镜L6具有正屈折力，第七透镜L7具有负屈折力。第一透镜L1的物侧面S1于近光轴H处为凸面，第一透镜L1的像侧面S2于近光轴H处为凹面。第二透镜L2的物侧面S3于近光轴H处为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于近光轴H处为凹面。第三透镜L3的物侧面S5于近光轴H处为凸面，第三透镜L3的像侧面S6于近光轴H处为凹面。第四透镜L4的物侧面S7于近光轴H处为凹面，第四透镜L4的像侧面S8于近光轴H处为凸面。第五透镜L5的物侧面S9于近光轴H处为凸面，第五透镜L5的像侧面S10于近光轴H处为凹面。第六透镜L6的物侧面S11于近光轴H处为凸面，第六透镜L6的像侧面S12于近光轴H处为凹面。第七透镜L7的物侧面S13于近光轴H处为凸面，第七透镜L7的像侧面S14于近光轴H处为凹面。

本申请实施例中，各透镜的焦距参考波长为546.07nm，折射率、阿贝数的参考波长为546.07nm，光学成像系统10的相关参数如表11所示，表11中f为光学成像系统10的有效焦距，FNO表示光圈数，FOV表示光学成像系统10的最大视场角，TTL表示第一透镜L1的物侧面S1至像面S17于光轴H上的距离；焦距、曲率半径及距离的单位均为毫米。

表11

本申请实施例中，非球面的表面对应的圆锥常数K和非球面系数如表12所示：

表12

图12中的(a)为本申请实施例在波长为656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的光线纵向球差曲线图，由图12中的(a)可以看出656.2700nm、587.5600nm、546.0700nm、486.1300nm、435.8300nm、430.0000nm的波长对应的纵向球差均在0.05毫米以内，说明本申请实施例的成像质量较好。

图12中的(b)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的光线像散图。由图12中的(b)可以看出像散位于0.04mm以内，光学成像系统10的像散得到了较好的补偿。

图12中的(c)为第一实施例中的光学成像系统10在波长为546.0700nm下的畸变曲线图。由图12中的(c)可以看出，在波长546.0700nm下，该光学成像系统10的畸变得到了很好的校正。

上述六组实施例的数据如下表13中的数据：

表13

本实施例的附图中相同或相似的标号对应相同或相似的部件；在本申请的描述中，需要理解的是，若有术语“上”、“下”、“左”、“右”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本申请和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此附图中描述位置关系的用语仅用于示例性说明，不能理解为对本专利的限制，对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语的具体含义。

以上所述仅为本申请的较佳实施例而已，并不用以限制本申请，凡在本申请的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种光学成像系统，其特征在于，共七片具有屈折力的透镜，沿光轴从物面到像面依次包括：

第一透镜，具有正屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第二透镜，具有负屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第三透镜，具有屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第四透镜，具有屈折力，像侧面于近光轴处为凸面；

第五透镜，具有负屈折力，像侧面于近光轴处为凹面；

第六透镜，具有正屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

第七透镜，具有负屈折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

所述光学成像系统还满足以下条件式：

5.0< MAX₅₆/MIN ₅₆<8；

其中，MAX₅₆为所述第五透镜的像侧面与所述第六透镜的物侧面之间沿平行于光轴方向上的最大间距，MIN₅₆为所述第五透镜的像侧面与所述第六透镜的物侧面之间沿平行于光轴方向上的最小间距。

2.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还满足以下条件式：

0.3<SAG_S11/CT₆<0.7；

其中，SAG_S11为所述第六透镜的物侧面于最大有效口径处的矢高，CT₆为所述第六透镜于光轴上的厚度。

3.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还满足以下条件式：

-3.5<R_S8/R_S10<-2.5；和/或

0.4<(R_S8+R_S10)/(R_S8-R_S10)<0.6；

其中，R_S8为所述第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，R_S10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

4.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还满足以下条件式：

-4<R_S8/f<-3；

其中，R_S8为所述第四透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，f为所述光学成像系统的有效焦距。

5.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还满足以下条件式：

0.6<ET₆/CT₆<1.0；

其中，ET₆为所述第六透镜的物侧面的最大有效口径处至所述第六透镜的像侧面的最大有效口径处沿平行于光轴方向的距离，CT₆为所述第六透镜于光轴上的厚度。

6.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还满足以下条件式：

0.1<(SD_S11-SD_S10)/SD _S10<0.2；

其中，SD_S11为所述第六透镜的物侧面的最大有效口径，SD_S10为所述第五透镜的像侧面的最大有效口径。

7.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还满足以下条件式：

0.9<R_S5/R_S6<1.3；和/或

0.2<|R_S4/f₂|<0.3；

其中，R_S5为所述第三透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R_S6为所述第三透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，R_S4为所述第二透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，f₂为所述第二透镜的有效焦距。

8.如权利要求1所述的光学成像系统，其特征在于，所述光学成像系统还满足以下条件式：

0.1<D₅₆/CT₆<0.3；和/或

1.8<|R_S10+R_S11|/|R_S10-R_S11|<2.1；

其中，D₅₆为所述第五透镜的像侧面与所述第六透镜的物侧面之间于光轴上的间距，CT₆为所述第六透镜于光轴上的厚度，R_S10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，R_S11为所述第六透镜的物侧面于光轴处的曲率半径。

9.一种镜头模组，其特征在于，包括：

镜筒；

如权利要求1至8中任一项所述光学成像系统，所述光学成像系统设置于所述镜筒内；

感光元件，所述感光元件设置于所述光学成像系统的像侧。

10.一种电子设备，其特征在于，包括：

壳体；及

如权利要求9所述的镜头模组，所述镜头模组设置于所述壳体内。

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