CN114635027A - 一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，包括具体工艺流程如下：取高磁感取向硅钢，并对其进行冶炼、连铸和热轧成钢带；将钢带加热到第一阶段常化温度T1，并将其保温15～30s；以10～20℃/s的冷却速度将钢带冷却到第二段常化温度T2，并将其保温100～150s；以5～10℃/s的冷却速度将二次常化后的钢带空冷到入水温度T3；以30～50℃/s的冷却速度水冷到100℃以下；对水冷后的钢带进行冷轧、脱碳退火、高温退火和平整拉伸，完成常化，本发明适用于常化工艺，本发明根据Al s和N的情况确定常化过程中第一段保温温度、第二段保温温度和入水温度的方案，稳定了固有抑制剂的抑制力，进而稳定了二次再结晶时抑制剂的抑制力。
Description
技术领域
本发明属于钢铁冶炼技术领域，具体是一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺。
背景技术
在低温高磁感取向硅钢生产中常采用AlN做为主要抑制剂，通常采用固有抑制剂+获得抑制剂的制造工艺。两者互相补充缺一不可。其中固有抑制剂是通过冶炼、热轧和常化工序来实现，尤其是常化工序可以有效的把热轧过程中析出的细小的A类AlN通过重新固溶和析出获得抑制力较强的B类AlN。B类抑制剂一般指20～100nm尺寸的AlN，其中尺寸在40～60nm抑制力最强。为了获得具有较强抑制力的AlN，目前常化工序常采用两段式常化工艺对热轧板进行常化处理，但在AlN析出过程中除了常化工艺对AlN的尺寸有着较大的影响，Als和N的数量同样对AlN的尺寸有着较大的影响，而实际生产中常化工艺可以采用相同的工艺但Als不可能控制为某一个数值，因此常化后的B类AlN往往由于Als的不同而出现波动。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的缺陷，提供一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺。
为实现上述目的，本发明采用了如下技术方案：
一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，具体工艺流程如下：
(S1)、取高磁感取向硅钢坯料，并对其进行冶炼、连铸和热轧成钢带；
(S2)、第一阶段常化，将钢带加热到第一阶段常化温度T1，其中，T1＝1100～1160℃，并将其保温15～30s；
(S3)、第二阶段常化，以10～20℃/s的冷却速度将钢带冷却到第二段常化温度T2，其中，T2＝880～980℃，并将其保温100～150s；
(S4)、以5～10℃/s的冷却速度将二次常化后的钢带空冷到入水温度T3，其中，T3＝900～735℃；
(S5)、以30～50℃/s的冷却速度水冷到100℃以下；
(S6)、对水冷后的钢带进行冷轧、脱碳退火、高温退火和平整拉伸，完成常化。
优选的，所述步骤(S1)中的高磁感取向硅钢坯料为采用AlN作为抑制剂的高磁感取向硅钢。
优选的，所述步骤(S1)的高磁感取向硅钢坯料中，Als的质量百分比为0.020～0.035％，N的质量百分比为0.006～0.011％。
优选的，所述步骤(S2)中第一段常化温度T1采用下式计算得出：
T1＝1100+5×107×|(2.3-[Als][N])|。
优选的，所述步骤(S3)中第二段常化温度T2采用下式计算得出：
T2＝920+5×107×(2.3-[Als][N])。
优选的，所述步骤(S4)中入水温度T3采用下式计算得出：
T3＝820+5×107×(2.3-[Als][N])。
本发明根据Als和N的情况确定常化过程中第一段保温温度、第二段保温温度和入水温度的方案，稳定了固有抑制剂的抑制力，进而稳定了二次再结晶时抑制剂的抑制力。
附图说明
图1是本发明的整体工艺流程图。
具体实施方式
以下结合附图1，进一步说明本发明一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺的具体实施方式。本发明一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺不限于以下实施例的描述。
实施例1：
本实施例给出一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺的具体结构，如图1所示，具体工艺流程如下：
(S1)、采用AlN作为抑制剂的高磁感取向硅钢坯料，坯料中的Als质量百分比为0.020～0.035％，N的质量百分比为0.006～0.011％，对其进行冶炼、连铸和热轧成2.3mm规格钢带；
(S2)、将钢带加热到第一阶段常化温度T1，其中，T1＝1100～1160℃，并将其保温20s，第一段常化温度T1采用下式计算得出：
T1＝1100+5×107×|(2.3-[Als][N])|；
(S3)、第二阶段常化，以18℃/s的冷却速度将钢带冷却到第二段常化温度T2，其中，T2＝880～980℃，并将其保温130s，第二段常化温度T2采用下式计算得出：
T2＝920+5×107×(2.3-[Als][N])；
(S4)、以6℃/s的冷却速度将二次常化后的钢带空冷到入水温度T3，其中，T3＝900～735℃，入水温度T3采用下式计算得出：
T3＝820+5×107×(2.3-[Als][N])；
(S5)、以42℃/s的冷却速度水冷到100℃以下；
(S6)、对水冷后的钢带进行冷轧、脱碳退火、高温退火和平整拉伸，完成常化。
实施例2：
本实施例给出一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺的具体结构，如图1所示，具体工艺流程如下：
(S1)、采用AlN作为抑制剂的高磁感取向硅钢坯料，坯料中的Als质量百分比为0.020～0.035％，N的质量百分比为0.006～0.011％，对其进行冶炼、连铸和热轧成2.3mm规格钢带；
(S2)、将钢带加热到第一阶段常化温度T1，其中，T1＝1100～1160℃，并将其保温25s，第一段常化温度T1采用下式计算得出：
T1＝1100+5×107×|(2.3-[Als][N])|；
(S3)、第二阶段常化，以15℃/s的冷却速度将钢带冷却到第二段常化温度T2，其中，T2＝880～980℃，并将其保温120s，第二段常化温度T2采用下式计算得出：
T2＝920+5×107×(2.3-[Als][N])；
(S4)、以8℃/s的冷却速度将二次常化后的钢带空冷到入水温度T3，其中，T3＝900～735℃，入水温度T3采用下式计算得出：
T3＝820+5×107×(2.3-[Als][N])；
(S5)、以38℃/s的冷却速度水冷到100℃以下；
(S6)、对水冷后的钢带进行冷轧、脱碳退火、高温退火和平整拉伸，完成常化。
本发明实施例1～2的成分及常化控制参数如下表1。
表1
本发明实施例1～2成品磁感分布情况如下表2。
表2
本发明的设计依据有以下几个方面：
(1)、AlN在坯料浇铸和热轧过程中都存在一个析出的过程，一般生产工艺下，随着Al和N的升高，析出的AlN会逐步粗化，因此第一阶段常化的AlN固溶阶段需要更高的温度来实现固溶；
(2)、常化第二阶段是AlN的析出阶段，对于Als和N较低时因为析出数量较少同时析出尺寸也较小，适合采用较高的保温温度促进AlN析出，同时需要较高的入水温度防止其粗化；
对于Als和N较高时因为析出数量较多同时容易粗化，适合采用较低的保温温度促进细小的AlN析出，同时需要较低的入水温度促进细小的AlN析出。
以上内容是结合具体的优选实施方式对本发明所作的进一步详细说明，不能认定本发明的具体实施只局限于这些说明。对于本发明所属技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干简单推演或替换，都应当视为属于本发明的保护范围。
Claims (6)
1.一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，其特征在于：具体工艺流程如下：
(S1)、取高磁感取向硅钢坯料，并对其进行冶炼、连铸和热轧成钢带；
(S2)、第一阶段常化，将钢带加热到第一阶段常化温度T1，其中，T1＝1100～1160℃，并将其保温15～30s；
(S3)、第二阶段常化，以10～20℃/s的冷却速度将钢带冷却到第二段常化温度T2，其中，T2＝880～980℃，并将其保温100～150s；
(S4)、以5～10℃/s的冷却速度将二次常化后的钢带空冷到入水温度T3，其中，T3＝900～735℃；
(S5)、以30～50℃/s的冷却速度水冷到100℃以下；
(S6)、对水冷后的钢带进行冷轧、脱碳退火、高温退火和平整拉伸，完成常化。
2.如权利要求1所述的一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，其特征在于：所述步骤(S1)中的高磁感取向硅钢坯料为采用AlN作为抑制剂的高磁感取向硅钢。
3.如权利要求1所述的一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，其特征在于：所述步骤(S1)的高磁感取向硅钢坯料中，Als的质量百分比为0.020～0.035％，N的质量百分比为0.006～0.011％。
4.如权利要求1所述的一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，其特征在于：所述步骤(S2)中第一段常化温度T1采用下式计算得出：
T1＝1100+5×107×|(2.3－[Als][N])|。
5.如权利要求1所述的一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，其特征在于：所述步骤(S3)中第二段常化温度T2采用下式计算得出：
T2＝920+5×107×(2.3-[Als][N])。
6.如权利要求1所述的一种稳定低温高磁感取向硅钢AlN抑制力的常化工艺，其特征在于：所述步骤(S4)中入水温度T3采用下式计算得出：
T3＝820+5×107×(2.3-[Als][N])。
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