CN114553002A - 高频链换流器及其振荡抑制方法与装置 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种高频链换流器及其振荡抑制方法与装置，其中，高频链换流器由多个级联的第一变换单元、公共磁芯和高频变压器和第二变换单元组成，高频链换流器的振荡抑制方法首先确定高频链换流器的额定容量、高频变压器中公共磁芯的工作频率和第一变换单元中的直流母线电压，然后根据所获取的数据设计吸收电路的参数，以使吸收电路能够对高频链换流器产生的高频振荡进行吸收。由此，本发明的高频链换流器的振荡抑制方法能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。

Description

高频链换流器及其振荡抑制方法与装置
技术领域
本发明涉及电力电子技术领域，尤其涉及一种高频链换流器的振荡抑制方法、一种高频链换流器的振荡抑制装置和一种高频链换流器。
背景技术
高频链换流器是构建电力电子变压器的一种新型主电路拓扑。传统的电力电子变压器主电路都是采用直流链换流器，使得电能变换级数较多，导致装置效率较低、占地较大、造价较高。高频链换流器是采用共高频磁芯的方式实现多个换流器的组合，能够减少电能变换的级数，提高装置的运行效率和功率密度，并且便于模块化制造、控制和运维。
但是，在高频链换流器中，有时在高频磁芯或者高频母线上会出现高频振荡，频率范围从几百kHz至几MHz。这些振荡有时会误触发装置的保护动作，有时会引起装置的直流电压升高，影响装置的安全稳定运行。如果不能有效抑制这些振荡，则会阻碍高频链换流器技术在电力电子变压器中的应用。
在相关技术中，由于国内外对于高频链换流器的研究时间不长，因此，对于其振荡问题的分析通常是以双有源桥(Dual Active Bridge,DAB)的振荡问题作为基础，如通常在有源桥的出口并联电容，以降低电路的瞬时电压，或者优化高频变压器的设计和绕制方法，以减小其寄生电容。但是高频链换流器比双有源桥要更加复杂，因此高频变压器的优化更为困难，经常无法得到可行的解决方案。另外，在有源桥出口并联电容，会增加器件的瞬时电流，降低了器件的安全运行范围；同时该电容需要通过功率器件高频充放电，带来附加损耗。
发明内容
本发明旨在至少在一定程度上解决相关技术中的技术问题之一。为此，本发明的一个目的在于提出一种高频链换流器的振荡抑制方法，能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。
本发明的第二个目的在于提出一种高频链换流器的振荡抑制装置。
本发明的第三个目的在于提出一种高频链换流器。
为达上述目的，本发明第一方面实施例提出了一种高频链换流器的振荡抑制方法，其中，所述高频链换流器包括公共磁芯、多个级联的第一变换单元、高频变压器和第二变换单元，所述多个级联的第一变换单元分别与所述高频变压器的多个原边绕组对应相连，所述第二变换单元与所述高频变压器的副边绕组相连，所述振荡抑制方法包括：确定所述高频链换流器的额定容量，并确定所述高频变压器中公共磁芯的工作频率，以及确定所述第一变换单元中直流母线电压；根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定吸收电路的设计参数，以得到吸收电路，以便在所述吸收电路与所述副边绕组相连时对所述高频链换流器产生的高频振荡进行吸收。
本发明实施例中的高频链换流器由多个级联的第一变换单元、公共磁芯和高频变压器和第二变换单元组成，该高频链换流器的振荡抑制方法首先确定高频链换流器的额定容量、高频变压器中公共磁芯的工作频率和第一变换单元中的直流母线电压，然后根据所获取的数据设计吸收电路的参数，以使吸收电路能够对高频链换流器产生的高频振荡进行吸收。由此，本发明实施例的高频链换流器的振荡抑制方法能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。
在本发明的一些实施例中，所述吸收电路包括吸收电阻和吸收电容，所述吸收电阻和吸收电容串联连接后与所述副边绕组并联。
在本发明的一些实施例中，根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定吸收电路的设计参数，包括：根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定所述吸收电容的电容值，并根据所述高频链换流器的额定容量和所述直流母线电压确定所述吸收电阻的电阻值。
在本发明的一些实施例中，根据以下公式确定所述吸收电容的电容值：
Figure BDA0003475913960000021
其中，CS表示所述吸收电容的电容值，S表示所述高频链换流器的额定容量，f表示所述公共磁芯的工作频率，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
在本发明的一些实施例中，根据以下公式确定所述吸收电阻的电阻值：
Figure BDA0003475913960000022
其中，RS表示所述吸收电阻的电阻值，f表示所述公共磁芯的工作频率，CS表示所述吸收电容的电容值，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
为达上述目的，本发明第二方面实施例提出了一种高频链换流器的振荡抑制装置，所述高频链换流器包括公共磁芯、多个级联的第一变换单元、高频变压器和第二变换单元，所述多个级联的第一变换单元分别与所述高频变压器的多个原边绕组对应相连，所述第二变换单元与所述高频变压器的副边绕组相连，所述振荡抑制装置包括吸收电路，所述吸收电路与所述副边绕组相连，以对所述高频链换流器产生的高频振荡进行吸收，其中，所述吸收电路的设计参数根据所述高频链换流器的额定容量、所述高频变压器中公共磁芯的工作频率以及所述第一变换单元中直流母线电压确定。
本发明实施例中的高频链换流器由多个级联的第一变换单元、公共磁芯和高频变压器和第二变换单元组成，该高频链换流器的振荡抑制装置包括吸收电路，该吸收电路的设计参数根据高频链换流器的额定容量、高频变压器中公共磁芯的工作频率和第一变换单元中的直流母线电压确定，以使吸收电路能够对高频链换流器产生的高频振荡进行吸收。由此，本发明实施例的高频链换流器的振荡抑制装置能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。
在本发明的一些实施例中，所述吸收电路包括吸收电阻和吸收电容，所述吸收电阻和吸收电容串联连接后与所述副边绕组并联。
在本发明的一些实施例中，所述吸收电容的电容值根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定，所述吸收电阻的电阻值根据所述高频链换流器的额定容量和所述直流母线电压。
在本发明的一些实施例中，所述吸收电容的电容值根据以下公式计算：
Figure BDA0003475913960000031
其中，CS表示所述吸收电容的电容值，S表示所述高频链换流器的额定容量，f表示所述公共磁芯的工作频率，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
在本发明的一些实施例中，所述吸收电阻的电阻值根据以下公式计算：
Figure BDA0003475913960000032
其中，RS表示所述吸收电阻的电阻值，f表示所述公共磁芯的工作频率，CS表示所述吸收电容的电容值，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
为达上述目的，本发明第三方面实施例提出了一种高频链换流器，该高频链换流器包括上述实施例中的高频链换流器的振荡抑制装置。
本实施例的高频链换流器通过上述实施例中的高频链换流器的振荡抑制装置，能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。
在本发明的一些实施例中，每个所述第一变换单元包括第一H桥、第一直流母线电容和第二H桥，所述第一H桥的直流端与所述第二H桥的直流端相连，所述第一直流母线电容并联在所述第一H桥的直流端，所述第二H桥的交流端与对应的原边绕组相连，多个所述第一H桥的交流端级联后连接到输入交流电源。
在本发明的一些实施例中，多个所述第一直流母线电容的电压相等。
在本发明的一些实施例中，所述第二变换单元包括第三H桥、第二直流母线电容和三相逆变桥，所述第三H桥的交流端与所述副边绕组相连，所述第二直流母线电容并联在所述第三H桥的直流端，所述三相逆变桥的直流端与所述第三H桥的直流端相连，所述三相逆变桥的三相交流端输出三相交流电。
本发明附加的方面和优点将在下面的描述中部分给出，部分将从下面的描述中变得明显，或通过本发明的实践了解到。
附图说明
图1是根据本发明一个实施例的高频链换流器的电路示意图；
图2是根据本发明一个实施例的高频链换流器的振荡抑制方法流程图；
图3是根据本发明实施例的高频链换流器的结构框图。
具体实施方式
下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，旨在用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。
下面参考附图描述本发明实施例的高频链换流器及其振荡抑制方法与装置。
本发明提出了一种高频链换流器的抑制方法，其中，如图1所示，高频链换流器包括公共磁芯31、多个级联的第一变换单元1、高频变压器3和第二变换单元2，多个级联的第一变换单元1分别与高频变压器3的多个原边绕组对应相连，第二变换单元2与高频变压器3的副边绕组相连。
具体地，如图1所示，高频链换流器中设置有多个级联的第一变换单元1，图中只对一个进行标号，其他第一变换单元的标号进行省略，本实施例中的高频变压器3包括有多个圆边绕组和一个副边绕组，其中，多个第一变换单元1与高频变压器3的多个原边绕组对应相连，即一个第一变换单元1对应一个原边绕组相连。第二变换单元2则与副边绕组相连，副边绕组与多个原边绕组和公共磁芯31组成高频变压器3。
图2是根据本发明一个实施例的高频链换流器的振荡抑制方法流程图。
如图2所述，本实施例高频链换流器的振荡抑制方法包括以下步骤：
S10，确定高频链换流器的额定容量，并确定高频变压器3中公共磁芯的工作频率，以及确定第一变换单元1中直流母线电压。
具体地，确定高频链换流器的额定容量可以采用多种方式，其中可以包括在直接根据高频链换流器的出厂参数确定高频链换流器的额定容量，或者对高频链换流器进行通电检测，可以理解的是，高频链换流器的额定容量可以通过检测额定空载线电压和额定线电流，然后将该额定空载线电压与额定线电流进行相乘以得到高频链换流器的额定容量。高频变压器中公共磁芯的工作频率与磁芯的使用材料、高频变压器的大小规格等数据相关，公共磁芯的工作频率可以根据实际工作时所检测到的频率作为公共磁芯的工作频率，当然，也可以根据高频变压器上所记载的参数对该公共磁芯的工作频率进行确定。可以理解的是，在高频变压器使用时间较长的情况下，记载在变压器上的参数与其实际的工作参数存在一定的误差，所以，在高频变压器使用时间较长时，则可以通过外部电路检测高频变压器中公共磁芯的工作频率，以保证所获取的工作频率的准确度。本实施例中第一变换单元1的直流母线电压也可以通过外部电路检测的方式进行确定，需要说明的是，可以通过检测第一变换单元1中直流母线上母线电容所设置的位置对应的电压，以确定第一变换单元1的直流母线电压。
S20，根据高频链换流器的额定容量、公共磁芯31的工作频率和直流母线电压确定吸收电路4的设计参数，以得到吸收电路，以便在吸收电路4与副边绕组相连时对高频链换流器产生的高频振荡进行吸收。
具体地，在确定了高频链换流器的额定容量、公共磁芯31的工作频率以及第一变换单元1的直流母线电压之后，则可以进一步根据所获取的数据设计吸收电路4。如图1所示，吸收电路4与副边绕组相连，即吸收电路4连接在高频链换流器的副边的高频侧，以对高频链换流器所产生的高频振荡进行吸收，缓冲并消耗掉一部分高频振荡的能量，削弱高频振荡信号向电路其他部分的传播能力，避免高频振荡对装置运行的不良影响。
在该实施例中，参见图1可知，吸收电路4包括吸收电阻Rs和吸收电容Cs，吸收电阻Rs和吸收电容Cs串联连接后与副边绕组并联。
具体地，本实施例中将吸收电阻Rs和吸收电容Cs串联之后，连接到副边绕组上，需要说明的是，该吸收电路4设置在副边的高频侧。
其中，吸收电容Cs的确定根据高频链换流器的额定容量、公共磁芯的工作频率和直流母线电压三个参数，具体地，根据以下公式确定吸收电容Cs的电容值：
Figure BDA0003475913960000051
其中，CS表示吸收电容的电容值，S表示高频链换流器的额定容量，f表示公共磁芯的工作频率，Udc表示第一变换单元中的直流母线电压。
吸收电阻Rs的电阻值根据高频链换流器的额定容量和直流母线电压确定，具体地，根据以下公式确定吸收电阻Rs的电阻值：
Figure BDA0003475913960000061
其中，RS表示吸收电阻的电阻值，f表示公共磁芯的工作频率，CS表示吸收电容的电容值，Udc表示第一变换单元中的直流母线电压。
具体地，该实施例中可以先计算吸收电容Cs的电容值，然后再根据吸收电容Cs的电容值、公共磁芯的工作频率f和第一变换单元的直流母线电压Udc计算吸收电阻Rs的电阻值。当然，在一些实施例中，也可以直接根据高频链换流器的额定容量S、公共磁芯的工作频率f和第一变换单元的直流母线电压Udc计算吸收电阻Rs的电阻值。在计算得到吸收电阻Rs的电阻值以及吸收电容Cs的电容值之后，则可以对吸收电路进行设计，以得到与高频链换流器对应的吸收电路，从而能够更好的吸收高频链换流器产生的高频振荡。
综上，本发明实施例的高频链换流器的振荡抑制方法能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。
进一步地，本发明提出了一种高频链换流器的振荡抑制装置，如图1所示，高频链换流器包括公共磁芯31、多个级联的第一变换单元1、高频变压器3和第二变换单元2，多个级联的第一变换单元1分别与高频变压器3的多个原边绕组对应相连，第二变换单元2与高频变压器3的副边绕组相连，振荡抑制装置包括吸收电路4，吸收电路4与副边绕组相连，以对高频链换流器产生的高频振荡进行吸收，其中，吸收电路4的设计参数根据高频链换流器的额定容量、高频变压器3中公共磁芯31的工作频率以及第一变换单元1中直流母线电压确定。
在本发明的一些实施例中，吸收电路4包括吸收电阻Rs和吸收电容Cs，吸收电阻Rs和吸收电容Cs串联连接后与副边绕组并联。
在本发明的一些实施例中，吸收电容Cs的电容值根据高频链换流器的额定容量、公共磁芯31的工作频率和直流母线电压确定，吸收电阻Rs的电阻值根据高频链换流器的额定容量和直流母线电压。
在本发明的一些实施例中，吸收电容的电容值根据以下公式计算：
Figure BDA0003475913960000062
其中，CS表示吸收电容的电容值，S表示高频链换流器的额定容量，f表示公共磁芯的工作频率，Udc表示第一变换单元中的直流母线电压。
在本发明的一些实施例中，吸收电阻的电阻值根据以下公式计算：
Figure BDA0003475913960000071
其中，RS表示吸收电阻的电阻值，f表示公共磁芯的工作频率，CS表示吸收电容的电容值，Udc表示第一变换单元中的直流母线电压。
需要说明的是，本发明实施例的高频链换流器的振荡抑制装置的具体实施方式，可以参见上述实施例中的高频链换流器的振荡抑制装置，在此不再赘述。
综上，本发明实施例的高频链换流器的振荡抑制装置能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。
图3是根据本发明实施例的高频链换流器的结构框图。
进一步地，如图3所示，本发明提出了一种高频链换流器100，该高频链换流器100包括上述实施例中的高频链换流器的振荡抑制装置101。
在本发明的一些实施例中，如图1所示，每个第一变换单元1包括第一H桥11、第一直流母线电容C1和第二H桥12，第一H桥11的直流端与第二H桥12的直流端相连，第一直流母线电容C1并联在第一H桥11的直流端，第二H桥12的交流端与对应的原边绕组相连，多个第一H桥11的交流端级联后连接到输入交流电源。
具体地，输入交流电源经过第一H桥11的交流端输入之后，第一H桥11可以对该输入的交流电进行整流处理以得到直流电，并从第一H桥11的直流端输出，由于第一H桥11的直流端与第二H桥12的直流端连接，从第一H桥输出的直流电可以从第二H桥12的直流端输入，然后经过第二H桥12逆变处理之后得到交流电。在第一H桥11的直流端与第二H桥12的直流端之间还连接有第一直流母线电容C1，通过该第一直流母线电容C1可以对信号进行滤波处理，还可以利用外部检测电路对该第一直流母线电容C1所在位置检测第一变换单元1的直流母线电压。需要说明的是，该实施例中的各个第一变换单元中都设置有一个直流母线电容，且各第一变换单元中的直流母线电容的电压都相等，即检测一个第一变换单元中的直流母线电容所对应的电压，即可检测出各个第一变换单元中的直流母线电压。
在该实施例中，如图1所示，第二变换单元2包括第三H桥21、第二直流母线电容C2和三相逆变桥22，第三H桥21的交流端与副边绕组相连，第二直流母线电容C2并联在第三H桥21的直流端，三相逆变桥22的直流端与第三H桥21的直流端相连，三相逆变桥22的三相交流端输出三相交流电。
具体地，由于第二H桥12的交流端与高频变压器的原边绕组相连，在第二H桥12逆变处理之后可以向高频变压器3的原边绕组输出交流电，该交流电通过高频变压器3变压处理之后能够在副边绕组输出交流电，由于副边绕组上设置有吸收电路4，并且副边绕组还与第二变换单元2中第三H桥21的交流端相连，所以从副边绕组输出的交流电经过吸收电路4进行吸收处理之后，流入第三H桥21，第三H桥21能够对该交流电进行整流处理并从直流端输出直流电。第三H桥21的直流端与三相逆变桥22的直流端连接，所以三相逆变桥22能够接收到第三H桥21输出的直流电，并将该直流电进行逆变处理并从该三相逆变桥22的三相交流端输出三相交流电。
在第三H桥21的直流端与三相逆变桥22的直流端之间还连接有一个第二直流母线电容C2，该第二直流母线电容C2可以对第三H桥21输出的直流电信号进行滤波处理。
需要说明的是，本发明实施例中的高频链换流器的其他具体实施方式，可以参见上述实施例中的高频链换流器的振荡抑制方法的具体实施方式，在此不再赘述。
综上，本发明实施例的高频链换流器能够通过简单的吸收电路对高频链换流器中的高频振荡信号进行抑制，避免高频振荡对设备运行的不良影响，并降低吸收电路所带来的电能损耗，同时降低电路的设计成本。
在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不一定指的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。
在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”、“轴向”、“径向”、“周向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
此外，本发明实施例中所使用的“第一”、“第二”等术语，仅用于描述目的，而不可以理解为指示或者暗示相对重要性，或者隐含指明本实施例中所指示的技术特征数量。由此，本发明实施例中限定有“第一”、“第二”等术语的特征，可以明确或者隐含地表示该实施例中包括至少一个该特征。在本发明的描述中，词语“多个”的含义是至少两个或者两个及以上，例如两个、三个、四个等，除非实施例中另有明确具体的限定。
在本发明中，除非实施例中另有明确的相关规定或者限定，否则实施例中出现的术语“安装”、“相连”、“连接”和“固定”等应做广义理解，例如，连接可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体，可以理解的，也可以是机械连接、电连接等；当然，还可以是直接相连，或者通过中间媒介进行间接连接，或者可以是两个元件内部的连通，或者两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，能够根据具体的实施情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
在本发明中，除非另有明确的规定和限定，第一特征在第二特征“上”或“下”可以是第一和第二特征直接接触，或第一和第二特征通过中间媒介间接接触。而且，第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”可是第一特征在第二特征正上方或斜上方，或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在第二特征“之下”、“下方”和“下面”可以是第一特征在第二特征正下方或斜下方，或仅仅表示第一特征水平高度小于第二特征。
尽管上面已经示出和描述了本发明的实施例，可以理解的是，上述实施例是示例性的，不能理解为对本发明的限制，本领域的普通技术人员在本发明的范围内可以对上述实施例进行变化、修改、替换和变型。

Claims (14)

1.一种高频链换流器的振荡抑制方法，其特征在于，所述高频链换流器包括公共磁芯、多个级联的第一变换单元、高频变压器和第二变换单元，所述多个级联的第一变换单元分别与所述高频变压器的多个原边绕组对应相连，所述第二变换单元与所述高频变压器的副边绕组相连，所述振荡抑制方法包括：
确定所述高频链换流器的额定容量，并确定所述高频变压器中公共磁芯的工作频率，以及确定所述第一变换单元中直流母线电压；
根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定吸收电路的设计参数，以得到吸收电路，以便在所述吸收电路与所述副边绕组相连时对所述高频链换流器产生的高频振荡进行吸收。
2.根据权利要求1所述的高频链换流器的振荡抑制方法，其特征在于，所述吸收电路包括吸收电阻和吸收电容，所述吸收电阻和吸收电容串联连接后与所述副边绕组并联。
3.根据权利要求2所述的高频链换流器的振荡抑制方法，其特征在于，根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定吸收电路的设计参数，包括：
根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定所述吸收电容的电容值，并根据所述高频链换流器的额定容量和所述直流母线电压确定所述吸收电阻的电阻值。
4.根据权利要求3所述的高频链换流器的振荡抑制方法，其特征在于，根据以下公式确定所述吸收电容的电容值：
Figure FDA0003475913950000011
其中，CS表示所述吸收电容的电容值，S表示所述高频链换流器的额定容量，f表示所述公共磁芯的工作频率，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
5.根据权利要求3所述的高频链换流器的振荡抑制方法，其特征在于，根据以下公式确定所述吸收电阻的电阻值：
Figure FDA0003475913950000012
其中，RS表示所述吸收电阻的电阻值，f表示所述公共磁芯的工作频率，CS表示所述吸收电容的电容值，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
6.一种高频链换流器的振荡抑制装置，其特征在于，所述高频链换流器包括公共磁芯、多个级联的第一变换单元、高频变压器和第二变换单元，所述多个级联的第一变换单元分别与所述高频变压器的多个原边绕组对应相连，所述第二变换单元与所述高频变压器的副边绕组相连，所述振荡抑制装置包括吸收电路，所述吸收电路与所述副边绕组相连，以对所述高频链换流器产生的高频振荡进行吸收，其中，所述吸收电路的设计参数根据所述高频链换流器的额定容量、所述高频变压器中公共磁芯的工作频率以及所述第一变换单元中直流母线电压确定。
7.根据权利要求6所述的高频链换流器的振荡抑制装置，其特征在于，所述吸收电路包括吸收电阻和吸收电容，所述吸收电阻和吸收电容串联连接后与所述副边绕组并联。
8.根据权利要求7所述的高频链换流器的振荡抑制装置，其特征在于，所述吸收电容的电容值根据所述高频链换流器的额定容量、所述公共磁芯的工作频率和所述直流母线电压确定，所述吸收电阻的电阻值根据所述高频链换流器的额定容量和所述直流母线电压。
9.根据权利要求8所述的高频链换流器的振荡抑制装置，其特征在于，所述吸收电容的电容值根据以下公式计算：
Figure FDA0003475913950000021
其中，CS表示所述吸收电容的电容值，S表示所述高频链换流器的额定容量，f表示所述公共磁芯的工作频率，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
10.根据权利要求8所述的高频链换流器的振荡抑制装置，其特征在于，所述吸收电阻的电阻值根据以下公式计算：
Figure FDA0003475913950000022
其中，RS表示所述吸收电阻的电阻值，f表示所述公共磁芯的工作频率，CS表示所述吸收电容的电容值，Udc表示所述第一变换单元中的直流母线电压。
11.一种高频链换流器，其特征在于，包括根据权利要求6-10中任一项所述的高频链换流器的振荡抑制装置。
12.根据权利要求11所述的高频链换流器，其特征在于，每个所述第一变换单元包括第一H桥、第一直流母线电容和第二H桥，所述第一H桥的直流端与所述第二H桥的直流端相连，所述第一直流母线电容并联在所述第一H桥的直流端，所述第二H桥的交流端与对应的原边绕组相连，多个所述第一H桥的交流端级联后连接到输入交流电源。
13.根据权利要求12所述的高频链换流器，其特征在于，多个所述第一直流母线电容的电压相等。
14.根据权利要求11-13中任一项所述的高频链换流器，其特征在于，所述第二变换单元包括第三H桥、第二直流母线电容和三相逆变桥，所述第三H桥的交流端与所述副边绕组相连，所述第二直流母线电容并联在所述第三H桥的直流端，所述三相逆变桥的直流端与所述第三H桥的直流端相连，所述三相逆变桥的三相交流端输出三相交流电。
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