CN114540706A - 一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法 - Google Patents
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114540706A CN114540706A CN202210117960.0A CN202210117960A CN114540706A CN 114540706 A CN114540706 A CN 114540706A CN 202210117960 A CN202210117960 A CN 202210117960A CN 114540706 A CN114540706 A CN 114540706A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- molten steel
- liquidus temperature
- quality
- controlling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
- B22D11/182—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level by measuring temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P90/00—Enabling technologies with a potential contribution to greenhouse gas [GHG] emissions mitigation
- Y02P90/02—Total factory control, e.g. smart factories, flexible manufacturing systems [FMS] or integrated manufacturing systems [IMS]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
本发明公开了一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,通过计算液相线温度实现钢水过热度精准预报,液相线温度计算值与实测值的误差在±5℃以内,相比传统的经验公式,大幅提高了钢水过热度计算结果的准确性,提升铸坯质量的同时降低了生产风险和制造成本,实现高效率低成本生产,应用前景广阔。
Description
技术领域
本发明涉及黑色金属冶炼领域,具体涉及一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法。
背景技术
连铸过程中钢水的过热度是保证连铸产量和铸坯质量的关键工艺参数。如果钢水过热度太小,钢水易被夹杂物污染,同时易造成水口发生堵塞甚至冻结。而钢水过热度过大,则会造成铸坯中心偏析加重,甚至诱发拉漏事故,或者因形成的坯壳较薄而出现裂纹,并使柱状晶得到发展。因此,连铸过程中钢水的过热度直接影响钢水的凝固情况,进而影响凝固后的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度。在实际生产中,控制过热度最重要的因素是钢种液相线温度的精准预测,而液相线温度与成分密切相关。目前钢厂通常采用经验公式对液相线温度进行计算,计算结果准确性至关重要。
发明内容
本发明的目的是提供一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,通过计算液相线温度实现钢水过热度精准预报,液相线温度计算值与实测值的误差在±5℃以内,提高钢水过热度预报的准确性。
为了达到上述发明目的,本发明采用以下技术方案予以实现:
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述方法适用于具有如下组分含量的钢:C 0-0.60wt.%、Si 0-1.70wt.%、Mn 0-1.65wt.% 、Cu 0-0.40wt.%、Cr 0-1.80wt.%、Ni 0-1.70wt.%、Mo 0-0.60wt.%、V 0-0.40wt.%、Nb 0-0.10wt.%、Ti 0-0.10wt.%、Al 0-0.10wt.%、余量为Fe;所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算钢水液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;钢水液相线温度计算值与实测值的误差在±5℃以内;
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
本发明有益效果:
本发明通过精准的钢水液相线温度计算公式实现钢水液相线温度的精准预测,液相线温度计算值与实测值的误差在±5℃以内,相比传统的经验公式,大幅提高了钢水过热度计算结果的准确性,提升铸坯质量的同时降低了生产风险和制造成本,实现高效率低成本生产,应用前景广阔。
附图说明
图1为本发明方法与现有方法液相线温度值的结果比较。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明技术方案做进一步详细说明。
实施例一
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C 0-0.60wt.%、Si 0-1.70wt.%、Mn 0-1.65wt.% 、Cu 0-0.40wt.%、Cr 0-1.80wt.%、Ni 0-1.70wt.%、Mo 0-0.60wt.%、V 0-0.40wt.%、Nb 0-0.10wt.%、Ti 0-0.10wt.%、Al 0-0.10wt.%、余量为Fe;所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算钢水液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;钢水液相线温度计算值与实测值的误差在±5℃以内;
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
实施例二
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.43wt.%、Si 0.12wt.%、Mn 0.35wt.%、Cu 0.05wt.%、Ni 0.02wt.%、Cr 1.10wt.%、Mo0.55wt.%、V 0.32wt.%、Nb 0.02wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.020wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1501.99℃,实测值为1505.72℃,误差为3.73℃
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
实施例三
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.15wt.%、Si 0.13wt.%、Mn 1.04wt.%、Cu 0.06wt.%、Ni 0.04wt.%、Cr 0.83wt.%、Mo0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.028wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1517.11℃;实测值为1521.00℃,误差为3.89℃。
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
实施例四
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.32wt.%、Si 0.27wt.%、Mn 1.05wt.%、Cu 0.05wt.%、Ni 0.03wt.%、Cr 0.17wt.%、Mo0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0.03wt.%、Al 0.030wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1504.06℃;实测值为1501.60℃,误差为-2.46℃。
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
实施例五
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.59wt.%、Si 1.64 wt.%、Mn 0.64wt.%、Cu 0.03wt.%、Ni 0.04wt.%、Cr 0.93wt.%、Mo0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1466.26℃;实测值为1469.54℃,误差为3.28℃。
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
实施例六
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.53wt.%、Si 0.10 wt.%、Mn 0.26wt.%、Cu 0.06wt.%、Ni 0.02wt.%、Cr 0.13wt.%、Mo0.02wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0.03wt.%、Al 0.022wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1493.81℃;实测值为1493.21℃,误差为-0.59℃。
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
实施例七
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.44wt.%、Si 0.24 wt.%、Mn 0.72wt.%、Cu 0.09wt.%、Ni 0.03wt.%、Cr 0.09wt.%、Mo0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.02wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1497.48℃;实测值为1497.07℃,误差为-0.41℃。
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
实施例八
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.19wt.%、Si 0.37 wt.%、Mn 0.60wt.%、Cu 0.20wt.%、Ni 1.70wt.%、Cr 1.80wt.%、Mo0.35wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.04wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1500.88℃;实测值为1503.06℃,误差为2.18℃。
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
实施例九
一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,用于具有如下组分含量的钢:C0.47wt.%、Si 0.30 wt.%、Mn 1.65wt.%、Cu 0.20wt.%、Ni 0.10wt.%、Cr 0.20wt.%、Mo0.05wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.045wt.%,余量为Fe。
所述方法包括如下步骤:
(1)采用如下公式计算液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;液相线温度计算结果为1488.20℃;实测值为1491.54℃,误差为3.34℃。
(2)测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
(3)基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
得到的铸坯表面质量、初生坯壳生长的均匀性以及铸坯的内部强度满足要求。
如图1所示为采用本发明方法预测钢水液相线温度与采用现有方法的实验对比结果,由对比结果可见,采用本发明方法预测钢水液相线温度与实测值的误差在±5℃,预测结果与实测结果偏差最小,准确率远高于其他方法,能够精准地预测钢水液相线温度,实现钢水过热度精准预报,提高钢水过热度预报的准确性,从而提升铸坯质量的同时降低了生产风险和制造成本。
Claims (9)
1.一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述方法适用于具有如下组分含量的钢:C 0-0.60wt.%、Si 0-1.70wt.%、Mn 0-1.65wt.% 、Cu 0-0.40wt.%、Cr 0-1.80wt.%、Ni 0-1.70wt.%、Mo 0-0.60wt.%、V 0-0.40wt.%、Nb 0-0.10wt.%、Ti 0-0.10wt.%、Al 0-0.10wt.%、余量为Fe;所述方法包括如下步骤:
采用如下公式计算钢水液相线温度:
Tm=1538-75×C%-13×Si%-4×Mn%-16×Cu%-3×Cr%-5×Ni%+4×Mo%+2×V%+20Nb%-29×Ti%+1×Al%;钢水液相线温度计算值与实测值的误差在±5℃以内;
测定钢水实际温度,减去步骤(1)计算得到的液相线温度,得到钢水过热度;
基于钢水过热度优化连铸工艺实现铸坯质量在线调控。
2.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.43wt.%、Si 0.12wt.%、Mn 0.35wt.%、Cu 0.05wt.%、Ni 0.02wt.%、Cr1.10wt.%、Mo 0.55wt.%、V 0.32wt.%、Nb 0.02wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.020wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1501.99℃,实测值为1505.72℃,误差为3.73℃。
3.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.15wt.%、Si 0.13wt.%、Mn 1.04wt.%、Cu 0.06wt.%、Ni 0.04wt.%、Cr0.83wt.%、Mo 0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.028wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1517.11℃,实测值为1521.00℃,误差为3.89℃。
4.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.32wt.%、Si 0.27wt.%、Mn 1.05wt.%、Cu 0.05wt.%、Ni 0.03wt.%、Cr0.17wt.%、Mo 0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0.03wt.%、Al 0.030wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1504.06℃,实测值为1501.60℃,误差为-2.46℃。
5.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.59wt.%、Si 1.64 wt.%、Mn 0.64wt.%、Cu 0.03wt.%、Ni 0.04wt.%、Cr0.93wt.%、Mo 0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1466.26℃,实测值为1469.54℃,误差为3.28℃。
6.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.53wt.%、Si 0.10 wt.%、Mn 0.26wt.%、Cu 0.06wt.%、Ni 0.02wt.%、Cr0.13wt.%、Mo 0.02wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0.03wt.%、Al 0.022wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1493.81℃,实测值为1493.21℃,误差为-0.59℃。
7.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.44wt.%、Si 0.24 wt.%、Mn 0.72wt.%、Cu 0.09wt.%、Ni 0.03wt.%、Cr0.09wt.%、Mo 0wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.02wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1497.48℃,实测值为1497.07℃,误差为-0.41℃。
8.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.19wt.%、Si 0.37 wt.%、Mn 0.60wt.%、Cu 0.20wt.%、Ni 1.70wt.%、Cr1.80wt.%、Mo 0.35wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.04wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1500.88℃,实测值为1503.06℃,误差为2.18℃。
9.如权利要求1所述的一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法,其特征在于,所述钢中各组分含量为:C 0.47wt.%、Si 0.30 wt.%、Mn 1.65wt.%、Cu 0.20wt.%、Ni 0.10wt.%、Cr0.20wt.%、Mo 0.05wt.%、V 0wt.%、Nb 0wt.%、Ti 0wt.%、Al 0.045wt.%,余量为Fe,钢水液相线温度计算结果为1488.20℃,实测值为1491.54℃,误差为3.34℃。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210117960.0A CN114540706B (zh) | 2022-02-08 | 2022-02-08 | 一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210117960.0A CN114540706B (zh) | 2022-02-08 | 2022-02-08 | 一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114540706A true CN114540706A (zh) | 2022-05-27 |
CN114540706B CN114540706B (zh) | 2023-04-11 |
Family
ID=81673516
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202210117960.0A Active CN114540706B (zh) | 2022-02-08 | 2022-02-08 | 一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN114540706B (zh) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010247160A (ja) * | 2009-04-10 | 2010-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法およびこの方法で製造された鋳片 |
CN103350202A (zh) * | 2013-07-12 | 2013-10-16 | 抚顺特殊钢股份有限公司 | SCr420HB高质量汽车齿轮钢制造方法 |
CN107824756A (zh) * | 2016-09-15 | 2018-03-23 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种基于连续测温的板坯连铸机中间包余钢控制方法 |
CN112296290A (zh) * | 2019-07-30 | 2021-02-02 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸拉坯速度与钢水过热度匹配的自动控制方法 |
CN114406223A (zh) * | 2022-01-29 | 2022-04-29 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种钢铁企业连铸不停机更换中间包方法 |
-
2022
- 2022-02-08 CN CN202210117960.0A patent/CN114540706B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010247160A (ja) * | 2009-04-10 | 2010-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法およびこの方法で製造された鋳片 |
CN103350202A (zh) * | 2013-07-12 | 2013-10-16 | 抚顺特殊钢股份有限公司 | SCr420HB高质量汽车齿轮钢制造方法 |
CN107824756A (zh) * | 2016-09-15 | 2018-03-23 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种基于连续测温的板坯连铸机中间包余钢控制方法 |
CN112296290A (zh) * | 2019-07-30 | 2021-02-02 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸拉坯速度与钢水过热度匹配的自动控制方法 |
CN114406223A (zh) * | 2022-01-29 | 2022-04-29 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种钢铁企业连铸不停机更换中间包方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
XIN WANG ETAL.: "Differential Calculation Model for Liquidus Temperature of Steel", 《STEEL RESEARCH INTERNATIONAL》 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN114540706B (zh) | 2023-04-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102002638B (zh) | 一种截面硬度均匀的塑料模具钢厚板生产工艺 | |
CN112899552B (zh) | 一种超低铝无取向硅钢夹杂物控制方法 | |
CN110230009B (zh) | 一种具有良好切削性能的热作模具钢及其制备方法 | |
CN110541124B (zh) | 含氮塑料模具扁钢锭及其工艺方法 | |
CN102268599A (zh) | 一种非调制的塑料模具钢厚板生产工艺 | |
CN107746941B (zh) | 一种驱动电机用高强度冷轧无取向硅钢及制造方法 | |
CN101368246A (zh) | 一种中薄板坯生产取向硅钢的方法 | |
CN108486506B (zh) | 一种高性能低密度钢板的制备方法及应用 | |
CN106756511A (zh) | 一种双金属锯条背材用d6a热轧宽带钢及其生产方法 | |
CN110468334A (zh) | 截面硬度均匀的塑料模具厚扁钢及其工艺方法 | |
CN103320691B (zh) | 一种q345系列卷板的制造方法 | |
CN114196884A (zh) | 一种400MPa级微合金化耐腐蚀钢筋及其生产方法 | |
CN114774774A (zh) | 一种大直径低偏析油缸活塞杆用圆钢及其制造方法 | |
CN114540706B (zh) | 一种在线精准调控汽车钢铸坯质量的方法 | |
CN113373380B (zh) | 一种锆处理的经济型塑料模具钢及其生产方法 | |
CN114959481B (zh) | 高延伸率420MPa级热镀锌低合金高强钢及其生产方法 | |
CN107779773A (zh) | 一种新型非调质塑料模具钢钢板及其制备方法 | |
KR20130074218A (ko) | 내식성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 | |
CN102174666A (zh) | 耐高温、耐磨损、耐腐蚀防磁材料的制备方法 | |
CN104928588A (zh) | 一种高温渗碳钢及熔炼方法 | |
CN108277442A (zh) | 一种含Ti集装箱钢及其生产方法 | |
CN111375736B (zh) | 一种马氏体沉淀硬化不锈钢的浇铸方法 | |
CN114892070A (zh) | 一种含硫齿轮钢及其生产的方法 | |
JP4213022B2 (ja) | 溶製法で製造可能な高剛性鋼及びその製造方法 | |
CN109778073B (zh) | 一种易切削汽车同步器用钢及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |