CN114441423A - 一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法 - Google Patents

Abstract

一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，通过建立碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力与碳酸盐岩酸蚀后的微观连续强度增加百分比之间的函数关系式，能够提高预测酸蚀裂缝导流能力的准确度，有利于优化现场酸化压裂和生产工艺参数。

Description

一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法

技术领域

本发明涉及石油钻探或油气开采技术，特别是一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法。

背景技术

酸化压裂是一种非常有效的油气开采增产方法，其主要方法为将酸液注入水力压裂形成的人工裂缝中，让酸液和碳酸盐岩储层进行反应。酸液会非均匀地腐蚀水力裂缝，未被腐蚀的碳酸盐岩则形成凸起。在地层压力条件下，酸蚀裂缝两侧未被腐蚀的凸起则会相互支撑，形成油气流动通道。酸蚀裂缝的导流能力是酸化压裂的重要参数。目前，测量酸蚀裂缝导流能力的方法是使用API标准导流板测量，在整个实验过程中，通过改变酸液体系、酸液浓度、酸液黏度、测试排量等工艺参数来预测酸蚀裂缝在生产过程中的导流能力变化。现场也经常使用酸蚀裂缝的刻蚀形态来预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力大小。

经过检索，《西南石油大学学报(自然科学版)，2019.09》发表的相关文章为“页岩自支撑裂缝导流能力预测方法研究”；《断块油气田，2012.09》发表的相关文章为“酸蚀裂缝导流能力实验及预测模型研究综述”；《钻采工艺，2008.11》发表的相关文章为“酸压过程中酸蚀裂缝导流能力研究”。

专利文献CN106203699B公开了“一种粗糙裂缝初始导流能力的预测方法”，其中涉及通过计算裂缝开度的分形维数D即通过酸蚀裂缝的刻蚀形态来预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力。但是其实验数据处理量较大。

专利文献CN108152183A公开了“一种测试酸蚀裂缝导流能力的装置及方法”，其中涉及通过计算岩心样品的初始裂缝宽度、酸液驱替后的裂缝宽度和两块岩板各自的酸液溶蚀量来描述刻蚀形态与导流能力的联系。但其并未就预测做进一步讨论，并且由于刻蚀形态与导流能力之间至今尚未发现有非常紧密的关联性，这种预测方法的可靠性有待商榷，同时酸蚀形态预测对实验的要求较高。

专利文献CN105388249A公开了“一种测试酸蚀裂缝导流能力的装置及方法”，其中涉及通过对酸蚀岩板进行导流能力测试实验确定不同酸蚀条件下的裂缝导流能力，测试步骤繁琐、周期长，可以对导流能力进行准确测量。但其无法对数据进行预测处理，一般只测量少量酸蚀岩板的导流能力，难以实现大规模实验测试，数据获取有限。

总之，现有相关技术由于测试酸蚀裂缝导流能力步骤繁琐、周期长，一般只测量少量酸蚀岩板的导流能力，同时还要使用酸蚀裂缝的刻蚀形态来预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力。但由于刻蚀形态与导流能力之间至今尚未发现有非常紧密的关联性，这种预测方法的可靠性有待商榷。酸蚀裂缝导流能力十分重要，因此急需开发一种在少量已有导流实验数据条件下预测酸蚀裂缝导流能力的方法，以准确预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力，优化现场酸化压裂和生产工艺参数。

发明内容

本发明针对现有技术中存在的缺陷或不足，提供一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，通过建立碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力与碳酸盐岩酸蚀后的微观连续强度增加百分比之间的函数关系式，能够提高预测酸蚀裂缝导流能力的准确度，有利于优化现场酸化压裂和生产工艺参数。

本发明的技术方案如下：

一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，包括采用以下函数表达式进行预测：

y＝0.427x+40.191

式中，y为碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力，y值的单位为um².cm，x为碳酸盐岩酸蚀后的微观连续强度增加百分比的分子数。

所述函数表达式用于闭合压力40MPa下的导流能力预测。

所述碳酸盐岩酸蚀采用10％HCl酸液配方，设定酸液排量为5.86m³/min。

将所述碳酸盐岩制备成两组样品，一组样品制成尺寸规格为长177.8mm*宽38.1mm*厚25.4mm的双圆头API标准导流板或尺寸规格为Φ27mm*50mm的旋转圆盘，另一组样品制成尺寸规格为Φ25mm*50mm的标准岩心。

将API标准导流板或旋转圆盘放置于微观连续强度测量仪中，测量不同位置导流板连续强度并进行酸蚀前微观连续强度刻画，获得UCS连续数据，然后对于API标准导流板表面会留下的测试痕迹需要磨平，将标准岩心放置于三轴岩石力学试验仪中，获得其单轴抗压强度UCS岩心数据，采用标准岩心的单轴抗压强度校正微观连续强度，通过UCS连续＝K*UCS岩心关系式实现强度数据统一，确定转换系数K。

所述K＝2.2064或2.21。

将API标准导流板或旋转圆盘放置于酸液腐蚀槽中，确保密封性完好，确定裂缝宽度、酸液浓度、酸液粘度、酸液体系，配置酸液，依据酸液排量和总酸液量，开启注酸系统，开始酸蚀测试。

将API标准导流板或旋转圆盘从酸液腐蚀槽中取出后，在酸蚀前测量微观连续强度位置重新测量每一组导流板酸蚀后微观连续强度，测量后使用转换系数校正，得到酸蚀后微观连续强度刻画。

根据酸蚀前微观连续强度刻画和酸蚀后微观连续强度刻画获得若干个不同酸蚀时间条件下酸蚀后微观连续强度增加百分比，然后，根据已有的若干个不同酸蚀时间条件下酸蚀后的碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力数据拟合出碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力与酸蚀后微观连续强度增加百分比的关系式。

所述标准岩心是从所述API标准导流板上钻取而得。

本发明的技术效果如下：本发明一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，通过建立碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力与碳酸盐岩酸蚀后的微观连续强度增加百分比之间的函数关系式，能够解决现有技术中酸蚀裂缝导流能力预测不准确的问题，实现在已有少量酸蚀裂缝导流能力的前提下，准确预测酸蚀裂缝导流能力，有利于优化现场酸化压裂和生产工艺参数。

本发明一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，结果准确，可以系统地考虑现场酸化压裂工艺和生产工艺要求，在少量酸蚀裂缝导流能力数据情况下预测酸蚀裂缝导流能力，所得到的研究成果可以为酸化压裂施工工艺参数优选提供技术指导。

附图说明

图1是实施本发明一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法流程示意图。图1中包括步骤1，采集碳酸盐岩进行岩样制备；步骤2，一组样品制成尺寸规格为177.8mm(长)*38.1mm(宽)*25.4mm(厚)的双圆头API标准导流板或尺寸规格为Φ27mm*50mm的旋转圆盘，另一组样品制成尺寸规格为Φ25mm*50mm的标准岩心；步骤3，将API标准导流板或旋转圆盘放置于微观连续强度测量仪中，测量不同位置导流板连续强度并进行酸蚀前微观连续强度刻画，获得UCS连续数据，然后对于导流板表面会留下的测试痕迹需要磨平，将标准岩心放置于三轴岩石力学试验仪中，获得其单轴抗压强度UCS岩心数据；步骤4，采用标准岩心的单轴抗压强度校正微观连续强度，通过UCS连续＝K﹒UCS岩心关系式实现强度数据统一，确定转换系数K；步骤5，将API标准导流板或旋转圆盘放置于酸液腐蚀槽中，确保密封性完好，确定裂缝宽度、酸液浓度、酸液粘度、酸液体系，配置酸液，依据酸液排量和总酸液量，开启注酸系统，开始酸蚀测试；步骤6，在酸蚀前测量微观连续强度位置重新测量每一组导流板酸蚀后微观连续强度，测量后使用转换系数校正，得到酸蚀后微观连续强度刻画；步骤7，结合已有导流数据进行分析，得到碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力预测公式。

图2是图1中API导流板(即API标准导流板，API标准为美国石油学会标准，API，American Petroleum Institute)的结构示意图。图2中的API标准导流板为双半圆头长方体。

图3是图2中API标准导流板俯视方向结构尺寸示意图。图3中左端半圆头半径和右端半圆头半径均为R＝19.05mm，板宽为2R＝38.1mm，板总长(含双半圆头)为177.8mm，板长方体长(不含双半圆头)为139.7mm，板厚可以灵活设定，本发明设定为25.4mm。

图4是图1中标准岩心的结构示意图。图4中的标准岩心为圆柱体，其规格尺寸为Φ25mm╳50mm。

图5是图4中标准岩心从图3中API标准导流板上钻取位置示意图。图5中沿API标准导流板长轴方向自左至右依次钻取1#标准岩心(单轴抗压强度UCS岩心＝87.62MPa)，2#标准岩心(单轴抗压强度UCS岩心＝99.45MPa)，和3#标准岩心(单轴抗压强度UCS岩心＝108.5MPa)，每个标准岩心的规格尺寸均为Φ25mm╳50mm。

图6是图1中API导流板在酸液腐蚀前的微观连续强度刻画示意图。图6中的纵坐标为“微观连续强度/MPa”，纵坐标刻度自下而上依次为0-50-100-150-200-250-300-350-400，横坐标为“位移/m”，横坐标刻度自左至右依次为1-1.05-1.1-1.15。图6数据通过微观连续强度测量仪获得。

图7是图6中微观连续强度与图5中标准岩心单轴抗压强度的拟合曲线图。图7纵坐标为“微观连续强度/MPa”，纵坐标刻度自下而上依次为0-50-100-150-200-250-300，横坐标为“标准岩心UCS强度/MPa”，横坐标刻度自左至右依次为80-85-90-95-100-105-110。图7中的虚线为拟合线，函数表达式为y＝2.2064x，式中y为微观连续强度，x为标准岩心的单轴抗压强度，据此可以实现强度数据统一，UCS连续＝K﹒UCS岩心，该式中K＝2.2064或2.21。

图8是图1中API导流板在酸液腐蚀后的微观连续强度刻画图。图8中的纵坐标为“微观连续强度/MPa”，纵坐标刻度自下而上依次为0-50-100-150-200-250-300-350-400，横坐标为“位移/m”，横坐标刻度自左至右依次为1-1.05-1.1-1.15。图8数据通过微观连续强度测量仪获得。

图9是微观连续强度升高百分比随酸蚀时间不同的变化图。图9中的纵坐标为“升高百分比％”，纵坐标刻度自下而上依次为00-05-10-15-20-25-30-35，横坐标为“酸蚀时间/min”,横坐标刻度自左至右依次为00-10-20-30-40-50。图9中表示了4组酸液腐蚀实验，酸岩接触时间分别为8min,16min,46min和56min。

图10是已有闭合压力40MPa下的导流能力曲线图。图10中的纵坐标为“导流能力/um².cm”(cm为裂缝宽度，微米平方um²为渗透率即达西Darcy)，纵坐标刻度自下而上依次为25-30-35-40-45-50-55，横坐标为“酸蚀时间/min”,横坐标刻度自左至右依次为00-10-20-30-40-50-60-70。

图11是微观连续强度增加百分比与对应酸蚀时间40MPa闭合压力下的导流能力的拟合曲线。图10中的纵坐标为“导流能力/um².cm”(cm为裂缝宽度，微米平方um²为渗透率即达西Darcy)，纵坐标刻度自下而上依次为25-30-35-40-45-50-55，横坐标为“酸蚀后强度增加百分比％”，横坐标刻度自左至右依次为0-5-10-15-20-25-30。图11中的虚线为拟合线，函数表达式为y＝0.427x+40.191，式中y为导流能力，x为酸蚀后强度增加百分比，据此可以通过酸蚀后强度增加百分比预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力。

具体实施方式

下面结合附图(图1-图11)和实施例对本发明进行说明。

图1是实施本发明一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法流程示意图。图2是图1中API导流板(即API标准导流板，API标准为美国石油学会标准，API，AmericanPetroleum Institute)的结构示意图。图3是图2中API标准导流板俯视方向结构尺寸示意图。图4是图1中标准岩心的结构示意图。图5是图4中标准岩心从图3中API标准导流板上钻取位置示意图。图6是图1中API导流板在酸液腐蚀前的微观连续强度刻画示意图。图7是图6中微观连续强度与图5中标准岩心单轴抗压强度的拟合曲线图。图8是图1中API导流板在酸液腐蚀后的微观连续强度刻画图。图9是微观连续强度升高百分比随酸蚀时间不同的变化图。图10是已有闭合压力40MPa下的导流能力曲线图。图11是微观连续强度增加百分比与对应酸蚀时间40MPa闭合压力下的导流能力的拟合曲线。参考图1至图11，一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，包括采用以下函数表达式进行预测：y＝0.427x+40.191，式中，y为碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力，y值的单位为um².cm，x为碳酸盐岩酸蚀后的微观连续强度增加百分比的分子数。所述函数表达式用于闭合压力40MPa下的导流能力预测。所述碳酸盐岩酸蚀采用10％HCl酸液配方，设定酸液排量为5.86m³/min。将所述碳酸盐岩制备成两组样品，一组样品制成尺寸规格为长177.8mm*宽38.1mm*厚25.4mm的双圆头API标准导流板或尺寸规格为Φ27mm*50mm的旋转圆盘，另一组样品制成尺寸规格为Φ25mm*50mm的标准岩心。将API标准导流板或旋转圆盘放置于微观连续强度测量仪中，测量不同位置导流板连续强度并进行酸蚀前微观连续强度刻画，获得UCS连续数据，然后对于API标准导流板表面会留下的测试痕迹需要磨平，将标准岩心放置于三轴岩石力学试验仪中，获得其单轴抗压强度UCS岩心数据，采用标准岩心的单轴抗压强度校正微观连续强度，通过UCS连续＝K*UCS岩心关系式实现强度数据统一，确定转换系数K。所述K＝2.2064或2.21。将API标准导流板或旋转圆盘放置于酸液腐蚀槽中，确保密封性完好，确定裂缝宽度、酸液浓度、酸液粘度、酸液体系，配置酸液，依据酸液排量和总酸液量，开启注酸系统，开始酸蚀测试。将API标准导流板或旋转圆盘从酸液腐蚀槽中取出后，在酸蚀前测量微观连续强度位置重新测量每一组导流板酸蚀后微观连续强度，测量后使用转换系数校正，得到酸蚀后微观连续强度刻画。根据酸蚀前微观连续强度刻画和酸蚀后微观连续强度刻画获得若干个不同酸蚀时间条件下酸蚀后微观连续强度增加百分比，然后，根据已有的若干个不同酸蚀时间条件下酸蚀后的碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力数据拟合出碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力与酸蚀后微观连续强度增加百分比的关系式。所述标准岩心是从所述API标准导流板上钻取而得。

本发明一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，包括以下步骤：步骤一：岩样制备；步骤二：微观连续强度刻画，磨平测试痕迹；步骤三：岩心尺寸岩石力学实验；步骤四：两种岩石力学测试数据统一；步骤五：酸液腐蚀；步骤六：微观连续强度刻画；步骤七：结合已有导流数据进行分析。

一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其按照先后顺序包括以下步骤：步骤一：岩样制备：将岩石材料加工成两种预定尺寸的岩样，一种为API标准导流板尺寸或者旋转圆盘实验样品，另一种为标准岩心柱尺寸；步骤二：微观连续强度刻画：将导流板放置于微观连续强度测量仪中，测量不同位置导流板连续强度。导流板表面会留下测试痕迹，需要磨平导流板表面测试痕迹；步骤三：岩心尺寸岩石力学实验：将标准岩心柱放置于三轴岩石力学试验仪中，测量其抗压强度；步骤四：两种强度测试数据统一：将导流板微观连续强度和岩心尺寸强度进行统一，计算两者转换系数；步骤五：酸液腐蚀：处理导流板，将其放置于酸液腐蚀槽中，确保密封性完好。确定裂缝宽度、酸液浓度、酸液粘度、酸液体系，配置酸液。计算酸液排量和总酸液量，开启注酸系统，开始酸蚀测试；步骤六：取出酸蚀后的样品，清洗岩样。重复步骤三，但不需要磨平测试痕迹；步骤七：结合已有导流数据进行分析：对酸液腐蚀前后微观连续强度进行处理，得到强度增加百分比。将强度增加百分比和已有导流能力数据进行分析。

优选的是，所述步骤一中，制备API(美国石油协会API)标准导流板尺寸为：长╳宽＝177.8mm╳38.1mm导流板厚度自定，导流板两侧半圆弧半径R＝19.05mm。或者可制成长╳宽＝139.7mm╳38.1mm的长方体导流板，导流板厚度自定。在上述任一方案中优选的是，旋转圆盘尺寸为Φ27mm╳50mm。在上述任一方案中优选的是，制备标准岩心柱尺寸为Φ25mm╳50mm。在上述任一方案中优选的是，取心时，注意标准岩心和导流板取自同一岩样，质地相同。在上述任一方案中优选的是，所述步骤二中，记录微观连续强度测量位置。在上述任一方案中优选的是，微观连续强度测量后需使岩板磨平恢复至原始平面状态。在上述任一方案中优选的是，所述步骤三中，测试岩心尺寸岩样单轴抗压强度。在上述任一方案中优选的是，所述步骤四中，选取微观连续强度和岩心尺寸单轴抗压强度，对两个强度进行线性关系拟合，得到转换系数K：UCS连续＝K*UCS岩心。在上述任一方案中优选的是，所述步骤六中，寻找样品酸蚀前测量微观强度位置重新测量酸蚀后微观连续强度。在上述任一方案中优选的是，所述步骤七中，分析酸蚀前后同一位置微观连续强度变化情况，得到强度增加百分比。在上述任一方案中优选的是，拟合强度增加百分比与已有酸蚀裂缝导流能力数据。

实施例

为了更进一步了解本发明的发明内容，下面将结合具体实施例详细阐述本发明。本实施例共进行4组微观连续强度升高百分比计算，即需要将步骤二至步骤六重复四次。但本实施例步骤二至步骤六只以一组数据为例，步骤七的分析以所有四组数据进行分析。如图1所示，按照本发明的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的实验体系的一实施例，其按照先后顺序包括以下步骤：

步骤一：将岩石材料加工成两种预定尺寸的岩样，一种为API标准导流板尺寸，另一种为标准岩心柱尺寸。如图5所示，本实例在大岩石样品中沿导流板长轴方向钻取3个标准岩心。

步骤二：将导流板放置于微观连续强度测量仪中，测量不同位置导流板连续强度。磨平导流板表面留下的测试痕迹，连续强度测试数据如图6所示。

步骤三：将标准岩心柱放置于三轴岩石力学试验仪中，测量其单轴抗压强度，具体测试结果见表1。

表1

岩心编号	UCS/MPa
		1	87.62
2	99.45
		3	108.5

步骤四：由于微观连续强度针对不同的岩样具有不同的偏差系数，因此需要使用标准岩心单轴抗压强度校正后使用。选取连续强度中与钻取标准岩心相对应位置强度数值，计算平均值，与相对应标准岩心单轴抗压强度进行线性拟合(如图7)，得到转换系数K＝2.21。

步骤五：进行酸液腐蚀实验。本实例所用酸液配方为10％HCl,计算现场酸液排量为5.86m³/min(每分钟立方米)。按照上述步骤进行实验计算，共进行4组酸液腐蚀实验，酸岩接触时间分别为8min,16min,46min和56min。

步骤六：在酸蚀前测量微观连续强度位置重新测量每一组导流板酸蚀后微观连续强度(如图8)，测量后使用转换系数校正，得到微观连续强度。

步骤七：将每一组导流板酸蚀前后微观连续强度进行分析，得到强度增加百分比图(如图9)，计算各酸蚀时间的平均增加百分比，与已有的闭合压力为40MPa时对应酸蚀时间的导流能力(图10)进行拟合，由于两者曲线的变化趋势一致，进行线性拟合，得到拟合曲线如图11。计算得到拟合公式y＝0.427x+40.191,可以通过此公式利用相同地质条件的岩样的酸蚀前后导流能力增加百分比来预测40MPa下的导流能力。由此可见，本发明一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，能够实现在已有少量酸蚀裂缝导流能力的前提下，较为准确地预测酸蚀裂缝导流能力。

在此指明，以上叙述有助于本领域技术人员理解本发明创造，但并非限制本发明创造的保护范围。任何没有脱离本发明创造实质内容的对以上叙述的等同替换、修饰改进和/或删繁从简而进行的实施，均落入本发明创造的保护范围。

Claims (10)

1.一种预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，包括采用以下函数表达式进行预测：

y＝0.427x+40.191

式中，y为碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力，y值的单位为um².cm，x为碳酸盐岩酸蚀后的微观连续强度增加百分比的分子数。

2.根据权利要求1所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，所述函数表达式用于闭合压力40MPa下的导流能力预测。

3.根据权利要求1所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，所述碳酸盐岩酸蚀采用10％HCl酸液配方，设定酸液排量为5.86m³/min。

4.根据权利要求1所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，将所述碳酸盐岩制备成两组样品，一组样品制成尺寸规格为长177.8mm*宽38.1mm*厚25.4mm的双圆头API标准导流板或尺寸规格为Φ27mm*50mm的旋转圆盘，另一组样品制成尺寸规格为Φ25mm*50mm的标准岩心。

5.根据权利要求4所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，将API标准导流板或旋转圆盘放置于微观连续强度测量仪中，测量不同位置导流板连续强度并进行酸蚀前微观连续强度刻画，获得UCS连续数据，然后对于API标准导流板表面会留下的测试痕迹需要磨平，将标准岩心放置于三轴岩石力学试验仪中，获得其单轴抗压强度UCS岩心数据，采用标准岩心的单轴抗压强度校正微观连续强度，通过UCS连续＝K*UCS岩心关系式实现强度数据统一，确定转换系数K。

6.根据权利要求5所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，所述K＝2.2064或2.21。

7.根据权利要求5所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，将API标准导流板或旋转圆盘放置于酸液腐蚀槽中，确保密封性完好，确定裂缝宽度、酸液浓度、酸液粘度、酸液体系，配置酸液，依据酸液排量和总酸液量，开启注酸系统，开始酸蚀测试。

8.根据权利要求7所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，将API标准导流板或旋转圆盘从酸液腐蚀槽中取出后，在酸蚀前测量微观连续强度位置重新测量每一组导流板酸蚀后微观连续强度，测量后使用转换系数校正，得到酸蚀后微观连续强度刻画。

9.根据权利要求8所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，根据酸蚀前微观连续强度刻画和酸蚀后微观连续强度刻画获得若干个不同酸蚀时间条件下酸蚀后微观连续强度增加百分比，然后，根据已有的若干个不同酸蚀时间条件下酸蚀后的碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力数据拟合出碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力与酸蚀后微观连续强度增加百分比的关系式。

10.根据权利要求4所述的预测碳酸盐岩自支撑酸蚀裂缝导流能力的方法，其特征在于，所述标准岩心是从所述API标准导流板上钻取而得。

Images