CN114350063A - 一种纤维增强型pp-rct复合管及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明属于塑料管材制备技术领域，具体涉及一种纤维增强型PP‑RCT复合管及其制备方法。本发明纤维增强型PP‑RCT复合管包括内层、中间层和外层，内层、外层的材料均为PP‑RCT，中间层的材料为纤维增强的PP‑RCT，由本发明制得的PP‑RCT复合管的拉伸强度高达38MPa，弯曲强度高达49MPa，弯曲模量高达2400MPa，简支梁缺口冲击强度高达66KJ/m²，线性膨胀系数低至0.008mm/m℃，表明本发明纤维增强型复合管同时具有较高的韧性和刚性，综合性能优异。

Description

一种纤维增强型PP-RCT复合管及其制备方法

技术领域

本发明属于塑料管材制备技术领域，具体涉及一种纤维增强型PP-RCT复合管及其制备方法。

背景技术

结晶改善聚丙烯PP-RCT作为PP-R系列材料的升级产品，通过聚集态晶型转变，形成带交叉点的网络结晶结构，较传统的PP-R管在耐热、耐压、韧性等方面得以进一步提升，PP-RCT表现出高耐热、高耐压、高韧性等特性。PP-RCT能在温度90℃、压强1.0MPa下使用50年，比PP-R使用温度高出20℃；优异的耐压性能，可节约原料15％～20％，已成为PPR管材专用料的主要发展方向。

PP-RCT管道具有耐酸、耐碱性，使其适于作为工业级、食品级管道，另外，其高耐压、高韧性等性能，使其亦适于对管道性能要求苛刻的场合，如商业高层建筑中的压力管道，另外，PP-RCT管道还可以通过热熔合进行拼接，使用极为方便，使得PP-RCT的适用范围极广。

随着人们对生活品质的要求越来越高，对管材的性能也提出了高的要求，要求管道具备高耐温、耐压的同时，还具有较高的刚性和耐弯曲性能。因此，有必要开发一种具有高耐温、耐压的同时，又有高刚性、低线性膨胀系数的PP-RCT管材。

发明内容

本发明旨在提供一种综合性能优异的纤维增强型PP-RCT复合管及其制备方法，本发明纤维增强型PP-RCT复合管同时具备较高的韧性和刚性，管材综合性能好。

基于上述目的，本发明采用的技术方案如下：

第一方面，本发明提供一种纤维增强型PP-RCT复合管，包括内层、中间层及外层，内层、外层的材料均为PP-RCT，中间层的材料为纤维增强的PP-RCT；

以重量百分比计，纤维增强的PP-RCT的制备原料包括60wt％～80wt％PP-RCT、10wt％～30wt％纤维、1wt％～15wt％增强改性剂。

本发明复合管由三层材料制成，其中，中间层材料为纤维增强的PP-RCT，本发明复合管的拉伸强度高达38MPa，弯曲强度高达49MPa，弯曲模量高达2400MPa，线性膨胀系数低至0.008mm/m℃，即本发明纤维增强型复合管具有较高的韧性和刚性。

进一步地，所述述纤维增强的PP-RCT的制备原料中含有21wt％～25wt％纤维。

经试验发现，随着纤维增强PP-RCT材料中纤维含量的提升，PP-RCT复合管的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量均呈现先升高后下降的趋势，当纤维增强PP-RCT材料中纤维含量为21wt％～25wt％时，PP-RCT复合管具有相对较高的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量。

随着纤维增强PP-RCT材料中纤维含量的提升，PP-RCT复合管的线性膨胀系数呈现先下降后升高的趋势，当纤维增强PP-RCT材料中纤维含量为21wt％～25wt％时，PP-RCT复合管具有相对较低的线性膨胀系数。

进一步地，所述纤维为玻璃纤维或玄武岩纤维。

经试验发现，相对于玻璃纤维，玄武岩纤维更有助于提高纤维增强型PP-RCT复合管的综合性能。

进一步地，所述纤维长度为1～10mm。

进一步地，所述述纤维增强的PP-RCT的制备原料中含有5wt％增强改性剂。

经试验发现，当纤维增强的PP-RCT的制备原料中增强改性剂的重量百分比为5wt％时，纤维增强型PP-RCT复合管具有相对较高的力学性能及较低的线性膨胀系数，管材的综合性能较佳。

进一步地，所述增强改性剂为硅灰石、滑石粉或玻璃微珠。

进一步地，所述增强改性剂为硅灰石、滑石粉或玻璃微珠，所述玻璃微珠为中空玻璃微珠，玻璃微珠的粒径为50μm-150μm。

经试验发现，相对于其它组分的增强改性剂，以中空玻璃微珠作为增强改性剂对纤维增强型PP-RCT复合管的综合性能提升较为显著。

进一步地，所述纤维增强的PP-RCT的制备原料还包括2wt％～8wt％相容剂、0.1wt％～0.6wt％抗氧剂、0.05wt％～1.2wt％润滑剂和0.2wt％～2wt％色母粒。

进一步地，所述相容剂为马来酸酐接枝聚丙烯和/或环氧型相容剂。

进一步地，所述抗氧剂为抗氧剂1010和/或抗氧剂168；所述润滑剂为聚乙烯蜡、硬脂酸钙或硬脂酸锌中的至少一种。

第二方面，本发明提供一种纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法，包括如下步骤：

S1：按照权利要求1～8任一项所述纤维增强的PP-RCT的制备原料组分配比进行配料，于170℃～240℃熔融共混挤出造粒，制得纤维增强的PP-RCT；

S2：将PP-RCT、纤维增强的PP-RCT经三层共挤制得纤维增强型PP-RCT复合管。

进一步地，所述纤维增强的PP-RCT中纤维长度为1～10mm。

与现有技术相比，本发明的有益效果如下：

本发明提供一种纤维增强型PP-RCT复合管及其制备方法，复合管包括内层、中间层和外层，内层、外层的材料均为PP-RCT，中间层的材料为纤维增强的PP-RCT，由本发明制得的PP-RCT复合管的拉伸强度高达38MPa，弯曲强度高达49MPa，弯曲模量高达2400MPa，简支梁缺口冲击强度高达66KJ/m²，线性膨胀系数低至0.008mm/m℃，表明本发明纤维增强型复合管同时具有较高的韧性和刚性，综合性能优异。

附图说明

图1为本发明管材的结构示意图。

具体实施方式

为更好地说明本发明的目的、技术方案和优点，下面将结合具体实施例对本发明作进一步说明。本领域技术人员应当理解，此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。

实施例中所用的试验方法如无特殊说明，均为常规方法；所用的材料、试剂等，如无特殊说明，均可从商业途径得到。

实施例1

本实施例提供一种纤维增强型PP-RCT复合管，如图1所示，包括外层1、中间层2及内层3，外层1、内层3的材料均为PP-RCT，中间层2的材料为纤维增强的PP-RCT。

以重量百分比计，纤维增强的PP-RCT的制备原料包括65wt％PP-RCT、20wt％玄武岩纤维、5wt％粒径为100μm的中空玻璃微珠、8wt％马来酸酐接枝聚丙烯、0.4wt％抗氧剂(抗氧剂1010:抗氧剂168＝1:1)、0.4wt％硬脂酸钙、0.7wt％聚乙烯蜡和0.5wt％黑色母粒。

纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法如下：

S1：按照上述纤维增强的PP-RCT的制备原料的组分配比进行配料，通过物理搅拌方式充分混合形成混合料，采用同向双螺杆造粒技术，将混合料经喂料、输送、剪切分布、于170℃～240℃熔融塑化、抽真空排气、输送挤出、拉条冷却、切粒成型制得纤维增强的PP-RCT。其中，玄武岩纤维的长度为5mm。

S2：将PP-RCT、纤维增强的PP-RCT分别喂料进三层挤出机，经喂料、输送、剪切分布、熔融塑化、抽真空排气，各区的温度参数如表1所示，最终经三层共挤制得纤维增强型PP-RCT复合管。

表1纤维增强型PP-RCT复合管挤出成型各阶段的温度参数

阶段	外层管料筒温度	内层管料筒温度	中间层管料筒温度	三层共挤模具温度
					一区	192℃	194℃	188℃	202℃
二区	196℃	196℃	190℃	206℃
					三区	198℃	198℃	192℃	208℃
四区	202℃	200℃	194℃	210℃
					五区	204℃	202℃	196℃	214℃
六区	——	——	200℃	216℃

性能测试

参照相关标准中记载的方法对纤维增强的PP-RCT的密度、熔指进行检测，同时对由纤维增强的PP-RCT参与制得的纤维增强型PP-RCT复合管的力学性能及线性膨胀系数进行检测，结果如表2所示。

另外，参照本实施例纤维增强的PP-RCT的组分配比及制备方法，于PP-RCT材料中不添加纤维，同时调高PP-RCT的重量百分比，制得中间层PP-RCT材料，记为未改性PP-RCT，参照本实施例纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法制得未改性PP-RCT复合管，并对未改性PP-RCT的密度、熔指、含水量进行检测，同时对未改性PP-RCT复合管的力学性能及线性膨胀系数进行检测，结果如表2所示。

表2中间层材料的性能及PP-RCT复合管的性能

由表2可知，相对于不含有纤维的PP-RCT材料，经过纤维增强的PP-RCT材料具有更优的流动性，并且所制得的纤维增强型PP-RCT复合管具有更高的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量和简支梁缺口冲击强度，表明本发明纤维增强型PP-RCT复合管具有较高的韧性，同时具有较低的线性膨胀系数，表明本发明纤维增强型PP-RCT复合管具有较强的刚性，综上分析可知，本发明纤维增强型PP-RCT复合管的综合性能好。

实施例2

本实施例提供一种纤维增强型PP-RCT复合管，如图1所示，包括外层1、中间层2及内层3，外层1、内层3的材料均为PP-RCT，中间层2的材料为纤维增强的PP-RCT。

以重量百分比计，纤维增强的PP-RCT的制备原料包括62wt％PP-RCT、23wt％玄武岩纤维、5wt％粒径为100μm的中空玻璃微珠、8wt％马来酸酐接枝聚丙烯、0.4wt％抗氧剂(抗氧剂1010:抗氧剂168＝1:1)、0.4wt％硬脂酸钙、0.7wt％聚乙烯蜡和0.5wt％黑色母粒。

纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法如下：

S1：按照上述纤维增强的PP-RCT的制备原料的组分配比进行配料，通过物理搅拌方式充分混合形成混合料，采用同向双螺杆造粒技术，将混合料经喂料、输送、剪切分布、于170℃～240℃熔融塑化、抽真空排气、输送挤出、拉条冷却、切粒成型制得纤维增强的PP-RCT。其中，玄武岩纤维的长度为5mm。

S2：将PP-RCT、纤维增强的PP-RCT分别喂料进三层挤出机，经喂料、输送、剪切分布、熔融塑化、抽真空排气，各阶段的温度参数如表1所示，最终经三层共挤制得纤维增强型PP-RCT复合管。

性能测试

参照相关标准中记载的方法对纤维增强的PP-RCT的密度、熔指、含水量进行检测，同时对由纤维增强的PP-RCT参与制得的纤维增强型PP-RCT复合管的力学性能及线性膨胀系数进行检测，结果如表3所示。

另外，参照本实施例纤维增强的PP-RCT的组分配比及制备方法，于PP-RCT材料中不添加纤维，同时调高PP-RCT的重量百分比，制得中间层PP-RCT材料，记为未改性PP-RCT，参照本实施例纤维增强型PP-RCT复合管制备方法制得未改性PP-RCT复合管，并对未改性PP-RCT的密度、熔指进行检测，同时对未改性PP-RCT复合管的力学性能及线性膨胀系数进行检测，结果如表3所示。

表3中间层材料的性能及PP-RCT复合管的性能

由表3可知，相对于不含有纤维的PP-RCT材料，经过纤维增强的PP-RCT材料具有更优的流动性，并且所制得的纤维增强型PP-RCT复合管具有更高的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量、简支梁缺口冲击强度以及较低的线性膨胀系数，PP-RCT复合管的综合性能具有显著提升。

实施例3

本实施例提供一种纤维增强型PP-RCT复合管，如图1所示，包括外层1、中间层2及内层3，外层1、内层3的材料均为PP-RCT，中间层2的材料为纤维增强的PP-RCT。

以重量百分比计，纤维增强的PP-RCT的制备原料包括75wt％PP-RCT、15wt％玻璃纤维、5wt％硅灰石、4wt％马来酸酐接枝聚丙烯、0.4wt％抗氧剂(抗氧剂1010:抗氧剂168＝1:1)、0.1wt％硬脂酸钙和0.5wt％黑色母粒。

纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法如下：

S1：按照上述纤维增强的PP-RCT的制备原料的组分配比进行配料，通过物理搅拌方式充分混合形成混合料，采用同向双螺杆造粒技术，将混合料经喂料、输送、剪切分布、于170℃～240℃熔融塑化、抽真空排气、输送挤出、拉条冷却、切粒成型制得玻璃纤维增强的PP-RCT。其中，玻璃纤维的长度范围为1～10mm。

S2：将PP-RCT、纤维增强的PP-RCT分别喂料进三层挤出机，经喂料、输送、剪切分布、熔融塑化、抽真空排气，各阶段的温度参数如表1所示，最终经三层共挤制得玻璃纤维增强型PP-RCT复合管。

参照本实施例所述组分配比及制备方法，将玻璃纤维等量替换为玄武岩纤维，制得相应的玄武岩纤维增强的PP-RCT以及玄武岩增强型PP-RCT复合管。

性能测试

参照相关标准中记载的方法对上述玻璃纤维增强的PP-RCT和玄武岩纤维增强的PP-RCT的密度、熔指、含水量进行检测，同时对玻璃纤维增强型PP-RCT复合管和玄武岩纤维增强型PP-RCT管的力学性能及线性膨胀系数进行检测，结果如表4所示。

表4中间层材料的性能及PP-RCT复合管的性能

本实施例分别以玻璃纤维和玄武岩纤维对PP-RCT进行改性，由表4结果可知，相对于玻璃纤维，由玄武岩纤维增强的PP-RCT材料具有更高的材料密度以及更优的流动性，并且由玄武岩纤维增强的PP-RCT材料参与制得的PP-RCT复合管具有更优的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量、简支梁缺口冲击强度，并具有相对较低的线性膨胀系数，表明玄武岩纤维改性处理后的PP-RCT复合管具有相对更优的综合性能。

实施例4

本实施例拟探究玄武岩纤维的添加量对纤维增强的PP-RCT材料以及最终制得的纤维增强型PP-RCT复合管的性能的影响，具体试验方法如下。

1)试样制备

试样1

纤维增强型PP-RCT复合管，如图1所示，包括外层1、中间层2及内层3，外层1、内层3的材料均为PP-RCT，中间层2的材料为纤维增强的PP-RCT。

以重量百分比计，纤维增强的PP-RCT的制备原料包括80wt％PP-RCT、10wt％玄武岩纤维、5wt％硅灰石、4wt％马来酸酐接枝聚丙烯、0.4wt％抗氧剂(抗氧剂1010:抗氧剂168＝1:1)、0.1wt％硬脂酸钙和0.5wt％黑色母粒。

纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法如下：

S1：按照上述纤维增强的PP-RCT的制备原料的组分配比进行配料，通过物理搅拌方式充分混合形成混合料，采用同向双螺杆造粒技术，将混合料经喂料、输送、剪切分布、于170℃～240℃熔融塑化、抽真空排气、输送挤出、拉条冷却、切粒成型制得纤维增强的PP-RCT。其中，玄武岩纤维的长度范围为1～10mm。

S2：将PP-RCT、纤维增强的PP-RCT分别喂料进三层挤出机，经喂料、输送、剪切分布、熔融塑化、抽真空排气，各阶段的温度参数如表1所示，最终经三层共挤制得纤维增强型PP-RCT复合管。

试样2

试样2与试样1的区别仅在于纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT、玄武岩纤维的重量百分比不同，试样2的纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT的重量百分比为70wt％，玄武岩纤维的重量百分比为20wt％。

试样3

试样3与试样1的区别仅在于纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT、玄武岩纤维的重量百分比不同，试样3的纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT的重量百分比为69wt％，玄武岩纤维的重量百分比为21wt％。

试样4

试样4与试样1的区别仅在于纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT、玄武岩纤维的重量百分比不同，试样4的纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT的重量百分比为65wt％，玄武岩纤维的重量百分比为25wt％。

试样5

试样5与试样1的区别仅在于纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT、玄武岩纤维的重量百分比不同，试样5的纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT的重量百分比为64wt％，玄武岩纤维的重量百分比为26wt％。

试样6

试样6与试样1的区别仅在于纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT、玄武岩纤维的重量百分比不同，试样6的纤维增强的PP-RCT的制备原料中PP-RCT的重量百分比为60wt％，玄武岩纤维的重量百分比为30wt％。

2)性能测试

参照相关标准中记载的方法对本实施例试样1～6中纤维增强的PP-RCT材料的密度、熔指、含水量进行检测，同时对试样1～6中纤维增强型PP-RCT复合管的力学性能及线性膨胀系数进行检测，结果如表5所示。

表5试样1～6纤维增强的PP-RCT材料及复合管的性能测试结果

由表5结果可以看出，随着纤维增强PP-RCT材料中玄武岩纤维含量的提升，PP-RCT复合管的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量、简支梁缺口冲击强度均呈现先升高后下降的趋势，当纤维增强PP-RCT材料中玄武岩纤维含量为21wt％～25wt％时，PP-RCT复合管具有相对较高的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量、简支梁缺口冲击强度，表明PP-RCT复合管具有优良的韧性。

随着纤维增强PP-RCT材料中玄武岩纤维含量的提升，PP-RCT复合管的线性膨胀系数呈现先下降后升高的趋势，当纤维增强PP-RCT材料中玄武岩纤维含量为21wt％～25wt％时，PP-RCT复合管具有相对较低的线性膨胀系数，表明PP-RCT复合管具有优良的刚性。

综上分析可知，当纤维增强PP-RCT材料中玄武岩纤维含量为21wt％～25wt％时，纤维增强型PP-RCT复合管具有相对较高的拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量、简支梁缺口冲击强度以及较低的线性膨胀系数，纤维增强型PP-RCT复合管的综合性能较佳。

实施例5

本实施例拟分析不同的增强改性剂及其用量对纤维增强PP-RCT材料及纤维增强型PP-RCT复合管的性能的影响，具体试验方法如下。

1)试样制备

试样1

纤维增强型PP-RCT复合管，如图1所示，包括外层1、中间层2及内层3，外层1、内层3的材料均为PP-RCT，中间层2的材料为纤维增强的PP-RCT。

以重量百分比计，纤维增强的PP-RCT的制备原料包括65wt％PP-RCT、25wt％玄武岩纤维、5wt％硅灰石、4wt％马来酸酐接枝聚丙烯、0.4wt％抗氧剂(抗氧剂1010:抗氧剂168＝1:1)、0.1wt％硬脂酸钙和0.5wt％黑色母粒。

纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法如下：

S1：按照上述纤维增强的PP-RCT的制备原料的组分配比进行配料，通过物理搅拌方式充分混合形成混合料，采用同向双螺杆造粒技术，将混合料经喂料、输送、剪切分布、于170℃～240℃熔融塑化、抽真空排气、输送挤出、拉条冷却、切粒成型制得纤维增强的PP-RCT。其中，玄武岩纤维的长度范围为1～10mm。

S2：将PP-RCT、纤维增强的PP-RCT分别喂料进三层挤出机，经喂料、输送、剪切分布、熔融塑化、抽真空排气，各阶段的温度参数如表1所示，最终经三层共挤制得纤维增强型PP-RCT复合管。

试样2

试样2与试样1的区别仅在于，在纤维增强的PP-RCT材料制备过程中所用增强改性剂不同，试样1所用增强改性剂为硅灰石，而试样2中所用增强改性剂为滑石粉。

试样3

试样3与试样1的区别仅在于，在纤维增强的PP-RCT材料制备过程中所用增强改性剂不同，试样3中所用增强改性剂为中空玻璃微珠，其粒径范围为50μm-150μm。

试样4

试样4与试样1的区别仅在于，在纤维增强的PP-RCT材料制备过程中所用增强改性剂不同，试样4中所用增强改性剂为碳酸钙。

试样5

试样5与试样3的区别在于中空玻璃微珠的重量百分比不同，同时调整PP-RCT的重量百分比，试样3的中空玻璃微珠的重量百分比为5wt％，PP-RCT的重量百分比为65wt％，试样5中的中空玻璃微珠的重量百分比3wt％，PP-RCT的重量百分比调整为67wt％。

试样6

试样6与试样3的区别在于中空玻璃微珠的重量百分比不同，同时调整PP-RCT的重量百分比，试样6中的中空玻璃微珠的重量百分比18wt％，PP-RCT的重量百分比调整为52wt％。

2)性能测试

参照相关标准中记载的方法对本实施例试样1～6中纤维增强的PP-RCT材料的密度、熔指进行检测，同时对试样1～6中纤维增强型PP-RCT复合管的力学性能及线性膨胀系数进行检测，结果如表6所示。

表6试样1～6纤维增强的PP-RCT材料及复合管的性能测试结果

试样1、2、3、4的区别仅在于增强改性剂不同，试样1、2、3、4中的增强改性剂分别为硅灰石、滑石粉、中空玻璃微珠和碳酸钙。由表6中的试样1、2、3、4的结果可知，试样3纤维增强PP-RCT复合管的拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量相对较高，同时线性膨胀系数相对较低。表明，相对于其它增强改性剂，以中空玻璃微珠作为增强改性剂更有利于增强PP-RCT复合管的力学性能，同时降低其线性膨胀系数，所制得的PP-RCT复合管的综合性能更优。

试样3、试样5、试样6的区别在于，纤维增强的PP-RCT材料中中空玻璃微珠的重量百分比不同，依次为5wt％、3wt％和18wt％，结合表6结果可知，当纤维增强的PP-RCT材料中中空玻璃微珠的重量百分比5wt％时，PP-RCT复合管的综合性能相对更优。

最后所应当说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对本发明保护范围的限制，尽管参照较佳实施例对本发明作了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的实质和范围。

Claims (10)

1.一种纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述PP-RCT复合管包括内层、中间层及外层，内层、外层的材料均为PP-RCT，中间层的材料为纤维增强的PP-RCT；

以重量百分比计，所述纤维增强的PP-RCT的制备原料包括60wt％～80wt％PP-RCT、10wt％～30wt％纤维、1wt％～15wt％增强改性剂。

2.根据权利要求1所述纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述述纤维增强的PP-RCT的制备原料中含有21wt％～25wt％纤维。

3.根据权利要求1或2所述纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述纤维为玻璃纤维或玄武岩纤维。

4.根据权利要求1所述纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述述纤维增强的PP-RCT的制备原料中含有5wt％增强改性剂。

5.根据权利要求4所述纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述增强改性剂为硅灰石、滑石粉或玻璃微珠。

6.根据权利要求1所述纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述纤维增强的PP-RCT的制备原料还包括2wt％～8wt％相容剂、0.1wt％～0.6wt％抗氧剂、0.05wt％～1.2wt％润滑剂和0.2wt％～2wt％色母粒。

7.根据权利要求6所述纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述相容剂为马来酸酐接枝聚丙烯和/或环氧型相容剂。

8.根据权利要求6所述纤维增强型PP-RCT复合管，其特征在于，所述抗氧剂为抗氧剂1010和/或抗氧剂168；所述润滑剂为聚乙烯蜡、硬脂酸钙或硬脂酸锌中的至少一种。

9.一种纤维增强型PP-RCT复合管的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：

S1：按照权利要求1～8任一项所述纤维增强的PP-RCT的制备原料组分配比进行配料，于170℃～240℃熔融共混挤出造粒，制得纤维增强的PP-RCT；

S2：将PP-RCT、纤维增强的PP-RCT经三层共挤制得纤维增强型PP-RCT复合管。

10.根据权利要求9所述制备方法，其特征在于，所述纤维增强的PP-RCT中纤维长度为1～10mm。

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