CN114177639A - 一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法、存储介质以及设备 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法、存储介质以及设备，基于抽空器确定减压蒸馏塔塔顶压力，可以避免大气压波动的干扰，在线实时确定减压蒸馏塔塔顶压力，有利于为后续判断当前抽空器的工作状态是否正常以及分析产品质量和分布提供参考。另外，该方法综合考虑了进口吸入工艺气、水蒸气以及出口排出混合气体流股中温度、流量、压力和分子量等因素对抽空器入口工艺气体压力即减压塔塔顶压力的影响，利于有效的确定出减压蒸馏塔塔顶压力。
Description
技术领域
本发明涉及减压装置压力测量技术领域，尤其涉及一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法、存储介质以及设备。
背景技术
原油减压蒸馏的核心设备是减压蒸馏塔和抽真空系统。减压蒸馏塔的塔顶残压是减压蒸馏控制的关键点之一，其高低直接影响着全塔的气液相负荷的变化，并对侧线量、温度、顶温、液面控制以及物料和热量的平衡的维持都会造成影响。因此，实时监测并预测减压蒸馏塔的塔顶残压的变化对实现在线实时优化以及减压深拔技术具有重要指导意义。
现有在线实时优化方法没有涉及抽真空模块，导致减压蒸馏塔塔顶压力的监测只能采用仪表(主要为真空表和汞柱板)进行测量，取固定的测量值传入在线实时优化系统，精度、时效性均不能满足实时优化的需求，也不能进行优化计算、分析预测，不利于实现减压深拔。
采用真空表测量减压蒸馏塔的塔顶残压时，真空度＝(外界)大气压－残压，真空度值相当于负的表压值，因此需要利用大气压值进行换算得到残压。但是当地大气压与当地海拔、气温、湿度等因素相关，其中气温的变化是重要因素之一：气温越低，空气密度越大；相反气温升高，空气膨胀，密度降低。因此通过真空表测量减压塔残压时需要甄别出减压蒸馏塔顶部真空度的变化，是塔内残压变化引起的，还是大气压的变化引起的。此外，正常工况下，减压蒸馏塔塔顶残压大致为2kPa。而气温等因素变化就可能导致大气压的波动1～2kPa，进而导致仪表测量出的塔顶残压波动1～2kPa，相对偏差达到50～100％，测量精度不能满足监测减压蒸馏塔塔顶残压的需求。
采用汞柱板测量设备内残压时，汞柱板的一端连接设备，一端连接大气压，测得液位差值；同时，用测大气压的仪表测量大气压，将测得的液位差值与测得的大气压做比较，才能反映设备内真实压力。采用汞柱板测量残压时，只能人工进行现场测量，为保证测量结果的准确性，需要多次测量取平均值，因此时效性较差。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：如何快捷、有效的确定出减压蒸馏塔塔顶压力。
为解决上述技术问题，本发明提供了一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法、存储介质以及设备。
本发明的第一个方面，提供了一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法，其包括：
根据工艺气的当量空气量、工作蒸汽流量以及校正系数，确定出喷射系数；
根据工作蒸汽等压热容和工作蒸汽等容热容，确定工作蒸汽绝热指数；
根据工作蒸汽压力、工作蒸汽比容以及所述工作蒸汽绝热指数确定工作蒸汽通过所述抽空器的喷嘴喉管的第一临界速度；
根据工艺气等压热容、工艺气等容热容、所述工作蒸汽绝热指数、工艺气平均分子量、工作蒸汽分子量和所述喷射系数，确定抽空器出口混合气体绝热指数；
根据抽空器出口混合气体温度、抽空器出口混合气体常数和所述抽空器出口混合气体绝热指数确定所述工艺气通过所述抽空器的扩压室喉管的第二临界速度；
根据所述喷射系数、抽空器出口混合气体压力、所述工作蒸汽压力、所述工作蒸汽绝热指数、所述抽空器出口混合气体绝热指数、所述第一临界速度和所述第二临界速度，确定出所述减压蒸馏塔塔顶压力。
在一些实施例中，根据所述喷射系数、所述抽空器出口混合气体压力、所述工作蒸汽压力、所述工作蒸汽绝热指数、所述抽空器出口混合气体绝热指数、所述第一临界速度和所述第二临界速度，通过以下表达式确定出所述减压蒸馏塔塔顶压力：
其中，PH代表所述减压蒸馏塔塔顶压力，Pc代表所述抽空器出口混合气体压力，u代表所述喷射系数，Wpk代表所述第一临界速度，Wck代表所述第二临界速度，Pp代表所述工作蒸汽压力，kp代表所述工作蒸汽绝热指数，kc代表所述抽空器出口混合气体绝热指数。
在一些实施例中，所述根据工艺气的当量空气量、工作蒸汽流量以及工作蒸汽校正系数，确定出喷射系数之前，所述方法还包括：
获取所述工艺气温度、工艺气平均分子量以及工艺气流量；
根据所述工艺气温度、所述工艺气平均分子量以及所述工艺气流量，确定所述工艺气的当量空气量。
在一些实施例中，根据所述工艺气的当量空气量、所述工作蒸汽流量以及所述校正系数，通过以下表达式确定出所述喷射系数：
u＝a×Ga/Gp
其中，u代表所述喷射系数，a代表所述校正系数，Ga代表所述工艺气的当量空气量，Gp代表所述工作蒸汽流量。
在一些实施例中，根据所述工作蒸汽等压热容和所述工作蒸汽等容热容，通过以下表达式确定所述工作蒸汽绝热指数：
kp＝Cp1/Cv1
其中，kp代表所述工作蒸汽绝热指数，Cp1代表所述工作蒸汽等压热容，Cv1代表所述工作蒸汽等容热容；
根据所述工作蒸汽压力、所述工作蒸汽比容以及所述工作蒸汽绝热指数，通过以下表达式确定所述第一临界速度：
其中，Wpk代表所述第一临界速度，Pp代表所述工作蒸汽压力，Vp代表所述工作蒸汽比容。
在一些实施例中，根据所述工艺气等压热容、所述工艺气等容热容、所述工作蒸汽绝热指数、所述工艺气平均分子量、所述工作蒸汽分子量和所述喷射系数，通过以下表达式确定所述抽空器出口混合气体绝热指数：
kH＝Cp2/Cv2
其中，kH代表工艺气绝热指数，Cp2代表所述工艺气等压热容，Cv2代表所述工艺气等容热容；kc代表抽空器出口混合气体绝热指数，MH代表所述工艺气平均分子量，MP代表所述工作蒸汽分子量；
根据所述抽空器出口混合气体温度、所述抽空器出口混合气体常数和所述抽空器出口混合气体绝热指数，通过以下表达式确定所述第二临界速度：
其中，Wck代表所述第二临界速度，Tc代表所述抽空器出口混合气体温度，Rc代表所述抽空器出口混合气体常数，。
在一些实施例中，通过以下表达式确定所述抽空器出口混合气体常数：
RH＝R/MH；
其中，RH代表所述工艺气气体常数，R代表通用气体常数，Rp代表所述工作蒸汽气体常数。
在一些实施例中，所述方法还包括：
获取所述减压蒸馏塔塔顶压力的实际测量值；
将所述实际测量值与确定出的所述减压蒸馏塔塔顶压力进行对比；
当确定出的所述减压蒸馏塔塔顶压力与所述实际测量值存在偏差时，根据所述实际测量值对所述校正系数进行调整。
本发明的第二个方面，提供了一种存储介质，所述存储介质中存储有计算机程序，所述计算机程序被处理器执行时实现如上任意一项所述的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法。
本发明的第三个方面，提供了一种设备，其包括存储器和处理器，所述存储器中存储有计算机程序，所述计算机程序被所述处理器执行时实现如上任意一项所述的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法。
与现有技术相比，上述方案中的一个或多个实施例可以具有如下优点或有益效果：
应用本发明提供的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法，基于抽空器确定减压蒸馏塔塔顶压力，可以避免大气压波动的干扰，在线实时确定减压蒸馏塔塔顶压力，有利于为后续判断当前抽空器的工作状态是否正常以及为分析蒸馏产品质量和分布提供参考。另外，该方法综合考虑了进口以及出口流股中温度、流量、压力和分子量等因素对抽空器入口工艺气体压力的影响，利于有效的确定出减压蒸馏塔塔顶压力。
附图说明
通过结合附图阅读下文示例性实施例的详细描述可更好地理解本公开的范围。其中所包括的附图是：
图1示出了本申请提供的一种三级抽真空系统示意图；
图2示出了本申请提供的抽空器示意图；
图3示出了本发明实施例提供的一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法的流程示意图；
图4示出了本发明实施例提供的校正系数调整方法的流程示意图；
图5示出了本发明实施例提供的一种设备结构示意图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，以下将结合附图及实施例来详细说明本发明的实施方法，借此对本发明如何应用技术手段来解决技术问题，并达成技术效果的实现过程能充分理解并据以实施。
原油减压蒸馏的核心设备是减压蒸馏塔和抽真空系统。减压蒸馏塔的塔顶残压是减压蒸馏控制的关键点之一，其高低直接影响着全塔的气液相负荷的变化，并对侧线量、温度、顶温、液面控制以及物料和热量的平衡的维持都会造成影响。因此，实时监测并预测减压蒸馏塔的塔顶残压的变化对实现在线实时优化以及减压深拔技术具有重要指导意义。
现有在线实时优化方法没有涉及抽真空模块，导致减压蒸馏塔塔顶压力的监测只能采用仪表(主要为真空表和汞柱板)进行测量，取固定的测量值传入在线实时优化系统，精度、时效性均不能满足实时优化的需求，也不能进行优化计算、分析预测，不利于实现减压深拔。
采用真空表测量减压蒸馏塔的塔顶残压时，真空度＝(外界)大气压－残压，真空度值相当于负的表压值，因此需要利用大气压值进行换算得到残压。但是当地大气压与当地海拔、气温、湿度等因素相关，其中气温的变化是重要因素之一：气温越低，空气密度越大；相反气温升高，空气膨胀，密度降低。因此通过真空表测量减压塔残压时需要甄别出减压蒸馏塔顶部真空度的变化，是塔内残压变化引起的，还是大气压的变化引起的。此外，正常工况下，减压蒸馏塔塔顶残压大致为2kPa。而气温等因素变化就可能导致大气压的波动1～2kPa，进而导致仪表测量出的塔顶残压波动1～2kPa，相对偏差达到50～100％，测量精度不能满足监测减压蒸馏塔塔顶残压的需求。
采用汞柱板测量设备内残压时，汞柱板的一端连接设备，一端连接大气压，测得液位差值；同时，用测大气压的仪表测量大气压，将测得的液位差值与测得的大气压做比较，才能反映设备内真实压力。采用汞柱板测量残压时，只能人工进行现场测量，为保证测量结果的准确性，需要多次测量取平均值，因此时效性较差。
本发明提供了一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法，基于抽空器确定减压蒸馏塔塔顶压力，可以避免大气压波动的干扰，在线实时确定减压蒸馏塔塔顶压力，有利于为后续判断当前抽空器的工作状态是否正常以及为分析蒸馏产品质量和分布提供参考。另外，该方法综合考虑了进口以及出口流股中温度、流量、压力和分子量等因素对抽空器入口工艺气体压力的影响，利于有效的确定出减压蒸馏塔塔顶压力。
在进行本申请方案的描述之前，首先对减压蒸馏技术、三级抽真空系统以及抽空器进行简要描述。
在蒸馏设备内，使油品在较低的压力下(低于大气压)进行蒸馏，这样，高沸点的组分能在低于它们常压时沸点的温度下汽化蒸出，不致于产生分解，这种蒸馏方法称为减压蒸馏。
原油中的350℃以上的高沸点馏分是馏分润滑油和催化裂化、加氢裂化的原料，但是由于在高温下会发生分解反应，所以在常压塔的操作条件下不能获得这些馏分而只能在减压和较低温度下通过减压蒸馏取得。在现代技术水平下，通过减压蒸馏可以从常压重油中蒸馏出沸点约550℃以下的馏分油，参见表1所示，表1示出了本申请提供的原油的压力和沸点关系表。
表1压力与沸点关系
| 压力/kPa | 101.325 | 13.33 | 2.67 | 0.4 |
| 沸点/℃ | 500 | 407 | 353 | 300 |
减压蒸馏技术的核心设备是减压蒸馏塔和抽真空系统，减压蒸馏塔塔顶油气被抽真空系统不断地抽走冷却，使塔内形成负压，常渣大量气化，分离成蜡油组分或润滑油组分和减压渣油。
减压蒸馏塔控制的关键点就是减塔顶的真空度，真空度的高低直接影响着全塔的气液相负荷的变化。在其他条件不变的情况下，如果真空度降低，打破了塔内油品的油气分压和温度的平衡关系，油品的沸点会升高，气化率下降，收率也下降。
参见图1，图1示出了本申请提供的一种三级抽真空系统示意图，该抽真空系统的作用是连续不断地将减压蒸馏塔塔顶蒸馏出的气体抽出，使塔内保持一定的真空度。这个系统包括蒸汽喷射器(抽空器)、冷却器、大气腿、油气分离罐、放空线等。
减压蒸馏塔的塔顶油气被增压器抽吸，然后进入一级冷却器，把其中的可冷凝组分冷却成液体通过大气腿流入油气分离罐加以回收，不能冷凝的气体组分自冷却器中部被二级抽空器抽出来，进入二级冷却器继续冷却，残余的不凝气进入三级抽空器，再进入三级冷却器，最后还是不能冷凝的气体可以排入大气或和油气分离罐顶的不凝气合并送到加热炉作低压瓦斯，从而稳定地保持工艺要求的塔顶真空度。
抽空器的工作原理是利用水蒸气高速喷射时形成的抽力，将减压蒸馏塔塔顶的油气抽出，形成真空。如图2所示，图2示出了本申请提供的抽空器示意图。蒸汽经过喷嘴后，形成高速气流，蒸汽的压力能转变为动能，在抽空器的喷嘴喉管部分形成负压，将工艺气即油气吸入，工艺气进入扩压室。由于扩压室的截面积增加，工艺气速度下降，压力上升，即可将工艺气中不能冷凝的混合气体排入冷却器或大气中。
实施例一
参见图3所示，图3示出了本发明实施例提供的一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法的流程示意图，其基于抽空器确定减压蒸馏塔塔顶压力，包括：
步骤S101：获取工艺气温度、工艺气平均分子量以工艺气及流量；
步骤S102：根据工艺气温度、工艺气平均分子量以及工艺气流量，确定工艺气的当量空气量；
步骤S103：根据工艺气的当量空气量、工作蒸汽流量以及校正系数，确定出喷射系数；
步骤S104：根据工作蒸汽等压热容和工作蒸汽等容热容，确定工作蒸汽绝热指数；
步骤S105：根据工作蒸汽压力、工作蒸汽比容以及工作蒸汽绝热指数确定工作蒸汽通过抽空器的喷嘴喉管的第一临界速度；
步骤S106：根据工艺气等压热容、工艺气等容热容、工作蒸汽绝热指数、工艺气平均分子量、工作蒸汽分子量和喷射系数，确定抽空器出口混合气体绝热指数；
步骤S107：根据抽空器出口混合气体温度、抽空器出口混合气体常数和抽空器出口混合气体绝热指数确定工艺气通过抽空器的扩压室喉管的第二临界速度；
步骤S108：根据喷射系数、抽空器出口混合气体压力、工作蒸汽压力、工作蒸汽绝热指数、抽空器出口混合气体绝热指数、第一临界速度和第二临界速度，确定出减压蒸馏塔塔顶压力。
在一些实施例中，工艺气可以为减压蒸馏塔塔顶的气体，工作蒸汽可以为抽空器的喷嘴处喷出的气体，作为示例，工艺气可以为多种蒸馏油气混合的气体，工作蒸汽可以为水蒸汽。在其他实施例中，工艺气和工作蒸汽也可以为其他的气体。
在一些实施例中，步骤S101可以具体为采用温度传感器等获取工艺气温度，采用流量传感器等获取工艺气流量，根据抽空器吸入气体各组分的流量Wi和各组分的相对分子量Mi计算吸入工艺气的工艺气平均分子量MH：
其中，i＝1,2,3……n。
在本发明实施例中，步骤S102可以具体为根据工艺气温度、工艺气平均分子量以及工艺气流量，通过以下表达式(1-2)至(1-4)确定工艺气的当量空气量：
Fm＝0.3371×Log(MH)-0.068 (1-2)
Ft＝1.008-0.0004×Ts (1-3)
Ga＝GH/(Fm×Ft) (1-4)
其中，Ts代表工艺气温度，MH代表工艺气平均分子量，GH代表工艺气流量，Fm代表分子量修正系数，Ft代表温度修正系数。
在一些实施例中，步骤S103可以具体为，根据工艺气的当量空气量、工作蒸汽流量以及校正系数，通过以下表达式(1-5)确定出喷射系数：
u＝a×Ga/Gp (1-5)
其中，u代表喷射系数，a代表校正系数，Ga代表工艺气的当量空气量，Gp代表工作蒸汽的流量。
在一些实施例中，步骤S104可以具体为，根据工作蒸汽等压热容和工作蒸汽等容热容，通过以下表达式(1-6)确定工作蒸汽绝热指数：
kp＝Cp1/Cv1 (1-6)
其中，kp代表工作蒸汽绝热指数，Cp1代表工作蒸汽等压热容，Cv1代表工作蒸汽等容热容。
在一些实施例中，步骤S105可以具体为根据工作蒸汽压力、工作蒸汽比容以及工作蒸汽绝热指数，通过以下表达式(1-7)确定第一临界速度：
其中，Wpk代表第一临界速度，Pp代表工作蒸汽压力，Vp代表工作蒸汽比容。
在一些实施例中，步骤S106可以具体为根据工艺气等压热容、工艺气等容热容、工作蒸汽绝热指数、工艺气平均分子量、工作蒸汽分子量和喷射系数，通过以下表达式(1-8)和式(1-9)确定抽空器出口混合气体绝热指数：
kH＝Cp2/Cv2 (1-8)
其中，kH代表工艺气绝热指数，Cp2代表工艺气等压热容，Cv2代表工艺气等容热容；kc代表抽空器出口混合气体绝热指数，MH代表工艺气平均分子量，MP代表工作蒸汽分子量。
在一些实施例中，步骤S107可以具体为根据抽空器出口混合气体温度、抽空器出口混合气体常数和抽空器出口混合气体绝热指数，通过以下表达式(1-10)确定第二临界速度：
其中，Wck代表第二临界速度，Tc代表抽空器出口混合气体温度，Rc代表抽空器出口混合气体常数。
在一些实施例中，可以通过以下表达式(2-1)和(2-2)确定抽空器出口混合气体常数：
RH＝R/MH (2-1)
其中，RH代表工艺气气体常数，R代表通用气体常数，Rp代表工作蒸汽气体常数。
其中，通用气体常数与气体状态有关，通常取工程经验值或实验室测量值，通用气体常数R一般取8314J/(Kg·K)。
在一些实施例中，步骤S108可以具体为根据喷射系数、抽空器出口混合气体压力、工作蒸汽压力、工作蒸汽绝热指数、抽空器出口混合气体绝热指数、第一临界速度和第二临界速度，通过以下表达式(1-11)确定出减压蒸馏塔塔顶压力：
其中，PH代表减压蒸馏塔塔顶压力，Pc代表抽空器出口混合气体压力，u代表喷射系数，Wpk代表第一临界速度，Wck代表第二临界速度，Pp代表工作蒸汽压力，kp代表工作蒸汽绝热指数，kc代表抽空器出口混合气体绝热指数。
在一些实施例中，参见图4所示，还可以包括以下步骤：
步骤S109：获取减压蒸馏塔塔顶压力的实际测量值；
步骤S110：将实际测量值与确定出的减压蒸馏塔塔顶压力进行对比；
步骤S111：当确定出的减压蒸馏塔塔顶压力与实际测量值存在偏差时，根据实际测量值对校正系数进行调整。
在本发明实施例中，步骤S111可以具体为将实际测量值代入表达式(1-11)中，并结合表达式(1-5)确定出调整后的校正系数。以基于调整后的校正系数，对后续确定出的减压蒸馏塔塔顶压力进行有效的校正。
以上为本发明实施例提供的一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法，基于抽空器确定减压蒸馏塔塔顶压力，可以避免大气压波动的干扰，在线实时确定减压蒸馏塔塔顶压力，有利于为后续判断当前抽空器的工作状态是否正常以及分析产品质量和分布提供参考。另外，该方法综合考虑了进口吸入工艺气、水蒸气以及出口排出混合气体流股中温度、流量、压力和分子量等因素对抽空器入口工艺气体压力即减压塔塔顶压力的影响，利于有效的确定出减压蒸馏塔塔顶压力。
实施例二
本发明的另一方面还提供了一种存储介质，该存储介质中存储有计算机程序，计算机程序被处理器执行时能够实现如上实施例一所述的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法。
以上描述的处理、功能、方法和/或软件可被记录、存储或固定在一个或多个计算机可读存储介质中，计算机可读存储介质包括程序指令，程序指令将被计算机实现，以使处理器执行所述程序指令。存储介质还可单独包括程序指令、数据文件、数据结构等，或者包括其组合。存储介质或程序指令可被计算机软件领域的技术人员具体设计和理解，或者，存储介质或指令对计算机软件领域的技术人员而言可以是公知和可用的。计算机可读介质的示例包括：磁性介质，例如硬盘、软盘和磁带；光学介质，例如，CDROM盘和DVD；磁光介质，例如，光盘；和硬件装置，具体被配置以存储和执行程序指令，例如，只读存储器(ROM)、随机存取存储器(RAM)、闪存等。程序指令的示例包括机器代码(例如，由编译器产生的代码)和包含高级代码的文件，可由计算机通过使用解释器来执行所述高级代码。所描述的硬件装置可被配置为用作一个或多个软件模块，以执行以上描述的操作和方法，反之亦然。另外，计算机可读存储介质可分布在联网的计算机系统中，可以分散的方式存储和执行计算机可读代码或程序指令。
实施例三
本发明的另一方面提供了一种设备，参见图5所示，图5示出了本发明实施例提供的一种设备结构示意图，其包括存储器51和处理器52，存储器51中存储有计算机程序，计算机程序被处理器52执行时能够实现如上实施例一所述的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法。
需要说明的是，该设备可以包括一个或多个处理器52以及存储器51，处理器52和存储器51可以通过总线或者其他方式连接。存储器51作为一种非易失性计算机可读存储介质，可用于存储非易失性软件程序、非易失性计算机可执行程序以及模块。处理器52通过运行存储在存储器51中的非易失性软件程序、指令以及模块，从而执行设备的各种功能应用以及数据处理，即实现如上所述的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法。
虽然本发明所公开的实施方式如上，但所述的内容只是为了便于理解本发明而采用的实施方式，并非用以限定本发明。任何本发明所属技术领域内的技术人员，在不脱离本发明所公开的精神和范围的前提下，可以在实施的形式上及细节上作任何的修改与变化，但本发明的保护范围，仍须以所附的权利要求书所界定的范围为准。
Claims (10)
1.一种减压蒸馏塔塔顶压力确定方法，其特征在于，基于抽空器确定减压蒸馏塔塔顶压力，包括：
根据工艺气的当量空气量、工作蒸汽流量以及校正系数，确定出喷射系数；
根据工作蒸汽等压热容和工作蒸汽等容热容，确定工作蒸汽绝热指数；
根据工作蒸汽压力、工作蒸汽比容以及所述工作蒸汽绝热指数确定工作蒸汽通过所述抽空器的喷嘴喉管的第一临界速度；
根据工艺气等压热容、工艺气等容热容、所述工作蒸汽绝热指数、工艺气平均分子量、工作蒸汽分子量和所述喷射系数，确定抽空器出口混合气体绝热指数；
根据抽空器出口混合气体温度、抽空器出口混合气体常数和所述抽空器出口混合气体绝热指数确定所述工艺气通过所述抽空器的扩压室喉管的第二临界速度；
根据所述喷射系数、抽空器出口混合气体压力、所述工作蒸汽压力、所述工作蒸汽绝热指数、所述抽空器出口混合气体绝热指数、所述第一临界速度和所述第二临界速度，确定出所述减压蒸馏塔塔顶压力。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，根据所述喷射系数、所述抽空器出口混合气体压力、所述工作蒸汽压力、所述工作蒸汽绝热指数、所述抽空器出口混合气体绝热指数、所述第一临界速度和所述第二临界速度，通过以下表达式确定出所述减压蒸馏塔塔顶压力：
其中，PH代表所述减压蒸馏塔塔顶压力，Pc代表所述抽空器出口混合气体压力，u代表所述喷射系数，Wpk代表所述第一临界速度，Wck代表所述第二临界速度，Pp代表所述工作蒸汽压力，kp代表所述工作蒸汽绝热指数，kc代表所述抽空器出口混合气体绝热指数。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述根据工艺气的当量空气量、工作蒸汽流量以及工作蒸汽校正系数，确定出喷射系数之前，所述方法还包括：
获取所述工艺气温度、工艺气平均分子量以及工艺气流量；
根据所述工艺气温度、所述工艺气平均分子量以及所述工艺气流量，确定所述工艺气的当量空气量。
4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，根据所述工艺气的当量空气量、所述工作蒸汽流量以及所述校正系数，通过以下表达式确定出所述喷射系数：
u＝a×Ga/Gp
其中，u代表所述喷射系数，a代表所述校正系数，Ga代表所述工艺气的当量空气量，Gp代表所述工作蒸汽流量。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，根据所述工作蒸汽等压热容和所述工作蒸汽等容热容，通过以下表达式确定所述工作蒸汽绝热指数：
kp＝Cp1/Cv1
其中，kp代表所述工作蒸汽绝热指数，Cp1代表所述工作蒸汽等压热容，Cv1代表所述工作蒸汽等容热容；
根据所述工作蒸汽压力、所述工作蒸汽比容以及所述工作蒸汽绝热指数，通过以下表达式确定所述第一临界速度：
其中，Wpk代表所述第一临界速度，Pp代表所述工作蒸汽压力，Vp代表所述工作蒸汽比容。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，根据所述工艺气等压热容、所述工艺气等容热容、所述工作蒸汽绝热指数、所述工艺气平均分子量、所述工作蒸汽分子量和所述喷射系数，通过以下表达式确定所述抽空器出口混合气体绝热指数：
kH＝Cp2/Cv2
其中，kH代表工艺气绝热指数，Cp2代表所述工艺气等压热容，Cv2代表所述工艺气等容热容；kc代表抽空器出口混合气体绝热指数，MH代表所述工艺气平均分子量，MP代表所述工作蒸汽分子量；
根据所述抽空器出口混合气体温度、所述抽空器出口混合气体常数和所述抽空器出口混合气体绝热指数，通过以下表达式确定所述第二临界速度：
其中，Wck代表所述第二临界速度，Tc代表所述抽空器出口混合气体温度，Rc代表所述抽空器出口混合气体常数，。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，通过以下表达式确定所述抽空器出口混合气体常数：
RH＝R/MH；
其中，RH代表所述工艺气气体常数，R代表通用气体常数，Rp代表所述工作蒸汽气体常数。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述方法还包括：
获取所述减压蒸馏塔塔顶压力的实际测量值；
将所述实际测量值与确定出的所述减压蒸馏塔塔顶压力进行对比；
当确定出的所述减压蒸馏塔塔顶压力与所述实际测量值存在偏差时，根据所述实际测量值对所述校正系数进行调整。
9.一种存储介质，其特征在于，所述存储介质中存储有计算机程序，所述计算机程序被处理器执行时实现权利要求1至8中任意一项所述的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法。
10.一种设备，其特征在于，包括存储器和处理器，所述存储器中存储有计算机程序，所述计算机程序被所述处理器执行时实现权利要求1至8中任意一项所述的减压蒸馏塔塔顶压力确定方法。
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2021
- 2021-11-30 CN CN202111446278.8A patent/CN114177639A/zh active Pending
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