CN114164372B - 一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法 - Google Patents

一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114164372B
CN114164372B CN202111081976.2A CN202111081976A CN114164372B CN 114164372 B CN114164372 B CN 114164372B CN 202111081976 A CN202111081976 A CN 202111081976A CN 114164372 B CN114164372 B CN 114164372B
Authority
CN
China
Prior art keywords
rolling
temperature
equal
strength
rolled piece
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202111081976.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114164372A (zh
Inventor
刁承民
谢锦官
王康
赵根社
孟婷婷
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Yancheng Lianxin Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Yancheng Lianxin Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Yancheng Lianxin Iron and Steel Co Ltd filed Critical Yancheng Lianxin Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN202111081976.2A priority Critical patent/CN114164372B/zh
Publication of CN114164372A publication Critical patent/CN114164372A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114164372B publication Critical patent/CN114164372B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/163—Rolling or cold-forming of concrete reinforcement bars or wire ; Rolls therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法，其化学成分为：按重量百分比计，C：0.22％～0.25％、Si：0.25％～0.45％、Mn：1.35％～1.60％、P≤0.030％、S≤0.030％、Cr：0.12％‑0.20％、V：0.050％～0.120％，其余为Fe。本发明技术操作性强，生产的500MPa抗震钢筋，产品性能：rel≥520MPa，rm≥700MPa，Agt≥12％，强屈比≥1.35，金相组织为P和F，其中P占40％以上，晶粒度≥9级，各项指标均符合并高于国家标准要求，产品质量稳定，具有高强度、高抗震、细晶粒等特点。

Description

一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法
技术领域
本发明涉及高强抗震钢筋制作方法技术领域，具体为一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法。
背景技术
我国对建筑钢筋的抗震性能已引起高度关注，并在一些建筑设计规范中作了相关规定，建筑钢筋的屈服强度和强屈比对于材料的使用性能有重要影响，其中钢筋的抗震性能主要由强屈比的高低决定，GB/T 1499.2新国标对抗震钢筋要求强屈比≥1.25%，现阶段市场上推广应用的400MPa级热轧钢筋通过微合金强化强屈比基本可达到标准要求，但500MPa和600MPa的高强钢筋在实际生产中强屈比的合格率很低，基本都在1.20%-1.27%之间，这对高强抗震钢筋的推广应用产生较大困难。
目前高强度抗震钢筋生产多采用微合金强化技术和热轧形变热处理工艺，通过加入V、Ti、Nb等微合金元素和轧制过程温度控制，使钢筋晶粒细化，细化晶粒可同时提高钢筋的强度和韧性，但是细化晶粒对抗拉强度的贡献很小，结果使钢筋强屈比随着屈服强度的提高而降低，导致钢筋抗震性能不合格等，现有的技术方法基本上都会使屈服强度的增幅大于抗拉强度，导致钢筋强屈比降低，抗震性能偏低。为了获得较高的强屈比必须控制细晶强化的程度并设法采取其他强化方法，使抗拉强度的提高程度显著高于屈服强度，因此，本发明设计一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法以解决现有技术中存在的问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋的制作方法，在保证热轧钢筋力学性能的基础上，通过成分、冶炼、轧制、组织控制细晶强化的程度和采取其他强化方法，使抗拉强度的提高程度显著高于屈服强度，达到提高钢筋强屈比的目的，解决高强钢筋强屈比偏低不合格等问题。
为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法，其化学成分为：按重量百分比计，C：0.22％～0.25％、Si：0.25％～0.45％、Mn：1.35％～1.60％、P≤0.030％、S≤0.030％、Cr：0.12%-0.20%、V：0.050％～0.120％，其余为Fe。
一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法，其特征在于：包括以下制作步骤：
工艺流程：采用转炉冶炼、LF精炼、165方坯连铸、钢坯加热、双高棒生产线轧制、冷床冷却、收集精整；
炼钢：1）采用转炉冶炼，向炉内装入铁水和废钢，然后降氧枪采用变压变枪位操作进行吹炼，氧压控制在0.75～1.05MPa；吹炼期间分批次加入生石灰、轻烧白云石等造渣料，控制终渣碱度在2.8～3.5；控制出钢终点C≥0.08%，P、S≤0.030%，减少钢水中活度氧含量；出钢时按成分下限控制，加入硅铁+硅锰+增碳剂进行脱氧合金化，出钢钢包全程底吹氩气，压力0.6～1.0MPa；
2）钢水调运至精炼工序，接上吹氩管后将钢包开至精炼位通电后加入造渣料进行快白渣操作，白渣形成后，进行测温取样分析，根据分析结果，加入钒氮、硅锰、增碳剂等微调成分按中限控制，成分调整后适当加大氩气流量；
3）精炼后的钢水运至连铸平台进行全保护浇铸得到165mm×165mm连铸坯，拉速控制在2.2～3.5m/min，根据中包温度适当调整拉速；
轧钢：1）连铸坯经提升装置热送至步进梁式加热炉进行加热，连铸坯在炉筋管上传动依次通过预热段、加一段、加二段、均热段，均匀加热，确保坯料通体温度均匀后出钢，经高压水除鳞装置清除表面氧化铁皮后进入轧机轧制，因钒的碳氮化合物固溶温度较高，所以加热炉各段温度控制为预热段800～900℃，加一段1000～1050℃，加二段1100～1150℃，均热段1150～1200℃，开轧温度1050～1100℃，总加热时间约80～130min；
2）加热好的坯料依次经过粗轧、中轧、预精轧、精轧机轧制，使轧件端面不断变形缩小，最后通过成品轧机将轧件轧制成带有横肋和纵肋且尺寸符合要求的热轧带肋钢筋，粗轧6个道次、平均道次延伸系数为1.3～1.45，中轧6个道次、平均道次延伸系数为1.25～1.38，预精轧6个道次、平均道次延伸系数为1.2～1.31，精轧机左右两线各6道次、平均道次延伸系数为1.25左右；通过控冷水箱控制轧件轧制过程温度，粗轧轧件温度1050～1100℃，中轧温度1000～1050℃，预精轧温度900～1000℃，精轧温度900～950℃，上冷床温度750～800℃；轧件通过上述方法的交替反复变形控制，使轧件内部组织从粗、中轧的反复动态再结晶到预精轧、精轧的反复变形破碎，使终轧轧件组织晶粒内部产生大位错能和大变形带，起到位错强化和加工硬化的效果，终轧后快速通过四段快冷水箱，保留轧制过程的强化效果和缩短铁素体转变时间，使轧件快速冷却至珠光体转变区，提高珠光体比例并减小珠光体片间距；同时控制钒的碳氮化合物大量在珠光体转变区析出。
所述C的含量每增加0.01％，钢筋的屈服强度约增加8MPa，抗拉强度约增加15MPa，但过高的C会降低钢筋的塑形和可焊性，本发明中C含量为0.22％～0.25％。
与现有技术相比，本发明的有益效果如下：
本发明技术操作性强，生产的500MPa抗震钢筋，产品性能：rel≥520MPa，rm≥700MPa，Agt≥12%，强屈比≥1.35，金相组织为P和F，其中P占40%以上，晶粒度≥9级，各项指标均符合并高于国家标准要求，产品质量稳定，具有高强度、高抗震、细晶粒等特点。Φ12和Φ25规格试制样品的化学成分和力学性能数据：
Figure 636196DEST_PATH_IMAGE001
本发明根据各元素的强化特性，制定最优的化学成分设计，从源头提高钢筋的抗拉强度与屈服强度的强化效果，从而提高强屈比抗震性能；
本发明采用转炉+精炼+连铸生产成分均匀、质量优异的连铸坯，为轧钢工序提供较好的原料；
本发明根据微合金固溶特性，提高钢坯温度，并控制各段轧件变形量和温度组织控制，获得较细且具有较多位错和变形带的终轧组织，采用位错强化和加工硬化的方式提高钢筋抗拉强度；
本发明根轧件出终轧后快速通过4段控冷水箱，缩短铁素体相变时间，快速冷却至珠光体相变区后上冷床空冷，获得高比例片间距小的珠光体组织，显著提高钢筋抗拉强度。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明提供的一种实施例：一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法，其化学成分为：按重量百分比计，C：0.22％～0.25％、Si：0.25％～0.45％、Mn：1.35％～1.60％、P≤0.030％、S≤0.030％、Cr：0.12%-0.20%、V：0.050％～0.120％，其余为Fe。
一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法，其特征在于：包括以下制作步骤：
工艺流程：采用转炉冶炼、LF精炼、165方坯连铸、钢坯加热、双高棒生产线轧制、冷床冷却、收集精整；
炼钢：1）采用转炉冶炼，向炉内装入铁水和废钢，然后降氧枪采用变压变枪位操作进行吹炼，氧压控制在0.75～1.05MPa；吹炼期间分批次加入生石灰、轻烧白云石等造渣料，控制终渣碱度在2.8～3.5；控制出钢终点C≥0.08%，P、S≤0.030%，减少钢水中活度氧含量；出钢时按成分下限控制，加入硅铁+硅锰+增碳剂进行脱氧合金化，出钢钢包全程底吹氩气，压力0.6～1.0MPa；
4）钢水调运至精炼工序，接上吹氩管后将钢包开至精炼位通电后加入造渣料进行快白渣操作，白渣形成后，进行测温取样分析，根据分析结果，加入钒氮、硅锰、增碳剂等微调成分按中限控制，成分调整后适当加大氩气流量，保证钢水成分、温度均匀，控制夹杂物上浮，使钢水纯净度高；
5）精炼后的钢水运至连铸平台进行全保护浇铸得到165mm×165mm连铸坯，拉速控制在2.2～3.5m/min，根据中包温度适当调整拉速，做到“低温快拉，高温慢拉”，提高连铸坯内部质量；
轧钢：1）连铸坯经提升装置热送至步进梁式加热炉进行加热，连铸坯在炉筋管上传动依次通过预热段、加一段、加二段、均热段，均匀加热，确保坯料通体温度均匀后出钢，经高压水除鳞装置清除表面氧化铁皮后进入轧机轧制，因钒的碳氮化合物固溶温度较高，所以加热炉各段温度控制为预热段800～900℃，加一段1000～1050℃，加二段1100～1150℃，均热段1150～1200℃，开轧温度1050～1100℃，总加热时间约80～130min；
2）加热好的坯料依次经过粗轧、中轧、预精轧、精轧机轧制，使轧件端面不断变形缩小，最后通过成品轧机将轧件轧制成带有横肋和纵肋且尺寸符合要求的热轧带肋钢筋，粗轧6个道次、平均道次延伸系数为1.3～1.45，中轧6个道次、平均道次延伸系数为1.25～1.38，预精轧6个道次、平均道次延伸系数为1.2～1.31，精轧机左右两线各6道次、平均道次延伸系数为1.25左右；通过控冷水箱控制轧件轧制过程温度，粗轧轧件温度1050～1100℃，中轧温度1000～1050℃，预精轧温度900～1000℃，精轧温度900～950℃，上冷床温度750～800℃；轧件通过上述方法的交替反复变形控制，使轧件内部组织从粗、中轧的反复动态再结晶到预精轧、精轧的反复变形破碎，使终轧轧件组织晶粒内部产生大位错能和大变形带，起到位错强化和加工硬化的效果，终轧后快速通过四段快冷水箱，保留轧制过程的强化效果和缩短铁素体转变时间，使轧件快速冷却至珠光体转变区，提高珠光体比例并减小珠光体片间距；同时控制钒的碳氮化合物大量在珠光体转变区析出，增强析出强化效果并减小细晶强化效果，达到明显提高抗拉强度进而提高钢筋强屈比抗震性能。
在本实施中：热轧钢筋中C、Si、Mn、P、S为五大基本元素，为提高强度还可添加V、Nb、Ti等微合金强化元素。根据元素的强化特性及GB/T 1499.2标准要求，合理设计钢筋的化学成分，达到提高强度和强屈比的目的。为实现本申请的目的，对起影响或者关键作用的合金元素进行了深入的研究。
碳是钢材中最基本的强化元素，靠固溶强化和增加珠光体量来提高钢的强度，从实际生产中统计分析，碳对抗拉强度的贡献大于屈服强度的贡献，可显著提高钢筋的强屈比。钢筋中C的含量每增加0.01％，钢筋的屈服强度约增加8MPa，抗拉强度约增加15MPa，但过高的C会降低钢筋的塑形和可焊性，本发明中C含量为0.22％～0.25％。
硅是重要的脱氧剂，有助于降低钢中的氧含量，减少夹杂物，同时Si能溶于铁素体中，通过固溶强化来提高铁素体的强度，主要提高钢筋的屈服强度，因此为保证钢筋良好的强屈比指标，应适当降低钢中硅的含量，本发明中Si含量为0.25％～0.45％。
锰提高了钢的淬透性和珠光体比例，获得细小且片间距小的索氏体组织，显著提高钢筋强度。故锰提高钢材抗拉强度的效果较提高屈服强度的效果明显，为保证钢筋良好的强屈比指标，本发明中Mn含量为1.20％～1.60％。
铬能增加钢的淬透性，使珠光体中碳的浓度及奥氏体中碳的极限溶解度减少，从而增加了钢中珠光体比例，显著提高钢筋强度，本发明中Cr含量为0.12％～0.020％（主要来自铁水和废钢）。
P和S在炼钢过程中为有害杂质元素，在钢种易形成有害夹杂物，降低钢的韧性和塑形，且P易在晶界处偏聚，增加钢的脆性，本发明中P和S含量均为≤0.030％。
V、Nb、Ti中铌具有最强的细晶强化效果，而钒具有最强的沉淀强化效果，钛介于上述两者之间，三种微合金元素采用的强化机制主要是细晶强化和沉淀强化。但是由于细晶强化对屈服强度提高明显，对抗拉强度增量有限，导致强屈比降低，为保证钢的强度和强屈比选择添加V元素，充分利用钒显著的沉淀强化和适当的细晶强化作用，本发明中V含量为0.050％～0.120％。
故本发明提供的一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋的制作方法，化学成分为：按重量百分比计，C：0.22％～0.25％、Si：0.25％～0.45％、Mn：1.35％～1.60％、P≤0.030％、S≤0.030％、Cr：0.12%-0.20%、V：0.050％～0.120％，其余为Fe和不可避免的杂质。
尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (1)

1.一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法，其特征在于：其化学成分为：按重量百分比计，C：0.22％～0.25％、Si：0.25％～0.45％、Mn：1.35％～1.60％、P≤0.030％、S≤0.030％、Cr：0.12%-0.20%、V：0.050％～0.120％，其余为Fe，还包括以下制作步骤：
工艺流程：采用转炉冶炼、LF精炼、165方坯连铸、钢坯加热、双高棒生产线轧制、冷床冷却、收集精整；
炼钢：1）采用转炉冶炼，向炉内装入铁水和废钢，然后降氧枪采用变压变枪位操作进行吹炼，氧压控制在0.75～1.05MPa；吹炼期间分批次加入生石灰、轻烧白云石造渣料，控制终渣碱度在2.8～3.5；控制出钢终点C≥0.08%，P、S≤0.030%，减少钢水中活度氧含量；出钢时按成分下限控制，加入硅铁+硅锰+增碳剂进行脱氧合金化，出钢钢包全程底吹氩气，压力0.6～1.0MPa；
钢水调运至精炼工序，接上吹氩管后将钢包开至精炼位通电后加入造渣料进行快白渣操作，白渣形成后，进行测温取样分析，根据分析结果，加入钒氮、硅锰、增碳剂微调成分按中限控制，成分调整后适当加大氩气流量；
精炼后的钢水运至连铸平台进行全保护浇铸得到165mm×165mm连铸坯，拉速控制在2.2～3.5m/min，根据中包温度适当调整拉速；
轧钢：1）连铸坯经提升装置热送至步进梁式加热炉进行加热，连铸坯在炉筋管上传动依次通过预热段、加一段、加二段、均热段，均匀加热，确保坯料通体温度均匀后出钢，经高压水除鳞装置清除表面氧化铁皮后进入轧机轧制，因钒的碳氮化合物固溶温度较高，所以加热炉各段温度控制为预热段800～900℃，加一段1000～1050℃，加二段1100～1150℃，均热段1150～1200℃，开轧温度1050～1100℃，总加热时间80～130min；
2）加热好的坯料依次经过粗轧、中轧、预精轧、精轧机轧制，使轧件端面不断变形缩小，最后通过成品轧机将轧件轧制成带有横肋和纵肋且尺寸符合要求的热轧带肋钢筋，粗轧6个道次、平均道次延伸系数为1.3～1.45，中轧6个道次、平均道次延伸系数为1.25～1.38，预精轧6个道次、平均道次延伸系数为1.2～1.31，精轧机左右两线各6道次、平均道次延伸系数为1.25；通过控冷水箱控制轧件轧制过程温度，粗轧轧件温度1050～1100℃，中轧温度1000～1050℃，预精轧温度900～1000℃，精轧温度900～950℃，上冷床温度750～800℃；轧件通过上述方法的交替反复变形控制，使轧件内部组织从粗、中轧的反复动态再结晶到预精轧、精轧的反复变形破碎，使终轧轧件组织晶粒内部产生大位错能和大变形带，起到位错强化和加工硬化的效果，终轧后快速通过四段快冷水箱，保留轧制过程的强化效果和缩短铁素体转变时间，使轧件快速冷却至珠光体转变区，提高珠光体比例并减小珠光体片间距；同时控制钒的碳氮化合物大量在珠光体转变区析出。
CN202111081976.2A 2021-09-15 2021-09-15 一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法 Active CN114164372B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111081976.2A CN114164372B (zh) 2021-09-15 2021-09-15 一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111081976.2A CN114164372B (zh) 2021-09-15 2021-09-15 一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114164372A CN114164372A (zh) 2022-03-11
CN114164372B true CN114164372B (zh) 2022-10-21

Family

ID=80476759

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111081976.2A Active CN114164372B (zh) 2021-09-15 2021-09-15 一种高强屈比的细晶粒高强抗震钢筋制作方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114164372B (zh)

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3772382B2 (ja) * 1995-09-01 2006-05-10 住友金属工業株式会社 高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方法
JP3724119B2 (ja) * 1997-02-06 2005-12-07 住友金属工業株式会社 建築構造用圧延棒鋼及びその製造方法
CN102002641A (zh) * 2010-09-30 2011-04-06 宣化钢铁集团有限责任公司 一种hrb500e抗震钢筋及生产方法
CN108330403B (zh) * 2018-02-28 2020-03-06 河钢股份有限公司承德分公司 一种500MPa级抗震钢筋及其减量化生产方法
CN109252105A (zh) * 2018-11-23 2019-01-22 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材及其生产方法
CN111270127B (zh) * 2018-12-04 2021-06-22 安徽吾兴新材料有限公司 一种635MPa级高强热轧钢筋用钢
CN111893371A (zh) * 2020-07-18 2020-11-06 钢铁研究总院 一种提高高强热轧带肋钢筋强屈比合格率的方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN114164372A (zh) 2022-03-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111455262B (zh) 一种超细晶高强韧600MPa级抗震钢筋及其制备方法
CN112981235B (zh) 一种屈服强度420MPa级的调质型建筑结构用钢板及其生产方法
CN108546885B (zh) 一种低温韧性优异的l555m管线钢及其制造方法
CN111441000A (zh) 一种屈服强度690MPa级低屈强比高强钢板及其制造方法
CN101235469A (zh) 一种高强度易成型耐大气腐蚀钢
WO2022022066A1 (zh) 一种极地海洋工程用钢板及其制备方法
CN111455278A (zh) 低温韧性优异的800MPa级冷成型用厚规格热轧高强钢板卷及其制造方法
CN111455269A (zh) 屈服强度960MPa级甚高强度海工钢板及其制造方法
CN101096735A (zh) 易焊接调质高强度钢板及其生产方法
CN102029305B (zh) 一种特厚钢板的生产方法
CN102400039A (zh) 具有良好低温韧性的浆体输送管线用钢及其制造方法
CN111378896A (zh) 一种高强度耐候型建筑桥梁用钢板及其制造方法
CN105925893A (zh) 一种250mm厚的S355NL低碳高韧性低合金钢板及其制造方法
CN103160746A (zh) 一种高强度厚壁输水管用钢及其制造方法
CN101619419B (zh) 一种低碳高铌高强度焊接结构用钢板及其制造方法
CN114369764A (zh) 一种屈服强度460MPa级高性能厚重热轧H型钢及其生产方法
CN110079745A (zh) 一种在线淬火的hb400级耐磨钢板及制备方法
CN110284066B (zh) 一种薄规格低屈强比管线钢及其制造方法
CN115418573A (zh) 一种80mm厚调质高强韧压力容器用钢板及其制备方法
CN110029268B (zh) 一种保心部低温韧性的低温压力容器用09MnNiDR钢板及制造方法
CN102021489A (zh) 一种易焊接时效高强度钢及其热处理工艺
CN109722598A (zh) 一种12Cr1MoV加钒铬钼钢板及其生产方法
CN105112810B (zh) 一种抗大线能量焊接用钢及其制备方法
CN114686767B (zh) 一种超低压缩比厚规格dh36钢板及其生产方法
CN104561792B (zh) 一种v-n合金化高强钢板及制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant