CN114101554A - 一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法 - Google Patents

一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114101554A
CN114101554A CN202010895134.XA CN202010895134A CN114101554A CN 114101554 A CN114101554 A CN 114101554A CN 202010895134 A CN202010895134 A CN 202010895134A CN 114101554 A CN114101554 A CN 114101554A
Authority
CN
China
Prior art keywords
60niti
nickel
bar
ingot
raw material
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010895134.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN114101554B (zh
Inventor
李磊
蔡建华
邹磊
洪权
赵永庆
陈军
杨海瑛
郭荻子
赵圣泽
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Northwest Institute for Non Ferrous Metal Research
Original Assignee
Northwest Institute for Non Ferrous Metal Research
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Northwest Institute for Non Ferrous Metal Research filed Critical Northwest Institute for Non Ferrous Metal Research
Priority to CN202010895134.XA priority Critical patent/CN114101554B/zh
Publication of CN114101554A publication Critical patent/CN114101554A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114101554B publication Critical patent/CN114101554B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21JFORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/06Heating or cooling methods or arrangements specially adapted for performing forging or pressing operations
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21JFORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21JFORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/06Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
    • B21J5/08Upsetting
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C19/00Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03Alloys based on nickel or cobalt based on nickel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

本发明公开了一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法,该方法包括:一、将60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材涂覆防氧化涂料后烘干;二、加热保温后先炉冷保温,再炉冷至500℃以下出炉空冷;三、加热保温;四、镦粗进行轴向变形;五、换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTi(X)棒材。本发明针对60NiTi(X)中脆性相的特性设计热处理制度,消除了原料中的脆性相,降低了原料中的应力,克服了60NiTi(X)热加工变形过程中易脆断的难题,同时结合控制多相锻造的温度和应变速率,弥合了60NiTi(X)材料内部微小缺陷并细化晶粒,实现了锻造成型,解决了其多向锻造加工难度大、易开裂的问题。

Description

一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法
技术领域
本发明属于金属间化合物制备技术领域,具体涉及一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法。
背景技术
美国军械实验室1959年开发了一种富镍的镍钛金属间化合物Nitinol 60(Ni和Ti的重量比60:40),该材料硬度可以达到HRC58-62。但是该材料由多种金属间化合物组成,由于金属间化合物的本征脆性,加工成型的难度很大,美国军械实验室放弃对该材料的研发长达40多年。直到2004年,美国宇航局(NASA)发现该材料还具有超弹性的特点,非常适合用于轴承材料,Nitinol 60以及相应富镍的三元镍钛金属间化合物60NiTi-X(X元素为Hf、Ta、Zr、Al、Nb、Mo、V、Cr、W、Co、Cu等)逐渐成为新型轴承材料研究的热点。
美国2016年公布的标准(MSFC-SPEC-3706)《SPECIFICATION FOR 60Ni-40TiBILLETS》将Nitinol 60命名为60Ni-40Ti,其中规定60Ni-40Ti中Ti元素的质量百分比范围为39%~41%,而学术界一般使用60NiTi来代表该材料,将以60NiTi为基础添加少量合金元素发展的三元合金记为60NiTi-X(X元素为Hf、Ta、Zr、Al、Nb、Mo、V、Cr、W、Co、Cu等),其中60NiTi-X中合金元素含量一般不超过10%,Ni元素质量百分比不小于56%。
然而,60NiTi和60NiTi-X由多种金属间化合物组成,原子之间的化学键具有很高的强度和方向性,导致其力学性能表现出类似陶瓷材料的脆性特征。从而,60NiTi和60NiTi-X在进行热加工变形时,往往表现出中心和表面多处脆裂的特点;而且60NiTi和60NiTi-X还具有裂纹敏感性,在裂纹萌生后继续变形,会造成裂纹的迅速扩展,导致脆断。因此,美国采用粉末冶金的方法规避其多向锻造热成型过程。然而,粉末冶金不仅工序多,工期长,成本高,而且还存在粉体易受到氧化污染,热等静压后材料内部存在结合缺陷等问题,影响该材料的使用寿命和市场推广。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术的不足,提供一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法。该方法针对60NiTi(X)中脆性相的特性设计热处理制度,有效消除了原料中的脆性相Ni4Ti3或Ni3Ti2,大大降低了原料中的应力,克服了60NiTi(X)的本征脆性导致其热加工变形过程中易脆断的难题,同时结合控制多相锻造的温度和应变速率,弥合了60NiTi(X)材料内部微小缺陷并细化晶粒,实现了锻造成型,有效解决了60NiTi(X)材料多向锻造加工难度大、易开裂的问题。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法,其特征在于,将富镍的镍钛金属间化合物记为60NiTi(X),所述60NiTi(X)为60NiTi和60NiTi-X中的一种,其中,60NiTi中Ti的质量含量为39%~41%,60NiTi-X中Ni的质量含量不小于56%,X的质量含量不超过10%,且X为Hf、Ta、Zr、Al、Nb、Mo、V、Cr、W、Co或Cu,该方法包括以下步骤:
步骤一、将60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材的表面涂覆防氧化涂料,然后在100℃~200℃进行烘干去水处理;
步骤二、将步骤一中经烘干去水处理后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材加热至900℃~1050℃保温5h~10h,然后炉冷至800℃保温1h~5h,再炉冷至500℃以下出炉空冷;
步骤三、将步骤二经出炉空冷后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材的表面包覆石棉,然后加热至800℃~1000℃保温;
步骤四、先将液压锻机的锤头预热至200℃~400℃,然后将步骤三中经加热保温后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材放置于液压锻机中镦粗进行轴向变形,得到60NiTi(X)坯料;所述镦粗的首次压下量不超过15%,二次压下量不超过20%,镦粗的总压下量不小于50%,所述镦粗过程的应变速率为0.1s-1~0.01s-1,所述经加热保温后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材从出炉至放置于液压锻机后锻锤开始下压的时间小于30s;
步骤五、将步骤四中得到的60NiTi(X)坯料换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTi(X)棒材;所述多次径向变形的首次压下量不超过20%,应变速率为0.1s-1~0.01s-1;所述60NiTi(X)棒材横截面的直径或边长为40mm~80mm。
研究发现,60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)锻棒中含有脆性相Ni4Ti3或Ni3Ti2,使得材料内部存在很大的应力,即使加热到1050℃以上也很难完全消除,进一步研究发现,两种脆性相的分解温度为853℃~773℃,800℃时达分解高峰,但两种脆性相的分解缓慢,炉冷过程中不能完全分解,因此60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)锻棒经热处理炉冷后仍具有较高的硬度,通常为HRC40-45左右。本发明将60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材表面涂覆防氧化涂料后烘干,先加热至900℃~1050℃保温5h~10h,消除其内部应力,然后炉冷至800℃保温1h~5h,使得脆性相Ni4Ti3或Ni3Ti2充分分解至完全,再炉冷至500℃以下出炉空冷,从而降低了60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)锻棒的硬度,通常为HRC20-22左右。本发明通过该热处理制度,有效消除了原料中的脆性相Ni4Ti3或Ni3Ti2,大大降低了原料中的应力,克服了60NiTi(X)的本征脆性导致其热加工变形过程中易脆断的难题,为后续多向锻造奠定基础;本发明继续将热处理后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材的表面包覆石棉加热至800℃~1000℃保温,并保持应变速率为0.1s-1~0.01s-1依次进行轴向和多次径向变形的多向锻造,弥合了60NiTi(X)材料内部微小缺陷并细化晶粒,顺利实现了锻造成型,有效解决了60NiTi(X)材料多向锻造加工难度大、易开裂的问题,最终得到横截面的直径或边长为40mm~80mm的60NiTi(X)棒材。
上述的一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法,其特征在于,步骤三中所述石棉的包覆厚度为1mm~3mm。
上述的一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法,其特征在于,步骤五中所述多次径向变形的终锻温度不低于750℃,所述多次径向变形过程中采用回火进行补温以保证终锻温度。本发明研究发现富镍的镍钛金属间化合物的韧脆转变温度点为600℃~700℃,通过控制径向变形的终锻温度不低于750℃,避免了径向变形过程中60NiTi(X)棒材的开裂,保证了60NiTi(X)棒材的质量。
本发明与现有技术相比具有以下优点:
1、本发明针对60NiTi(X)中脆性相的特性设计热处理制度,有效消除了原料中的脆性相Ni4Ti3或Ni3Ti2,大大降低了原料中的应力,克服了60NiTi(X)的本征脆性导致其热加工变形过程中易脆断的难题,同时结合控制多相锻造的温度和应变速率,弥合了60NiTi(X)材料内部微小缺陷并细化晶粒,实现了锻造成型,有效解决了60NiTi(X)材料多向锻造加工难度大、易开裂的问题。
2、本发明采用传统设备,操作简单,成材率高,能够替代目前现行的粉末冶金方法,大幅降低了生产成本,且制备得到的60NiTi(X)棒材成材率高,组织均匀。
下面通过附图和实施例对本发明的技术方案作进一步的详细描述。
附图说明
图1为本发明实施例1得到的60NiTi方棒的实物图。
图2为本发明实施例2得到的60NiTi方棒的实物图。
具体实施方式
实施例1
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将直径为160mm的60NiTi圆铸锭的表面涂覆KBC-12防氧化涂料,然后在100℃进行烘干去水处理2h;所述60NiTi圆铸锭中Ti的质量含量为41.0%;
步骤二、将步骤一中经烘干去水处理后的60NiTi圆铸锭加热至1050℃保温5h,然后炉冷至800℃保温5h,再炉冷至400℃出炉空冷;
步骤三、将步骤一经出炉空冷后的60NiTi圆铸锭的表面包覆厚度为1mm的石棉,然后加热至1000℃保温160min;
步骤四、先将液压锻机的锤头预热至200℃,然后将步骤三中经加热保温后的60NiTi圆铸锭放置于液压锻机中镦粗进行轴向变形,得到60NiTi坯料;所述镦粗的首次压下量为8%,二次压下量为15%,三次压下后镦粗的总压下量为50%,所述镦粗过程的应变速率为0.1s-1,所述经加热保温后的60NiTi圆铸锭从出炉至放置于液压锻机后锻锤开始下压的时间为20s;
步骤五、将步骤四中得到的60NiTi坯料换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTi方棒,如图1所示;所述多次径向变形的首次压下量为15%,二次压下量为30%,所述多次径向变形的应变速率为0.1s-1;所述60NiTi方棒横截面的边长为70mm~80mm。
经检测,本实施例得到的60NiTi方棒的表面质量良好,未发现开裂,且内部组织均匀,经超声探伤检测未发现缺陷。
实施例2
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将直径为100mm的60NiTi圆铸锭的表面涂覆KBC-12防氧化涂料,然后在200℃进行烘干去水处理1h;所述60NiTi圆铸锭中Ti的质量含量为39.0%;
步骤二、将步骤一中经烘干去水处理后的60NiTi圆铸锭加热至900℃保温8h,然后炉冷至800℃保温4h,再炉冷至450℃出炉空冷;
步骤三、将步骤一经出炉空冷后的60NiTi圆铸锭的表面包覆厚度为2mm的石棉,然后加热至950℃保温100min;
步骤四、先将液压锻机的锤头预热至300℃,然后将步骤三中经加热保温后的60NiTi圆铸锭放置于液压锻机中镦粗进行轴向变形,得到60NiTi坯料;所述镦粗的首次压下量为10%,二次压下量为20%,三次压下后镦粗的总压下量为60%,所述镦粗过程的应变速率为0.05s-1,所述经加热保温后的60NiTi圆铸锭从出炉至放置于液压锻机后锻锤开始下压的时间为15s;
步骤五、将步骤四中得到的60NiTi坯料换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTi方棒,如图2所示;所述多次径向变形的首次压下量为20%,二次压下量为20%,所述多次径向变形的应变速率为0.05s-1;所述60NiTi方棒横截面的边长为40mm~50mm。
经检测,本实施例得到的60NiTi方棒的表面质量良好,未发现开裂,且内部组织均匀,经超声探伤检测未发现缺陷。
实施例3
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将边长为70mm的60NiTiHf原料棒材的表面涂覆KBC-12防氧化涂料,然后在150℃进行烘干去水处理1.5h;所述60NiTiHf原料棒材中Ni的质量含量为56.0%,Hf的质量含量为10.0%;
步骤二、将步骤一中经烘干去水处理后的60NiTiHf原料棒材加热至930℃保温10h,然后炉冷至800℃保温2h,再炉冷至350℃出炉空冷;
步骤三、将步骤一经出炉空冷后的60NiTiHf原料棒材的表面包覆厚度为3mm的石棉,然后加热至900℃保温70min;
步骤四、先将液压锻机的锤头预热至350℃,然后将步骤三中经加热保温后的60NiTiHf原料棒材放置于液压锻机中镦粗进行轴向变形,得到60NiTiHf坯料;所述镦粗的首次压下量为12%,二次压下量为20%,三次压下后镦粗的总压下量为50%,所述镦粗过程的应变速率为0.01s-1,所述经加热保温后的60NiTiHf原料棒材从出炉至放置于液压锻机后锻锤开始下压的时间为25s;
步骤五、将步骤四中得到的60NiTiHf坯料换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTiHf棒材;所述多次径向变形的首次压下量为15%,二次压下量为20%,所述多次径向变形的应变速率为0.01s-1;所述60NiTiHf棒材横截面的直径为50mm~60mm。
经检测,本实施例得到的60NiTiHf棒材的表面质量良好,未发现开裂,且内部组织均匀,经超声探伤检测未发现缺陷。
本实施例60NiTiHf原料棒材中的Hf还可替换为Ta、Zr、Al、Nb、Mo、V、Cr、W、Co或Cu。
实施例4
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将直径为60mm的60NiTiAl原料棒材的表面涂覆KBC-12防氧化涂料,然后在120℃进行烘干去水处理1h;所述60NiTiAl原料棒材中Ni的质量含量为61.0%,Al的质量含量为2.0%;
步骤二、将步骤一中经烘干去水处理后的60NiTiAl原料棒材加热至900℃保温6h,然后炉冷至800℃保温1h,再炉冷至300℃出炉空冷;
步骤三、将步骤一经出炉空冷后的60NiTiAl原料棒材的表面包覆厚度为3mm的石棉,然后加热至800℃保温60min;
步骤四、先将液压锻机的锤头预热至400℃,然后将步骤三中经加热保温后的60NiTiAl原料棒材放置于液压锻机中镦粗进行轴向变形,得到60NiTiAl坯料;所述镦粗的首次压下量为15%,二次压下量为15%,三次压下后镦粗的总压下量为50%,所述镦粗过程的应变速率为0.1s-1,所述经加热保温后的60NiTiAl原料棒材从出炉至放置于液压锻机后锻锤开始下压的时间为23s;
步骤五、将步骤四中得到的60NiTiAl坯料换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTiAl方棒;所述多次径向变形的首次压下量为15%,二次压下量为20%,所述多次径向变形的应变速率为0.1s-1;所述60NiTiAl方棒横截面的边长为40mm~50mm。
经检测,本实施例得到的60NiTiAl方棒的表面质量良好,未发现开裂,且内部组织均匀,经超声探伤检测未发现缺陷。
本实施例60NiTiAl原料棒材中的Al还可替换为Hf、Ta、Zr、Nb、Mo、V、Cr、W、Co或Cu。
实施例5
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将直径为160mm的60NiTi圆铸锭的表面涂覆KBC-12防氧化涂料,然后在100℃进行烘干去水处理2h;所述60NiTi圆铸锭中Ti的质量含量为39.7%;
步骤二、将步骤一中经烘干去水处理后的60NiTi圆铸锭加热至950℃保温5h,然后炉冷至800℃保温5h,再炉冷至400℃出炉空冷;
步骤三、将步骤一经出炉空冷后的60NiTi圆铸锭的表面包覆厚度为1mm的石棉,然后加热至1000℃保温160min;
步骤四、先将液压锻机的锤头预热至200℃,然后将步骤三中经加热保温后的60NiTi圆铸锭放置于液压锻机中镦粗进行轴向变形,得到60NiTi坯料;所述镦粗的首次压下量为8%,二次压下量为15%,三次压下后镦粗的总压下量为50%,所述镦粗过程的应变速率为0.1s-1,所述经加热保温后的60NiTi圆铸锭从出炉至放置于液压锻机后锻锤开始下压的时间为27s;
步骤五、将步骤四中得到的60NiTi坯料换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTi方棒;所述多次径向变形的首次压下量为15%,二次压下量为30%,所述多次径向变形的应变速率为0.1s-1;所述60NiTi方棒横截面的边长为60mm~70mm。
经检测,本实施例得到的60NiTi方棒的表面质量良好,未发现开裂,且内部组织均匀,经超声探伤检测未发现缺陷。
以上所述,仅是本发明的较佳实施例,并非对本发明作任何限制。凡是根据发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效变化,均仍属于本发明技术方案的保护范围内。

Claims (3)

1.一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法,其特征在于,将富镍的镍钛金属间化合物记为60NiTi(X),所述60NiTi(X)为60NiTi和60NiTi-X中的一种,其中,60NiTi中Ti的质量含量为39%~41%,60NiTi-X中Ni的质量含量不小于56%,X的质量含量不超过10%,且X为Hf、Ta、Zr、Al、Nb、Mo、V、Cr、W、Co或Cu,该方法包括以下步骤:
步骤一、将60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材的表面涂覆防氧化涂料,然后在100℃~200℃进行烘干去水处理;
步骤二、将步骤一中经烘干去水处理后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材加热至900℃~1050℃保温5h~10h,然后炉冷至800℃保温1h~5h,再炉冷至500℃以下出炉空冷;
步骤三、将步骤二经出炉空冷后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材的表面包覆石棉,然后加热至800℃~1000℃保温;
步骤四、先将液压锻机的锤头预热至200℃~400℃,然后将步骤三中经加热保温后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材放置于液压锻机中镦粗进行轴向变形,得到60NiTi(X)坯料;所述镦粗的首次压下量不超过15%,二次压下量不超过20%,镦粗的总压下量不小于50%,所述镦粗过程的应变速率为0.1s-1~0.01s-1,所述经加热保温后的60NiTi(X)铸锭或60NiTi(X)原料棒材从出炉至放置于液压锻机后锻锤开始下压的时间小于30s;
步骤五、将步骤四中得到的60NiTi(X)坯料换向后进行多次径向变形,直至得到60NiTi(X)棒材;所述多次径向变形的首次压下量不超过20%,应变速率为0.1s-1~0.01s-1;所述60NiTi(X)棒材横截面的直径或边长为40mm~80mm。
2.根据权利要求1所述的一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法,其特征在于,步骤三中所述石棉的包覆厚度为1mm~3mm。
3.根据权利要求1所述的一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法,其特征在于,步骤五中所述多次径向变形的终锻温度不低于750℃,所述多次径向变形过程中采用回火进行补温以保证终锻温度。
CN202010895134.XA 2020-08-31 2020-08-31 一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法 Active CN114101554B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010895134.XA CN114101554B (zh) 2020-08-31 2020-08-31 一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010895134.XA CN114101554B (zh) 2020-08-31 2020-08-31 一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114101554A true CN114101554A (zh) 2022-03-01
CN114101554B CN114101554B (zh) 2022-07-12

Family

ID=80359756

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010895134.XA Active CN114101554B (zh) 2020-08-31 2020-08-31 一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114101554B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114574718A (zh) * 2022-03-29 2022-06-03 西北有色金属研究院 一种60NiTi合金轴承的制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007253233A (ja) * 2006-02-27 2007-10-04 Univ Of Electro-Communications 金属材料製造方法及び装置
CN101947617A (zh) * 2010-08-30 2011-01-19 哈尔滨工业大学 TiAl金属间化合物类锻件的双室高温锻造成形装置及方法
CN103805923A (zh) * 2012-11-06 2014-05-21 中国科学院金属研究所 一种多方向、循环、高速锤击锻打镁合金的锻造方法
CN103801581A (zh) * 2014-01-24 2014-05-21 北京科技大学 一种高铌钛铝基合金板材的制备方法
CN106862447A (zh) * 2017-03-07 2017-06-20 钢铁研究总院 一种高合金化高温合金棒坯/饼坯的多向锻造方法
EP3381579A1 (en) * 2017-03-28 2018-10-03 Hitachi Metals, Ltd. Method of producing forged product

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007253233A (ja) * 2006-02-27 2007-10-04 Univ Of Electro-Communications 金属材料製造方法及び装置
CN101947617A (zh) * 2010-08-30 2011-01-19 哈尔滨工业大学 TiAl金属间化合物类锻件的双室高温锻造成形装置及方法
CN103805923A (zh) * 2012-11-06 2014-05-21 中国科学院金属研究所 一种多方向、循环、高速锤击锻打镁合金的锻造方法
CN103801581A (zh) * 2014-01-24 2014-05-21 北京科技大学 一种高铌钛铝基合金板材的制备方法
CN106862447A (zh) * 2017-03-07 2017-06-20 钢铁研究总院 一种高合金化高温合金棒坯/饼坯的多向锻造方法
EP3381579A1 (en) * 2017-03-28 2018-10-03 Hitachi Metals, Ltd. Method of producing forged product

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114574718A (zh) * 2022-03-29 2022-06-03 西北有色金属研究院 一种60NiTi合金轴承的制备方法
CN114574718B (zh) * 2022-03-29 2022-08-16 西北有色金属研究院 一种60NiTi合金轴承的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN114101554B (zh) 2022-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101476096B (zh) Ti-6Al-4V钛合金大规格棒材加工方法
CN101927312B (zh) Tc4钛合金锻环加工工艺
CN104070125B (zh) 一种tc4钛合金大规格棒材的锻造加工方法
CN101294264A (zh) 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
CN105506525A (zh) 一种Ti2AlNb基合金大规格均匀细晶棒材的制备方法
CN102392147B (zh) 超细晶镍基粉末高温合金的制备方法
CN103170797B (zh) 一种大直径高质量管坯或环坯的复合挤压制备方法
CN110468382B (zh) 一种含微量元素的大管径Ni-V旋转靶材及其制备方法
CN103071743A (zh) 一种tc11钛合金小孔径厚壁筒形件的制备方法
CN108977689B (zh) 一种亚稳β钛合金板材及其加工方法
CN104988443A (zh) 钛合金板坯的制备方法
CN106002131B (zh) 一种镶嵌合金高性能剪切圆刀及其加工方法
CN1293961C (zh) 一种大规格钛合金中间坯棒材的生产方法
CN107971710A (zh) 一种ta1材料环锻件的制造方法
CN107952922A (zh) 一种TiAl合金开坯锻造的方法
CN101259584A (zh) 高密度钼管的制备方法
Barnes et al. Evaluation of low cost titanium alloy products
CN114101554B (zh) 一种富镍的镍钛金属间化合物的多向锻造方法
CN105441713A (zh) 一种钛合金无缝管及其制备方法
CN107675169A (zh) 一种在铝合金表面基于超声振动辅助激光熔覆和振动蠕变时效复合制备熔覆层的方法
CN107234196A (zh) 一种等原子比钛镍合金大型铸锭锻造方法
CN1132953C (zh) 一种高铌TiAl合金大尺寸饼材制备方法
CN105202275A (zh) 一种钛合金tc4热轧管及其制备方法
CN112008342B (zh) 一种富镍的镍钛金属间化合物轴承滚珠的制备方法
CN108754371A (zh) 一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant