CN114073887B - 一种石灰石-湿法脱硫系统水平衡的优化及控制方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种石灰石‑湿法脱硫系统水平衡的优化及控制方法，步骤为：确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的关系，进而得到浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系；对脱水石膏的冲洗间隔、冲洗次数和冲洗水量进行优化，确定脱水石膏中氯离子含量与冲洗水总量的对应关系，根据该对应关系，得到脱水石膏氯离子消耗水量变化率k；根据当前脱硝系统实际水平衡现状以及废水运行现状，在满足脱硫系统废水排放的前提下，根据k值来确定浆液中氯离子含量。本发明通过对脱硫浆液中氯离子浓度的优化，从而实现对脱硫系统水平衡的优化，根据不同脱硫系统的实际情况可以优化出各自适合的水平衡方案，适用范围广，具有可推广性。
Description
技术领域
本发明涉及一种石灰石-湿法脱硫系统中水平衡的调控方法，具体涉及一种基于浆液中氯离子含量以及石膏冲洗程序来实现湿法脱硫系统中水平衡的优化及控制的方法。
背景技术
脱硫系统介绍
燃煤锅炉在燃烧过程中，煤中的硫燃烧生成大量的二氧化硫。国家制定了火电厂大气污染物排放标准，对二氧化硫排放提出了控制要求。为了满足大气污染物排放标准，减少二氧化硫排放，火电厂所有锅炉必须配置脱硫系统。烟气脱硫按吸收剂和产物可分为干法、湿法和半干法脱硫三大类，其中石灰石-石膏湿法脱硫工艺（以下简称“石灰石湿法脱硫”）由于反应速度快、运行稳定、脱硫效率高、技术成熟可靠等优点，约占全部脱硫容量的90%左右。一般的，除非特指，所指的脱硫系统都是石灰石-石膏湿法脱硫系统。
石灰石湿法脱硫主要反应原理是石灰石作为脱硫剂，与烟气中的二氧化硫反应，进行强制氧化，生成硫酸钙，从而去除烟气中的二氧化硫。送入吸收塔的吸收剂—石灰石(石灰)浆液与进入吸收塔的烟气接触混合，烟气中的二氧化硫(SO2)与吸收剂浆液中的碳酸钙(CaCO3)主要生成亚硫酸钙，在吸收塔内，通过氧化风机鼓入空气，亚硫酸氢根（HSO3 -）被氧化成氢离子和硫酸根离子（SO4 2-），最终生成二水硫酸钙 (CaSO4·2H2O)，即石膏，然后通过石膏脱除系统脱除浆液中大约90%的水分，生成脱硫副产物，目前基本回用到建筑行业。在石膏脱除时，石膏在真空皮带上进行真空脱水，脱水后的石膏同时在真空皮带上用水冲洗，以除去表面杂质，主要降低氯离子的含量，以符合回用要求。
脱硫系统水平衡现状
为了保证石灰石-湿法脱硫系统正常运行，进入脱硫系统的水量与脱硫系统消耗的水量需要保持平衡，即保证脱硫系统的水平衡。此外，在脱硫系统实际运行中，脱硫系统水平衡的意义还在于保证脱硫系统的盐平衡。在石灰石-湿法脱硫系统运行中，吸收塔浆液不断循环浓缩，浆液中的SO4 2-、Ca2+、Mg2+、Na+、 Cl-等溶解盐类不断富集，通过石膏脱除等，浆液中的SO4 2-、Ca2+不断去除，但其余盐类不断富集，盐类的不断增加对脱硫系统的脱硫效率都带来影响，其中Cl-的影响最大，因为氯离子对脱硫系统的影响主要为负面影响，因此，通常用浆液中的氯离子含量来表征脱硫系统的盐平衡，同时脱硫系统的盐平衡制约着脱硫系统的水平衡。
在脱硫系统实际运行中，进入脱硫系统的水量主要包括除雾器冲洗水、石灰石制浆用水及真空皮带机及石膏冲洗用水，还有少量的设备冷却水，脱硫系统消耗的水主要为吸收塔蒸发烟气携带的水蒸气及液滴，石膏带走的水分和脱硫废水排放的水分。当前，随着超低排放的改造，进入脱硫系统的水量大大增加，而脱硫系统消耗的水量基本不变，脱硫系统的水平衡较难维持，尤其双塔双循环石灰石-湿法脱硫系统的大量运行，两级吸收塔均配置除雾器，除雾器冲洗水相当于增加一倍，造成脱硫系统水平衡难以控制，给脱硫系统稳定运行带来一定的风险。
当前对脱硫水平衡缺少针对性的分析，对于通过优化脱硫工艺水消耗，实现高效水平衡的技术和手段，现今主要采取增加废水排放的方式满足脱硫系统的水平衡。
石膏冲洗水量增加对脱硫系统的影响
在脱硫系统的水平衡中，除雾器冲洗水和制浆系统用水和真空皮带及冲洗水需要按照设计参数运行操作，优化空间不大，而石膏冲洗水主要是降低石膏的氯离子。脱硫石膏主要作为建筑材料回用，对氯离子有控制要求，在真空皮带机上，通过一定的水冲洗，降低石膏中的氯离子含量，从而满足石膏的回用要求，之前这部分水量较低，对脱硫系统水平衡影响并不大。但随着国家生态文明建设，固废管理越来越严格，脱硫系统的石膏回用越来越严格。中国建筑材料联合会提出了GB/T37785-2019《烟气脱硫石膏》，对脱硫石膏品质提出了明确的控制标准，其中石膏中氯离子含量为石膏回用的重要控制指标。为了满足石膏回用氯离子的要求，保证石膏回用品质，有的发电厂对脱硫石膏进行大流量、多次数的冲洗，造成石膏冲洗水大大增加，吸收塔水平衡更加难以保持。
石膏冲洗水量大大增加，一方面造成脱硫系统水耗增加，脱硫系统运行成本增加；另一方面是造成脱硫系统水平衡难以保持，需要通过增加废水排放保持水平衡，脱硫废水处置成本较高，增加了脱硫运行成本；第三方面是增加了废水排放压力，脱硫废水属于高含盐废水，且含有一定的重金属，有严格的排放要求，好多地方不允许脱硫废水的排放。同时，脱硫废水排放量增加，而脱硫废水处理系统处理能力有限，若超过脱硫废水处理系统的设计能力，影响脱硫废水处理系统处理效果。
浆液水平衡优化研究现状
目前脱硫系统缺少对水平衡优化的系统研究。环保设施建设时间短，政策要求严格，脱硫系统普遍存在重环保设施建设，忽略运行维护，重达标排放，忽视经济运行的问题。因此，对脱硫系统经济运行研究比较少。目前，虽然有一些调整脱硫系统水平衡的措施，但是这些措施只落实在对吸收塔水量的控制，实际上盐量对脱硫系统的影响更大，也是盐量影响脱硫系统的水量的平衡；还有一些优化是针对具体的脱硫系统的改动，可推广性差，并且目前根据脱硫系统运行现状，除雾器冲洗水、制浆补水等都是脱硫系统必须水量，已经没有优化空间，也无法很好的实现排放废水与石膏洗脱水的良好平衡。
浆液中的氯离子是水平衡的重要研究参数，但现在缺少明确的相关研究及定量结论供脱硫系统运行参考，主要原因是浆液及石膏中氯离子的测量非常麻烦，目前没有明确的浆液氯离子测量标准，石膏的氯离子测量方法见《石膏化学分析方法》（GBT 5484-2012）对石膏中氯离子的测量。石膏中的氯离子测量需要将石膏烘干后恒重，然后溶于一定的除盐水，然后过滤，然后对滤液进行测量。预操作复杂，化验时间长，无法按满足脱硫系统的生产要求。
吸收塔浆液测量目前参考石膏测量方法，除了操作繁琐，还非常容易存在测量误差甚至错误。主要存在三个问题，容易带来较大的测量误差。一是吸收塔浆液非常容易沉降，一般在十秒以内就出现明显的沉降，取样需要长时间充分混匀及快速取样，对取样要求较高；二是吸收塔浆液固含量较高，过滤速度慢，操作时间长；三是通过大量的试验证明，吸收塔浆液过滤后氯离子含量测量偏低1000-3000mg/l，带来较大的测量误差。
发明内容
针对现有技术存在的不足，本发明结合脱硫系统运行原理、各生产流程，确定通过氯离子作为水平衡优化的主要研究对象，用脱硫系统的盐平衡实现脱硫系统的水平衡优化。并且结合脱硫浆液的特性，确定了研究方案和参数，在脱硫系统中开展了一系列的试验数据，得到了相关的知识和具体的优化方法。
本发明提供了一种石灰石-湿法脱硫系统水平衡的优化及控制方法，该方法从浆液氯离子含量、石膏氯离子含量以及石膏脱水环节入手，对石膏脱水量和废水排放量都实现了较好的控制和优化，能够指导各湿法脱硫厂家根据自身的脱硫系统实现水平衡优化及控制方，具有很好的可推广性。
本发明石灰石-湿法脱硫系统水平衡的优化及控制方法，包括以下步骤：
1、采用电位法实现对浆液氯离子及石膏中氯离子的直接测量；
2、确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的关系以及浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系；
3、对脱水石膏冲洗工序进行优化:
3.1基于当前石灰石-湿法脱硫系统中石膏脱除系统的实际情况，确定脱水石膏的水冲洗间隔不小于1米且出水口距离真空皮带机尾部的距离不小于5米的要求，对石灰石-湿法脱硫系统的冲洗间隔进行优化；
3.2基于当前石灰石-湿法脱硫系统冲洗管路的实际数量，确定冲洗水量前低后高的原则，对每个管路冲洗水量进行优化，以保证冲洗后的石膏符合要求；如果冲洗后石膏不满足要求，则增加冲洗管路的数量；
4、基于优化后的脱水石膏冲洗工序，确定脱水石膏中氯离子含量与冲洗水总量的对应关系，根据该对应关系，得到脱水石膏氯离子消耗水量变化率k；
K：脱水石膏氯离子消耗水量变化率；
C1、C2：脱水石膏相邻两次氯离子含量，mg/kg；
m1、m2：脱水石膏氯离子含量为C1、C2时所需的冲洗水总量，t；
5、根据当前石灰石-湿法脱硫系统实际水平衡现状，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，确定石灰石-湿法脱硫系统浆液氯离子浓度的大体控制范围，根据步骤4中脱水石膏氯离子消耗水量变化率k值来确定浆液中氯离子含量，选择k值最低时的浆液氯离子浓度。
进一步的，上述步骤1中，采用电极电位法测浆液和脱水石膏中氯离子含量。电极电位法是指选择氯离子检测电极以及参比电极，与电位测量仪器形成测量电路，通过电位的值来检测氯离子含量。针对脱硫系统浆液的特点，测量电极选择测量范围、测量温度、抗干扰能力满足脱硫系统浆液要求的电极，检测电极的要求为：氯离子浓度测量范围应满足100～25000mg/L，测量温度为10℃-60℃，测量pH范围为3-8，测量密度为1000-1300kg/m3，对浆液中浓度高的硫酸根、钙离子、钠离子、亚硫酸根离子具有抗干扰能力，对于浆液中F-、Al3+、Fe3+有抗干扰浓度。参比电极可以选择甘汞电极等，电位测量仪器可以选择分辨值高的酸度计、恒电位仪、伏特计、电位差计等。为了保证检测的准确性，要使组成形成的测量电路的最大允许误差为5%，测量偏差低于3%。
进一步的，上述步骤2中，保持其他条件不变，改变吸收塔浆液（指的是吸收塔中与烟气接触去除二氧化硫的石灰石浆液）中氯离子含量，测量浆液中不同氯离子含量时脱水石膏（从吸收塔中出来的石膏经真空脱水未进行水冲洗的石膏）中的氯离子含量和含水率，确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的关系以及浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系。
进一步的，上述步骤2中，在本发明某一具体实施方式中，采用以下具体方式确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系以及浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的关系：将脱硫系统吸收塔浆液氯离子含量提高至18000mg/L，然后开始石膏脱除，动态分析浆液中的氯离子含量，分析脱水石膏中氯离子含量及脱水石膏的含水率，通过控制废水排放，降低脱硫系统浆液氯离子含量，每个实验工况浆液氯离子降低2000-4000mg/L，整个实验持续时间控制在4天以内，试验重复2-4次，每次试验间隔10天以上。
进一步的，上述步骤3.1中，测量脱硝系统中脱水石膏的厚度、脱水石膏的含水率和氯离子含量，固定真空脱水的真空度、真空皮带机的转速、真空皮带有效长度参数，确定合适的冲洗间隔。
进一步的，上述步骤3.2中，冲洗管路的合适数量为2-4路。
进一步的，上述步骤4中，在本发明某一具体实施方式中，保持其他条件不变，控制脱水石膏中氯离子浓度每次降低200-400mg/L，测量冲洗水总量，确定脱水石膏中氯离子含量与冲洗水总量的对应关系。
进一步的，上述步骤5中，根据不同的情况，可以按照下述四种方式选择浆液中氯离子含量：
方式一：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡不容易保持、同时石灰石-湿法脱硫系统脱硫废水排放量受限制的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在14000-20000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定；
方式二：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡不容易保持、但脱硫废水排放量有余量的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在小于14000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定；
方式三：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡比较容易保持、但脱硫废水排放量受限制的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在16000-20000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定；
方式四：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡比较容易保持、且脱硫废水排放量有余量的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在小于16000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定。
进一步的，上述步骤5中，在选择浆液氯离子浓度时，先计算得到最低的脱水石膏氯离子消耗水量变化率k值，然后根据步骤2中浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系，得到浆液中氯离子浓度。
本发明具有以下优势：
1、本发明优选采用电极电位法检测浆液和脱水石膏中的氯离子含量，快速、便捷，大大简化了化验分析流程，为该方法的推广提供了有利的支持；
2、本发明通过对脱水石膏冲洗工序的优化，以及对浆液中氯离子含量、脱水石膏中氯离子含量、冲洗水总量的彼此关系的确定，寻找到了能够更好的调控水平衡的对应关系，使水平衡的调控和优化更加标准、准确。
3、本发明可以适用于各种不同的脱硫系统，根据不同脱硫系统的实际情况可以优化出各自适合的水平衡方案，适用范围广，具有可推广性。
具体实施方式
下面结合具体的实施例，对本发明进行进一步的说明，下述说明仅是示例性的，并不对其内容进行限制。
实施例1
本发明的石灰石-湿法脱硫系统水平衡的优化及控制方法的获取过程如下：
1、选择检测浆液和石膏中氯离子的方法。氯离子的检测可以采用现有技术中公开的各种可行的方法，例如采用《石膏化学分析方法》（GBT 5484-2012）中记载的对石膏中氯离子的测量方法来测量石膏和浆液中的氯离子含量。但是该方法预操作较为复杂、化验时间长、测量误差大，不符合快速、简洁、有效检测的要求。因此，本发明氯离子的检测采用电极电位法，该方法能够实现对浆液中氯离子的在线测量，也能对石膏中的氯离子实现快速测量。电极电位法是指选择氯离子检测电极以及参比电极，与电位测量仪器形成测量电路，通过电位的值来检测氯离子含量。针对脱硫系统浆液的特点，测量电极选择测量范围、测量温度、抗干扰能力满足脱硫系统浆液要求的电极，检测电极的要求为：氯离子浓度测量范围应满足100～25000mg/L，测量温度为10℃-60℃，测量pH范围为3-8，测量密度为1000-1300kg/m3，对浆液中浓度高的硫酸根、钙离子、钠离子、亚硫酸根离子具有抗干扰能力，对于浆液中F-、Al3+、Fe3+有抗干扰浓度。参比电极可以选择甘汞电极等，电位测量仪器可以选择分辨值高的酸度计、恒电位仪、伏特计、电位差计等。为了保证检测的准确性，要使组成形成的测量电路的最大允许误差为5%，测量偏差低于3%。
2、在确定了氯离子检测方法后，先建立浆液中氯离子及脱水石膏中氯离子浓度关系。实验采用单一变量法，在实验的过程中，调整脱硫系统运行工况，保证其他条件不变，仅改变吸收塔浆液（指的是吸收塔中与烟气接触去除二氧化硫的石灰石浆液）中氯离子含量，记录浆液中不同氯离子含量时脱水石膏（从吸收塔中出来的石膏经真空脱水未进行水冲洗的石膏）中的氯离子含量和含水率，确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系以及浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的关系。
先确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量以及含水率的实际关系，可以为后续的水平衡控制和优化提供基础。为了尽量减少其他条件的影响，在实验过程中尽量保证其他条件的稳定不变，同时实验尽量在相近时间段完成，以使烟气的情况基本稳定。实验过程中，保持其他条件稳定，仅改变吸收塔浆液中氯离子含量，使氯离子含量按照一定的间隔或梯度改变，然后检测不同氯离子含量下、采用相同的脱水工序得到的脱水石膏的氯离子含量和含水率，记录数据，形成浆液中氯离子与脱水石膏中氯离子含量及含水率的对应关系，从该对应关系可以根据浆液中氯离子推测脱水石膏中氯离子的含量以及脱水石膏的含水率，或者根据脱水石膏中氯离子含量和含水率推测浆液中氯离子含量。该对应关系可以是根据结果得出的对应曲线、对应方程式或对应表格。
进一步的，为了试验的准确性，按照等梯度的方式改变浆液中氯离子浓度，每次氯离子浓度改变2000-4000mg/L。通过废水排放的量控制氯离子浓度。
进一步的，可以采用以下实验来进行浆液氯离子浓度和脱硫石膏氯离子浓度关系的建立：将脱硫系统吸收塔浆液氯离子含量提高至18000mg/L，然后开始石膏脱除，动态分析浆液中的氯离子含量，分析脱水石膏中氯离子含量及脱水石膏的含水率。通过控制废水排放，降低脱硫系统浆液氯离子含量，每个实验工况浆液氯离子降低2000-4000mg/L，整个实验持续时间控制在4天以内。本次试验宜重复2-4次，每次试验间隔10天以上。根据实验结果，确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量及浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的数量关系，可以进一步绘制出对应表格、对应曲线。
3、在确定了浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率和氯离子含量的关系后，对脱水石膏的冲洗工序进行优化。为了满足回用要求，冲洗后的石膏要符合GB/T37785-2019《烟气脱硫石膏》中的要求。根据该标准的要求，对冲洗的间隔、冲洗的次数、冲洗的水量等条件进行优化，以根据不同的脱硫系统实际情况确定最佳的冲洗方案。
首先，对脱水石膏的水冲洗间隔进行优化，该优化采用化验室试验的方式。在化验室中进行小型试验，保持其他条件不变，采用相同的冲洗方式对脱水石膏进行冲洗，水冲洗次数分别是2次和3次，即真空皮带机上设置2路或3路冲洗管路。采用小型真空抽滤系统，通过抽滤时间的调整使每次水冲洗后的石膏保持不同的含水率再进行下一次冲洗，记录耗水量，2路和3路的结果均显示石膏脱水后含水率越低，再次冲洗后效果越好，根据此规律，根据具体的脱硝系统情况，可以确定最佳的冲洗间隔。在一般脱硝系统中，基于所用的真空皮带机的转速、真空度等的一般情况，总结得出一般石膏每次的冲洗间隔大于等于1米可达到较好的冲洗效果。此外，为了使最终出口处的石膏符合含水率要求，最后一路冲洗管路离真空皮带机尾部的距离应大于等于5米。
在实际操作中，基于当前脱硝系统的实际情况，例如脱水石膏的厚度、脱水石膏的含水率和氯离子含量、真空脱水的真空度、真空皮带机的转速、真空皮带的长度等情况，根据冲洗间隔大于等于1米且出水口离真空皮带机尾部的距离应大于等于5米的规律，对当前脱硝系统的冲洗间隔进行优化，以确定不同具体脱硝系统的合适冲洗间隔。例如，如果真空皮带的长度较长、且空间充足，可以选择较大的冲洗间隔，以提高冲洗效果，如果空间有限、氯离子含量较少，那冲洗间隔可以保持在1-1.5米，以保证较好的冲洗效果。
其次，在对冲洗间隔优化后，在固定的冲洗间隔、相同的脱水石膏下对冲洗的次数和每次的冲洗水量进行优化。优化实验步骤为：保持其他条件不变（例如，脱水石膏含水率和氯离子含量、真空管真空度、真空皮带脱水机转速、冲洗间隔等参数不变），改变冲洗的次数和冲洗水量的规律，记录不同情况下石膏符合要求所需的冲洗水量，实验结果显示，冲洗一次的效果不佳，冲洗次数控制在2-4次时效果较好，在冲洗水量上，结果显示，随着冲洗次数的增加，冲洗水量前低后高的冲洗效果比前高后低的冲洗效果好，因此确定出冲洗次数2-4次、冲洗水量前低后高的规律。
基于上述实验结果，在实际操作中，基于当前脱硝系统冲洗管路的实际数量、最佳的冲洗间隔，根据冲洗水量前低后高的原则，对每个管路的冲洗水量进行优化，得到每个管路合适的冲洗水量，以保证冲洗后的石膏符合要求；如果基于当前管路实际数量、通过冲洗水量的调整冲洗后的石膏依然无法满足要求，则增加冲洗管路的数量，再对冲洗水量进行优化。
4、在确定了最佳的石膏冲洗工序后，基于优化后的脱水石膏冲洗工序，再建立脱水石膏中氯离子与冲洗水总量的关系。实验采用单一变量法，在实验的过程中，调整脱硫系统运行工况，保证其他条件不变，仅改变脱水石膏中氯离子含量，记录冲洗后石膏符合要求所需要的冲洗水总量，确定脱水石膏中氯离子含量与冲洗水总量的对应关系，根据该对应关系，得到脱水石膏氯离子消耗水量变化率k；
K：脱水石膏氯离子消耗水量变化率；
C1、C2：脱水石膏相邻两次氯离子含量，mg/kg；
m1、m2：脱水石膏氯离子含量为C1、C2时所需的冲洗水总量，t。
进一步的，脱水石膏中氯离子的含量可以根据浆液中氯离子的浓度来进行调控。为了试验的准确性，可以按照等梯度的方式改变浆液中氯离子浓度，使脱水石膏中氯离子浓度按照200-400mg/L的梯度改变。
进一步的，可以采用以下实验来进行脱水石膏中氯离子浓度和关系的建立：控制脱水石膏中氯离子浓度每次降低200-400mg/L，然后采用步骤3中确定的最佳冲洗工序进行冲洗，检测不同脱水石膏氯离子含量下、得到相同要求的合格石膏所需要的冲洗水总量，记录数据，形成脱水石膏中氯离子与冲洗总水量的对应关系。该对应关系可以是根据结果得出的对应曲线、对应方程式或对应表格。根据该对应关系，计算得到脱水石膏氯离子消耗水量变化率k。
进一步的，脱水石膏氯离子消耗水量变化率k是相邻两次脱水石膏所用冲洗水量差值与脱水石膏中氯离子含量差值的比值，该比值越低表示达到相同的冲洗效果所用的水量最少。在实际操作过程中，选择最低的k值，冲洗水量用量最少，成本最低，引入的水也最少。
5、根据上述步骤，确定了浆液中氯离子浓度与脱水石膏中氯离子浓度的关系、脱水石膏中氯离子含量与冲洗总水量的关系，确定了对脱水石膏冲洗工序进行优化的方式，在这些基础上，根据当前脱硝系统实际水平衡现状，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，确定石灰石-湿法脱硫系统浆液氯离子浓度的大体控制范围，根据步骤4中脱水石膏氯离子消耗水量变化率k值来确定浆液中氯离子含量，选择k值最低时的浆液氯离子浓度。
进一步的，根据大量的实验总结，在不同的脱硝系统实际水平衡现状及废水排放现状下，可以按照下述四种方式选择浆液中氯离子含量：
方式一：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡不容易保持、同时石灰石-湿法脱硫系统脱硫废水排放量受限制的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在14000-20000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定，选择k值最低时的浆液氯离子浓度，此时耗水量最低；
方式二：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡不容易保持、但脱硫废水排放量有余量的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在小于14000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定，选择k值最低时的浆液氯离子浓度，此时耗水量最低；
方式三：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡比较容易保持、但脱硫废水排放量受限制的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在16000-20000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定，选择k值最低时的浆液氯离子浓度，此时耗水量最低；
方式四：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡比较容易保持、且脱硫废水排放量有余量的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在小于16000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定，选择k值最低时的浆液氯离子浓度，此时耗水量最低。
进一步的，在选择浆液氯离子浓度时，先计算得到最低的脱水石膏氯离子消耗水量变化率k值，然后根据步骤2中浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系，得到浆液中氯离子浓度。
Claims (9)
1.一种石灰石-湿法脱硫系统水平衡的优化及控制方法，其特征是包括以下步骤：
（1）采用电位法实现对浆液氯离子及石膏中氯离子的直接测量；
（2）确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的关系以及浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系；
（3）对脱水石膏冲洗工序进行优化：
（3.1）基于当前石灰石-湿法脱硫系统中石膏脱除系统的实际情况，确定脱水石膏的水冲洗间隔不小于1米且出水口距离真空皮带机尾部的距离不小于5米的要求，对石灰石-湿法脱硫系统的冲洗间隔进行优化；
（3.2）基于当前石灰石-湿法脱硫系统冲洗管路的实际数量，确定冲洗水量前低后高的原则，对每个管路冲洗水量进行优化，以保证冲洗后的石膏符合要求；如果冲洗后石膏不满足要求，则增加冲洗管路的数量；
（4）基于优化后的脱水石膏冲洗工序，确定脱水石膏中氯离子含量与冲洗水总量的对应关系，根据该对应关系，得到脱水石膏氯离子消耗水量变化率k；
K：脱水石膏氯离子消耗水量变化率；
C1、C2：脱水石膏相邻两次氯离子含量，mg/kg；
m1、m2：脱水石膏氯离子含量为C1、C2时所需的冲洗水总量，t；
（5）根据当前石灰石-湿法脱硫系统实际水平衡现状，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，确定石灰石-湿法脱硫系统浆液氯离子浓度的大体控制范围，根据步骤（4）中脱水石膏氯离子消耗水量变化率k值来确定浆液中氯离子含量，选择k值最低时的浆液氯离子浓度。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征是：步骤（5）中，根据不同的情况，按照下述四种方式选择浆液中氯离子含量：
方式一：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡不容易保持、同时石灰石-湿法脱硫系统脱硫废水排放量受限制的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在14000-20000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定；
方式二：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡不容易保持、但脱硫废水排放量有余量的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在小于14000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定；
方式三：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡比较容易保持、但脱硫废水排放量受限制的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在16000-20000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定；
方式四：对于石灰石-湿法脱硫系统水平衡比较容易保持、且脱硫废水排放量有余量的石灰石-湿法脱硫系统，在满足石灰石-湿法脱硫系统废水排放的前提下，浆液中氯离子的浓度在小于16000mg/L的范围内进行选择，具体的浆液氯离子浓度根据k值进行确定。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征是：步骤（1）中，电极电位法中，氯离子检测电极的选择要求是：氯离子浓度测量范围为1000～25000mg/L，测量温度为10℃-60℃，测量pH为3-8，测量浆液密度为1000-1300kg/m3，对浆液中浓度高的硫酸根、钙离子、钠离子、亚硫酸根离子具有抗干扰能力。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征是：步骤（2）中，保持其他条件不变，改变吸收塔浆液中氯离子含量，测量浆液中不同氯离子含量时脱水石膏中的氯离子含量和含水率，确定浆液中氯离子含量与脱水石膏中含水率的关系以及浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系。
5.根据权利要求1或4所述的方法，其特征是：步骤（2）中，将石灰石-湿法脱硫系统吸收塔浆液氯离子含量提高至18000mg/L，然后开始石膏脱除，动态分析浆液中的氯离子含量，分析脱水石膏中氯离子含量及脱水石膏的含水率，通过控制废水排放，降低石灰石-湿法脱硫系统浆液氯离子含量，每个实验工况浆液氯离子降低2000-4000mg/L，整个实验持续时间控制在4天以内，试验重复2-4次，每次试验间隔10天以上。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征是：步骤（3.1）中，测量脱硝系统中脱水石膏的厚度、脱水石膏的含水率和氯离子含量，固定真空脱水的真空度、真空皮带机的转速、真空皮带有效长度参数，确定合适的冲洗间隔。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征是：步骤（3.2）中，冲洗管路的数量为2-4路。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征是：步骤（4）中，保持其他条件不变，控制脱水石膏中氯离子浓度每次降低200-400mg/L，测量冲洗水总量，确定脱水石膏中氯离子含量与冲洗水总量的对应关系。
9.根据权利要求1或2所述的方法，其特征是：步骤（5）中，在选择浆液氯离子浓度时，先计算得到最低的脱水石膏氯离子消耗水量变化率k值，然后根据步骤（2）中浆液中氯离子含量与脱水石膏中氯离子含量的关系，得到浆液中氯离子浓度。
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Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0235737A2 (de) * | 1986-03-05 | 1987-09-09 | KRC Umwelttechnik GmbH | Verfahren zur Regelung des Wasserhaushalts von nassen Rauchgasentschwefelungsanlagen |
| JP2000061256A (ja) * | 1998-08-18 | 2000-02-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 湿式排煙脱硫装置の石膏分離機濾液槽 |
| CN1597069A (zh) * | 2004-08-27 | 2005-03-23 | 北京国电龙源环保工程有限公司 | 烟气脱硫过程的副产物石膏连续脱水方法及装置 |
| CN1785483A (zh) * | 2005-11-11 | 2006-06-14 | 南京科远控制工程有限公司 | 电厂湿法烟气脱硫控制方法 |
| CN102357341A (zh) * | 2011-08-05 | 2012-02-22 | 山东电力工程咨询院有限公司 | 生物质锅炉烟气脱硫装置及工艺 |
| CN204543974U (zh) * | 2015-02-11 | 2015-08-12 | 杭州华电能源工程有限公司 | 一种火电厂湿法脱硫水系统再平衡系统 |
| CN106733186A (zh) * | 2017-01-06 | 2017-05-31 | 浙江浙能嘉华发电有限公司 | 一种湿电后段喷淋程控优化节水方法 |
| CN108310938A (zh) * | 2018-04-19 | 2018-07-24 | 福建龙净环保股份有限公司 | 通过脱氯以控制脱硫废水排放的方法和系统 |
| CN208003725U (zh) * | 2017-12-26 | 2018-10-26 | 神华集团有限责任公司 | 湿法脱硫装置 |
| CN110052121A (zh) * | 2019-05-14 | 2019-07-26 | 北京国电龙源环保工程有限公司 | 一种脱硫系统水平衡调控系统及其工艺方法 |
| CN110898658A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-03-24 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种湿法脱硫系统辅助废水投运的运行优化方法 |
-
2020
- 2020-08-14 CN CN202010815840.9A patent/CN114073887B/zh active Active
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0235737A2 (de) * | 1986-03-05 | 1987-09-09 | KRC Umwelttechnik GmbH | Verfahren zur Regelung des Wasserhaushalts von nassen Rauchgasentschwefelungsanlagen |
| DE3607192A1 (de) * | 1986-03-05 | 1987-09-10 | Knauf Res Cottrell | Verfahren zur regelung des wasserhaushalts von nassen rauchgasentschwefelungsanlagen |
| JP2000061256A (ja) * | 1998-08-18 | 2000-02-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 湿式排煙脱硫装置の石膏分離機濾液槽 |
| CN1597069A (zh) * | 2004-08-27 | 2005-03-23 | 北京国电龙源环保工程有限公司 | 烟气脱硫过程的副产物石膏连续脱水方法及装置 |
| CN1785483A (zh) * | 2005-11-11 | 2006-06-14 | 南京科远控制工程有限公司 | 电厂湿法烟气脱硫控制方法 |
| CN102357341A (zh) * | 2011-08-05 | 2012-02-22 | 山东电力工程咨询院有限公司 | 生物质锅炉烟气脱硫装置及工艺 |
| CN204543974U (zh) * | 2015-02-11 | 2015-08-12 | 杭州华电能源工程有限公司 | 一种火电厂湿法脱硫水系统再平衡系统 |
| CN106733186A (zh) * | 2017-01-06 | 2017-05-31 | 浙江浙能嘉华发电有限公司 | 一种湿电后段喷淋程控优化节水方法 |
| CN208003725U (zh) * | 2017-12-26 | 2018-10-26 | 神华集团有限责任公司 | 湿法脱硫装置 |
| CN108310938A (zh) * | 2018-04-19 | 2018-07-24 | 福建龙净环保股份有限公司 | 通过脱氯以控制脱硫废水排放的方法和系统 |
| CN110052121A (zh) * | 2019-05-14 | 2019-07-26 | 北京国电龙源环保工程有限公司 | 一种脱硫系统水平衡调控系统及其工艺方法 |
| CN110898658A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-03-24 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种湿法脱硫系统辅助废水投运的运行优化方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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| GR01 | Patent grant | ||
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