CN114058793A - 一种降低超高强度海工钢eh890屈强比的热处理方法 - Google Patents

一种降低超高强度海工钢eh890屈强比的热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114058793A
CN114058793A CN202111255785.3A CN202111255785A CN114058793A CN 114058793 A CN114058793 A CN 114058793A CN 202111255785 A CN202111255785 A CN 202111255785A CN 114058793 A CN114058793 A CN 114058793A
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
quenching
yield ratio
treatment method
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202111255785.3A
Other languages
English (en)
Inventor
赵喜伟
李建朝
赵国昌
龙杰
庞辉勇
韦明
吕建会
蒙耀华
贺霄
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuyang New Wide Heavy Steel Plate Co ltd
Wuyang Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Wuyang New Wide Heavy Steel Plate Co ltd
Wuyang Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuyang New Wide Heavy Steel Plate Co ltd, Wuyang Iron and Steel Co Ltd filed Critical Wuyang New Wide Heavy Steel Plate Co ltd
Priority to CN202111255785.3A priority Critical patent/CN114058793A/zh
Publication of CN114058793A publication Critical patent/CN114058793A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Abstract

本发明公开了一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的热处理方法，其采用淬火+亚温淬火+回火的调质工艺，一次淬火工艺为910‑940℃，保温时间PLC+（30‑40）min，出炉后水冷至室温，亚温淬火工艺淬火温度810‑830℃，保温时间PLC+（10‑30）min，出炉后水冷至室温；回火温度630‑660℃，总加热时间4.0‑5.0min/mm，出炉空冷至室温。本发明提供的热处理方法可生产厚度规格为15‑50mm的钢板，钢板屈服强度≥890MPa，抗拉强度940‑1100MPa，屈强比≤0.94，V型横向‑40℃冲击功≥50J，可以应用于各种大型海洋工程关键设备上。

Description

一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的热处理方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的热处理方法。
背景技术
随着海洋开发向远海、深海发展，为适应复杂的海洋环境，海洋工程装备逐渐向大型化、高强度、高低温韧性发展，这对节约材料、降低采购成本，提高装备安全系数等具有重要意义，钢结构也向着大跨化、大型化发展，这些对钢结构的安全性也提出了更高的要求，这时候超高强钢的屈强比也越来越多受到重视。英国船级社和德国挪威船级社也将屈强比的要求写进了船级社规范。这两家船级社要求所有淬火回火超高强度钢板屈强比≤0.94。按照以往生产经验，传统的常规控轧、或者一次淬火+回火生产工艺思路，生产屈服强度690MPa级以上超高强钢控制屈强比难度较大，而屈服强度890MPa级及以上的生产难度更。目前国内常用的超高强海工钢为屈服690MPa级的，而对于890MPa及以上低屈强比超高强度海工钢国内还没有厂家能够大批量的生产，这些严重影响我国海洋装备制造的发展，因此研发低屈强比EH890超高强度海工钢板具有重要的意义。
发明内容
本发明的目的是提供一种能够降低超高强度海工钢EH890屈强比的热处理方法，在合适的成分基础上，通过合理的热处理方法，得到一种屈服强度≥890MPa，抗拉强度940-1100MPa，屈强比低≤0.94，V型横向-40℃冲击功≥50J，的超高强度海工钢。
为达到上述目的，本发明采用的技术方案是：
一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的热处理方法，所述方法为采用淬火+亚温淬火+回火的调质工艺。
本发明所述淬火工艺：淬火温度910-940℃，保温时间PLC+（30-40）min，出炉后水冷至室温。
本发明所述亚温淬火工艺：亚温淬火温度810-830℃，保温时间PLC+（10-30）min，出炉后水冷至室温。
本发明所述回火工艺：回火温度630-660℃，总加热时间4.0-5.0min/mm，出炉后空冷至室温。
本发明所述钢板的化学成分及其质量百分含量为：C：0.13～0.18%，Si≤0.50%，Mn：1.40～1.80%，P≤0.010%，S≤0.005%，Ni：0.20～0.40%，Cr：0.20～0.30%，Mo：0.20～0.40%，Nb：0.020～0.035%，Ti：0.010～0.030%，B：0.0010～0.0020%，Al：0.020～0.050%，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本发明所述钢板通过宽厚板轧机轧制，连铸坯在连续炉加热，最高加热温度1250℃，总加热时间≥10min/mm；第一阶段开轧温度1020～1100℃，第二阶段开轧温度840～880℃，终轧温度800～820℃。
本发明所述钢板厚度规格为15-50mm。
本发明提供的方法生产的钢板屈服强度≥890MPa，抗拉强度940-1100MPa，屈强比低≤0.94，V型横向-40℃冲击功≥50J
本发明的发明原理在于：
本发明采用淬火+亚温淬火+回火的两次淬火+回火的调质工艺，通过一次淬火使钢板内部产生马氏体组织，保证钢板的强度，通过二次亚温淬火使钢板微观组织生产部分软相铁素体，然后通过回火消除钢板内部应力，生产回火马氏体组织和少量软相铁素体，以保证钢板性能的稳定性。
采用上述技术方案产生的有益效果在于：
本发明通过两次淬火+回火的热处理方法，能够获得15-50mm厚度的低屈强比的超高强度EH890海洋工程用钢，具有强度高和良好低温冲击韧性的同时具体较低的屈强比，钢板内部微观组织为回火马氏体组织和少量软相铁素体。
本发明所述方法得到的钢板屈服强度≥890MPa，抗拉强度940-1100MPa，屈强比低≤0.94，V型横向-40℃冲击功≥50J，屈强比较低，强度高，低温冲击韧性好，组织均匀，性能稳定，可以应用于各种大型海洋工程关键设备上。
附图说明
图1为实施例1提供的EH890海洋工程用钢金相组织。
图2为实施例2提供的EH890海洋工程用钢金相组织。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明做进一步详细说明。
实施例1
本实施例海工钢EH890的化学成分及其质量百分含量为：C：0.15%，Si：0.25%，Mn：1.80%，P：0.008%，S：0.003%，Ni：0.31%，Cr：0.24%，Mo：0.20%，Nb：0.033%，Ti：0.010%，B：0.0018%，Al：0.020，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本发明所述钢板通过宽厚板轧机轧制，连铸坯在连续炉加热，最高加热温度1250℃，总加热时间11min/mm；第一阶段开轧温度1035℃，第二阶段开轧温度880℃，终轧温度816℃；然后采用淬火+亚温淬火+回火工艺的调质工艺降低其屈强比，具体参数如下：
（1）淬火工艺：淬火温度940℃，保温时间PLC+35min，出炉后水冷至室温。
（2）亚温淬火工艺：亚温淬火温度820℃，保温时间PLC+20min，出炉后水冷至室温。
（3）回火工艺：回火温度640℃，总加热时间4.50min/mm，出炉空冷至室温。
生产的EH890海洋工程用钢厚度为18mm，钢板屈服强度916MPa，抗拉强度1056MPa，屈强比0.87，V型纵向-40℃冲击功70J；金相组织显示其内部微观组织为回火马氏体组织和少量软相铁素体，见图1。
实施例2
本实施例海工钢EH890的化学成分及其质量百分含量为：C：0.13%，Si：0.50%，Mn：1.52%，P：0.006%，S：0.005%，Ni：0.28%，Cr：0.22%，Mo：0.40%，Nb：0.020%，Ti：0.025%，B：0.0010%，Al：0.035%，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本发明所述钢板通过宽厚板轧机轧制，连铸坯在连续炉加热，最高加热温度1250℃，总加热时间10min/mm；第一阶段开轧温度1020℃，第二阶段开轧温度840℃，终轧温度800℃；然后采用淬火+亚温淬火+回火工艺的调质工艺降低其屈强比，具体参数如下：
（1）淬火工艺：淬火温度930℃，保温时间PLC+30min，出炉后水冷至室温。
（2）亚温淬火工艺：亚温淬火温度810℃，保温时间PLC+10min，出炉后水冷至室温。
（3）回火工艺：回火温度630℃，总加热时间4.0min/mm，出炉空冷至室温。
生产的EH890海洋工程用钢厚度为25mm，钢板屈服强度976MPa，抗拉强度1100MPa，屈强比0.89，V型纵向-40℃冲击功100J；金相组织显示其内部微观组织为回火马氏体组织和少量软相铁素体，见图2。
实施例3
本实施例海工钢EH890的化学成分及其质量百分含量为：C：0.16%，Si：0.32%，Mn：1.40%，P：0.010%，S：0.003%，Ni：0.32%，Cr：0.20%，Mo：0.36%，Nb：0.035%，Ti：0.030%，B：0.0020%，Al：0.026%，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本发明所述钢板通过宽厚板轧机轧制，连铸坯在连续炉加热，最高加热温度1250℃，总加热时间11min/mm；第一阶段开轧温度1068℃，第二阶段开轧温度871℃，终轧温度802℃；然后采用淬火+亚温淬火+回火工艺的调质工艺降低其屈强比，具体参数如下：
（1）淬火工艺：淬火温度910℃，保温时间PLC+40min，出炉后水冷至室温。
（2）亚温淬火工艺：亚温淬火温度830℃，保温时间PLC+30min，出炉后水冷至室温。
（3）回火工艺：回火温度660℃，总加热时间5.0min/mm，出炉空冷至室温。
生产的EH890海洋工程用钢厚度为50mm，钢板屈服强度923MPa，抗拉强度998MPa，屈强比0.92，V型纵向-40℃冲击功50J；金相组织显示其内部微观组织为回火马氏体组织和少量软相铁素体。
实施例4
本实施例海工钢EH890的化学成分及其质量百分含量为：C：0.15%，Si：0.42%，Mn：1.67%，P：0.009%，S：0.002%，Ni：0.20%，Cr：0.30%，Mo：0.22%，Nb：0.028%，Ti：0.022%，B：0.0015%，Al：0.050%，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本发明所述钢板通过宽厚板轧机轧制，连铸坯在连续炉加热，最高加热温度1250℃，总加热时间10min/mm；第一阶段开轧温度1056℃，第二阶段开轧温度865℃，终轧温度820℃；然后采用淬火+亚温淬火+回火工艺的调质工艺降低其屈强比，具体参数如下：
（1）淬火工艺：淬火温度935℃，保温时间PLC+35min，出炉后水冷至室温。
（2）亚温淬火工艺：亚温淬火温度826℃，保温时间PLC+22min，出炉后水冷至室温。
（3）回火工艺：回火温度650℃，总加热时间4.6min/mm，出炉空冷至室温。
生产的EH890海洋工程用钢厚度为35mm，钢板屈服强度890MPa，抗拉强度983MPa，屈强比0.91，V型纵向-40℃冲击功85J；金相组织显示其内部微观组织为回火马氏体组织和少量软相铁素体。
实施例5
本实施例海工钢EH890的化学成分及其质量百分含量为：C：0.18%，Si：0.38%，Mn：1.71%，P：0.008%，S：0.004%，Ni：0.40%，Cr：0.28%，Mo：0.26%，Nb：0.031%，Ti：0.018%，B：0.0016%，Al：0.042%，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本发明所述钢板通过宽厚板轧机轧制，连铸坯在连续炉加热，最高加热温度1250℃，总加热时间12min/mm；第一阶段开轧温度1100℃，第二阶段开轧温度850℃，终轧温度812℃；然后采用淬火+亚温淬火+回火工艺的调质工艺降低其屈强比，具体参数如下：
（1）淬火工艺：淬火温度922℃，保温时间PLC+33min，出炉后水冷至室温。
（2）亚温淬火工艺：亚温淬火温度818℃，保温时间PLC+17min，出炉后水冷至室温。
（3）回火工艺：回火温度645℃，总加热时间4.2min/mm，出炉空冷至室温。
生产的EH890海洋工程用钢厚度为40mm，钢板屈服强度922MPa，抗拉强度992MPa，屈强比0.93，V型纵向-40℃冲击功98J；金相组织显示其内部微观组织为回火马氏体组织和少量软相铁素体。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (8)

1.一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的热处理方法，其特征在于，所述方法为采用淬火+亚温淬火+回火的调质工艺。
2.根据权利要求1所述的一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的热处理方法，其特征在于，所述淬火工艺：淬火温度910-940℃，保温时间PLC+（30-40）min，出炉后水冷至室温。
3.根据权利要求1所述的一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的的热处理方法，其特征在于，所述亚温淬火工艺：亚温淬火温度810-830℃，保温时间PLC+（10-30）min，出炉后水冷至室温。
4.根据权利要求1所述的一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的的热处理方法，其特征在于，所述回火工艺：回火温度630-660℃，总加热时间4.0-5.0min/mm，出炉后空冷至室温。
5.根据权利要求1所述的一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的的热处理方法，其特征在于，所述钢板的化学成分及其质量百分含量为：C：0.13～0.18%，Si≤0.50%，Mn：1.40～1.80%，P≤0.010%，S≤0.005%，Ni：0.20～0.40%，Cr：0.20～0.30%，Mo：0.20～0.40%，Nb：0.020～0.035%，Ti：0.010～0.030%，B：0.0010～0.0020%，Al：0.020～0.050%，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
6.根据权利要求1所述的一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的的热处理方法，其特征在于，所述钢板通过宽厚板轧机轧制，连铸坯在连续炉加热，最高加热温度1250℃，总加热时间≥10min/mm；第一阶段开轧温度1020～1100℃，第二阶段开轧温度840～880℃，终轧温度800～820℃。
7.根据权利要求1所述的一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的的热处理方法，其特征在于，所述钢板厚度规格为15-50mm。
8.根据权利要求1所述的一种降低超高强度海工钢EH890屈强比的的热处理方法，其特征在于，所述钢板屈服强度≥890MPa，抗拉强度940-1100MPa，屈强比低≤0.94，V型横向-40℃冲击功≥50J。
CN202111255785.3A 2021-10-27 2021-10-27 一种降低超高强度海工钢eh890屈强比的热处理方法 Pending CN114058793A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111255785.3A CN114058793A (zh) 2021-10-27 2021-10-27 一种降低超高强度海工钢eh890屈强比的热处理方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111255785.3A CN114058793A (zh) 2021-10-27 2021-10-27 一种降低超高强度海工钢eh890屈强比的热处理方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN114058793A true CN114058793A (zh) 2022-02-18

Family

ID=80235573

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111255785.3A Pending CN114058793A (zh) 2021-10-27 2021-10-27 一种降低超高强度海工钢eh890屈强比的热处理方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114058793A (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114622073A (zh) * 2022-03-09 2022-06-14 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种利用亚温淬火提高含硼钢低温冲击韧性的方法
CN114959511A (zh) * 2022-05-13 2022-08-30 河北普阳钢铁有限公司 一种700MPa级高韧性防爆钢板的制造方法
CN115216594A (zh) * 2022-08-05 2022-10-21 鞍钢集团北京研究院有限公司 一种1000MPa级低屈强比钢材热处理方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07118741A (ja) * 1993-10-25 1995-05-09 Nippon Steel Corp 極厚調質型高強度鋼板の製造方法
CN101899630A (zh) * 2009-05-25 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 900MPa级屈服强度的工程机械用调质钢板及其生产方法
CN102605252A (zh) * 2012-03-30 2012-07-25 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度1030MPa级钢板及其制造方法
CN105506250A (zh) * 2015-12-10 2016-04-20 南京钢铁股份有限公司 一种提高f级超高强海洋平台用钢ndt性能的热处理工艺
US20170349966A1 (en) * 2014-12-19 2017-12-07 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. Quenched-tempered high-strength steel with yield strength of 900 mpa to 1000 mpa grade, and manufacturing method therefor
CN111304551A (zh) * 2020-03-19 2020-06-19 鞍钢股份有限公司 一种超高强调质eh690特厚钢板及其制造方法
CN111441000A (zh) * 2020-03-30 2020-07-24 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种屈服强度690MPa级低屈强比高强钢板及其制造方法
CN112941412A (zh) * 2021-01-30 2021-06-11 南阳汉冶特钢有限公司 一种特厚550MPa级抗震耐候钢的生产方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07118741A (ja) * 1993-10-25 1995-05-09 Nippon Steel Corp 極厚調質型高強度鋼板の製造方法
CN101899630A (zh) * 2009-05-25 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 900MPa级屈服强度的工程机械用调质钢板及其生产方法
CN102605252A (zh) * 2012-03-30 2012-07-25 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度1030MPa级钢板及其制造方法
US20170349966A1 (en) * 2014-12-19 2017-12-07 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. Quenched-tempered high-strength steel with yield strength of 900 mpa to 1000 mpa grade, and manufacturing method therefor
CN105506250A (zh) * 2015-12-10 2016-04-20 南京钢铁股份有限公司 一种提高f级超高强海洋平台用钢ndt性能的热处理工艺
CN111304551A (zh) * 2020-03-19 2020-06-19 鞍钢股份有限公司 一种超高强调质eh690特厚钢板及其制造方法
CN111441000A (zh) * 2020-03-30 2020-07-24 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种屈服强度690MPa级低屈强比高强钢板及其制造方法
CN112941412A (zh) * 2021-01-30 2021-06-11 南阳汉冶特钢有限公司 一种特厚550MPa级抗震耐候钢的生产方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
任颂赞: "《金相分析原理及技术》", 上海科学技术文献出版社, pages: 75 - 76 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114622073A (zh) * 2022-03-09 2022-06-14 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种利用亚温淬火提高含硼钢低温冲击韧性的方法
CN114622073B (zh) * 2022-03-09 2024-02-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种利用亚温淬火提高含硼钢低温冲击韧性的方法
CN114959511A (zh) * 2022-05-13 2022-08-30 河北普阳钢铁有限公司 一种700MPa级高韧性防爆钢板的制造方法
CN115216594A (zh) * 2022-08-05 2022-10-21 鞍钢集团北京研究院有限公司 一种1000MPa级低屈强比钢材热处理方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN114058793A (zh) 一种降低超高强度海工钢eh890屈强比的热处理方法
US11293072B2 (en) Process for on-line quenching of seamless steel tube using residual heat and manufacturing method
CN109136767B (zh) 一种核电站蒸汽发生器承压边界部件用钢及其制造方法
CN102226255B (zh) 屈服强度690MPa高强韧钢板的制备工艺
CN109252107B (zh) 一种高平直度超高强钢的生产方法
KR20220004220A (ko) LNG 저장탱크용 7Ni 강판 및 생산 공정
CN103882344A (zh) 加钒铬钼钢板及其生产方法
CN107245652A (zh) 大厚度高模焊性能SA516Gr60钢板及其生产方法
CN112281069A (zh) 深海采油树装备用8630超长锻件的生产方法
CN102041371A (zh) 一种高韧性高强度钢板的热处理方法
CN113652607A (zh) 一种1000MPa级调质型水电用钢板及其生产方法
CN107177802A (zh) 大型储罐用调质高强钢12MnNiVR钢板及生产方法
CN106399840A (zh) 低成本低屈强比调质型q690e钢板及生产方法
CN101451217A (zh) 一种管线用钢及其生产方法
CN102191430A (zh) 屈服强度550MPa易焊接高强韧钢板及其制造方法
CN109988968B (zh) 一种低碳当量大厚度q690e级高强钢板及其生产方法
CN111041329A (zh) 一种海洋工程用高强高韧性钢板及其生产方法
CN103147016A (zh) 一种-110℃低温容器钢及其制造方法
CN111979389B (zh) 一种铁素体低温钢锻件及其低温深冷制备方法
CN109797275A (zh) 锻造高锰钢辙叉锰叉心水韧热处理生产方法
CN103343298A (zh) 一种低温容器用钢07MnNiMoDR的生产方法
CN108034888B (zh) 一种整体锻压辙叉用合金钢及其热处理工艺
CN113564474A (zh) 一种屈服强度≥550MPa低屈强比大型石油储罐用钢板及其生产方法
CN107419175B (zh) 疲劳寿命良好的经济型工具钢及其生产方法
CN117165857A (zh) 一种大厚度超高强韧性海洋工程用钢板及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20220218

RJ01 Rejection of invention patent application after publication