CN114026357B

CN114026357B - 用于储存罐的密封膜

Info

Publication number: CN114026357B
Application number: CN202080038408.1A
Authority: CN
Inventors: C·卡尔克; N·洛兰
Original assignee: Gaztransport et Technigaz SA
Current assignee: Gaztransport et Technigaz SA
Priority date: 2019-05-24
Filing date: 2020-05-20
Publication date: 2023-01-03
Anticipated expiration: 2040-05-20
Also published as: FR3096432B1; FR3096432A1; CN114026357A; WO2020239601A1; KR20220012294A

Abstract

本发明涉及一种用于储存液化气体的罐的密封膜，所述密封膜至少在所述罐的下部包括奥氏体不锈钢钢种，其按质量计的化学组成包括：16.0≤Cr≤28.0％；10.0≤Ni≤27.0％；以及2.0≤Mo≤8.0％。

Description

用于储存罐的密封膜

技术领域

本发明涉及具有膜的密封绝热罐领域。特别地，本发明涉及用于储存和/或运输低温液体或液化气体的密封绝热罐领域，例如用于运输温度为例如-50℃至0℃的液化石油气(也称为LPG)的罐。所述罐可以安装在陆上或浮式结构上。在浮式结构的情况下，罐可用于运输液化气体或接收液化气体用作推进浮式结构的燃料。

背景技术

申请人观察到，构成液化气体储存罐的密封膜的金属板容易出现点蚀点。当所述罐与配备有海水交换器的再液化系统相关联并且所述交换器上的密封件失效时，尤其可能发生这种情况。

专利申请FR1537850描述了一种用于罐的密封膜，其在使用条件下具有良好的耐腐蚀性和机械强度特性。所述膜由奥氏体不锈钢板组成，所述奥氏体不锈钢板的碳含量小于或等于0.03％，铬含量小于或等于18％，镍含量小于或等于10％，氮含量在0.12％和0.25％之间。或者，所述奥氏体不锈钢的碳含量小于或等于0.03％、铬含量小于或等于17.5％、镍含量小于或等于13％、钼含量小于或等于2.8％、氮含量为0.12％至0.25％。这些膜可用于液化气的运输罐。

然而，这种密封膜的耐湿腐蚀性能并不完全令人满意，尤其是在有海水残留的情况下。

发明内容

形成本发明基础的一个想法是提供一种用于密封绝热罐的密封膜，该密封膜不受湿腐蚀，尤其是在罐内存在海水残留的情况下。因此，本发明的目的之一是防止密封膜被腐蚀。

为此，本发明涉及一种用于液化气体储存罐的密封膜，所述密封膜包括至少在所述罐的下部的奥氏体不锈钢钢种，其按质量计的化学组成包括：

- 16.0≤Cr≤28.0％

- 10.0≤Ni≤27.0％

- 2.0≤Mo≤8.0％。

因此，这种密封膜比上述文献的膜具有更好的耐湿腐蚀性。特别是，以上述比例存在的钼使其有能够提高耐湿腐蚀性，特别是对卤化物(如海水中存在的氯离子)的耐湿腐蚀性。

“液化气体”是指在常压和常温条件下处于蒸气状态并通过降低其温度和/或增加其压力而使其处于液态的任何物体。

根据一个实施方案，所述奥氏体不锈钢钢种按质量计的化学组成还包括：

- 0＜Mn≤4％。

- 0＜Cu≤2％。

根据一个实施方案，所述奥氏体不锈钢钢种按质量计的化学组成包括：

- 16.0％≤Cr≤19.0％

- 10.0％≤Ni≤15.0％

- 2.00％≤Mo≤3.00％

- 0％＜N≤0.11％

- 0％＜Mn≤2.00％。

- 16.0％≤Cr≤18.5％

- 10.0％≤Ni≤14.0％

- 2.00％≤Mo≤3.00％

- 0％＜N≤0.11％

- 0％＜Mn≤2.00％。

- 17.0％≤Cr≤19.0％

- 12.5％≤Ni≤15.0％

- 2.00％≤Mo≤3.00％

- 0％＜N≤0.11％

- 0％＜Mn≤2.00％。

- 16.5％≤Cr≤18.5％

- 12.5％≤Ni≤14.5％

- 4.00％≤Mo≤5.00％

- 0.12％≤N≤0.22％

- 0％＜Mn≤2.00％。

- 24.0％≤Cr≤26.0％

- 21.0％≤Ni≤23.0％

- 2.00％≤Mo≤2.50％

- 0.10％≤N≤0.16％

- 0％＜Mn≤2.00％。

- 16.5％≤Cr≤18.5％

- 11.0％≤Ni≤14.0％

- 2.5％≤Mo≤3.00％

- 0.12％≤N≤0.22％

- 0％＜Mn≤2.00％

根据一个实施方案，所述奥氏体不锈钢钢种按质量计的化学组成包括

- 16.5％≤Cr≤19.5％

- 10.5％≤Ni≤14.0％

- 3.0％≤Mo≤4.0％

- 0.1％≤N≤0.2％

- 0％＜Mn≤2.00％。

- 24.0％≤Cr≤26.0％

- 24.0％≤Ni≤27.0％

- 4.7％≤Mo≤5.7％

- 0.17％≤N≤0.25％

- 0％＜Mn≤2.0％

- 1.00％≤Cu≤2.00％。

- 19.5％≤Cr≤20.5％

- 17.5％≤Ni≤18.5％

- 6.0％≤Mo≤7.0％

- 0.18％≤N≤0.25％

- 0％＜Mn≤1.00％

- 0.5％≤Cu≤1.00％。

- 19.0％≤Cr≤21.0％

- 24.0％≤Ni≤26.0％

- 6.0％≤Mo≤7.0％

- 0.15％≤N≤0.25％

- 0％＜Mn≤1.00％

- 0.5％≤Cu≤1.50％。

根据一个实施方案，所述奥氏体不锈钢钢种按质量计的化学组成中的碳为小于或等于0.03％。

根据一个实施方案，所述奥氏体不锈钢钢种具有大于或等于220MPa的弹性极限。

根据一个实施方案，所述奥氏体不锈钢钢种的弹性极限为小于340MPa，例如为245MPa至305MPa。

根据一个实施方案，该钢种具有大于或等于24的耐点蚀当量(PREN)。PREN是不锈钢对局部点蚀的耐受性的预测性测量，取决于不锈钢的化学组成。PREN值越高，不锈钢越能抵抗氯化物造成的局部点蚀。用于计算钢种的PREN的公式如下：

PREN＝1×％Cr+3.3×％Mo+16×％N。

根据一个实施方案，奥氏体不锈钢钢种是第一钢种，所述膜还包括在罐的上部的第二钢种。

因此，所述膜包括在易于遭受这种现象的区域(即，罐的下部区域)中提供耐点蚀性的钢种，而罐的上部可以由较便宜和/或具有更好机械性能的第二钢种制成。

根据一个实施方案，所述第二钢种是奥氏体不锈钢，其按质量计的化学组成包括：

- 15％≤Cr≤20％

- 1％≤Ni≤12％

- 0＜Mn≤10％。

这种第二钢种的特别优势在于，它表现出比第一钢种更好的机械性能，特别是在-60℃。特别是第二钢种具有更高的弹性极限，这意味着它不会在罐内液化气体的“晃动”作用下发生塑性变形。而且，这种第二钢种也比第一钢种便宜。

根据一个实施方案，所述第二钢种按质量计的组成包括：

- 0＜Mo≤1％

根据一个实施方案，所述第二钢种按质量计的组成包括：

- 1％≤Ni≤8％。

根据一个实施方案，所述第二钢种按质量计的组成包括：

- 2％≤Mn≤10％。

根据一个实施方案，所述第二钢种按质量计的组成包括：

- 0％＜C≤0.1％

- 8.5％≤Mn≤10％

- 0％＜N≤0.2％

- 15.5％≤Cr≤16.5％

- 1.5％≤Cu≤2.0％

- 1.0％≤Ni≤2.0％。

根据一个实施方案，所述第二钢种按质量计的组成包括：

- 0％＜C≤0.030％

- 0％＜Mn≤2.0％

- 0.10％≤N≤0.20％

- 16.5％≤Cr≤18.5％

- 6.0％≤Ni≤8.0％。

根据一个实施方案，所述第二钢种按质量计的组成包括：

- 0％＜C≤0.030％

- 6.00％≤Mn≤8.0％

- 0.15％≤N≤0.20％

- 16.0％≤Cr≤17.0％

- 3.5％≤Ni≤5.5％

- 1.50％≤W≤2.5％。

根据一个实施方案，第二钢种的弹性极限为大于或等于320MPa，优选为大于或等于370MPa，有利地为大于或等于400MPa。

根据一个实施方案，所述膜的厚度为0.5mm至1.5mm，例如约为1.2mm。

根据一个实施方案，所述罐具有壁，所述罐的每个壁包括在厚度方向上从所述罐的外侧到内侧的绝热屏障和由所述绝热屏障支撑的前述密封膜。

根据一个实施方案，所述罐的下部包括所述罐的底壁。

根据一个实施方案，所述罐具有通常的多面体形状，并且除了所述底壁之外还包括第一横向壁、第二横向壁、顶壁、下倒角壁和侧壁；所述第一横向壁与所述第二横向壁通过所述底壁、所述顶壁、所述下倒角壁和所述侧壁相互连接；所述罐的下部还包括所述下倒角壁。

根据一个实施方案，所述罐的下部包括所述第一横向壁和所述第二横向壁的底部，所述底部在底壁和下倒角壁的上边缘之间延伸。

根据一个实施方案，所述罐的上部包括所述顶壁、所述侧壁、以及所述第一横向壁和第二横向壁的至少顶部部分。

根据一个实施方案，所述绝热屏障是主要的绝热屏障，并且所述密封膜是主要的密封膜。

这种罐可以构成陆上储存设施的一部分(例如用于储存LPG)，或者安装在沿海或深水中的浮式结构中，特别是LPG载具、浮式储存和再气化装置(FSRU)、远程浮式生产储油装置(FPSO)等。这种罐还可以用作任何类型的载具中的燃料罐。

根据一个实施方案，用于运输冷液体或液化气体的载具包括双壳体(coque)和布置在双壳体中的如上所述的罐。

根据一个实施方案，本发明还提供了一种用于装载或卸载这种载具的方法，其中冷液体产品或液化气体通过绝热管道从浮式或陆上储存设施运送至所述载具的所述罐，或从所述载具的所述罐运送至浮式或陆上储存设施。

根据一个实施方案，本发明还提供了一种用于输送冷液体产品或液化气体的输送系统，该系统包括上述载具、绝热管道、以及泵，绝热管道布置为将安装在所述载具的壳体中的罐连接至浮式或陆上储存设施，所述泵用于通过所述绝热管道将冷液体产品或液化气体从所述浮式或陆上储存设施泵入至所述载具的所述罐，或从所述载具的所述罐泵入至所述浮式或陆上储存设施。

附图说明

从本发明的几个具体实施方案的以下描述，将更好地理解本发明，并更清楚地显示本发明的其他目的、细节、特征和优点，本发明的具体实施方案仅以非限制性说明的方式提供并参考附图。

[图1]图1是根据第一实施方案的旨在容纳液化气体的密封绝热罐的局部示意图。

[图2]图2是由图1的支撑壁支撑的密封绝热罐的壁的部分切除的透视图。

[图3]图是根据第二实施方案的旨在容纳液化气体的密封绝热罐的局部示意图。

[图4]图4示意性地描绘了部分切除的载具上的液化气体储存设施和装载/卸载液化气体储存设施的罐的集散站。

具体实施方案

按照惯例，形容词“上”和“下”用于定义一个元件相对于另一个元件的相对于地球重力场的位置。

参考图1，这显示了用于接收液化气体的罐1的后部。所述罐1放置在由双壳体载具的内部壳体形成的支撑结构上。所述罐1具有通常的多面体或棱柱形状。在八边形的情况下，所述罐1具有第一横向壁2和第二横向壁3。在图1中，仅部分地显示出第一横向壁2以暴露罐1的内部空间。横向壁2、3是载具的围堰壁并且横向延伸至载具的纵向方向。所述罐1还具有顶壁4、底壁5、下倒角壁6、侧壁7和上倒角壁8。所述顶壁4、底壁5、下倒角壁6、侧壁7、以及上倒角壁8在载具的纵向方向上延伸，在边缘9处连接第一横向壁2和第二横向壁3，并在边缘10处相交。

如图2示意性所示，所述罐1的第一横向壁2在壁的厚度方向上从外到内依次具有包括绝热元件13的绝热屏障12、放置在绝热屏障12的绝缘元件上的密封膜14。所述密封膜14旨在与容纳在罐中的液化气体接触，例如液化石油气，其包括丁烷、丙烷、丙烯等且具有-50℃至0℃的平衡温度。上述对第一横向壁的描述适用于罐的其他壁3、4、5、6、7、8。

所述密封膜14可以以各种方式制造。在所示实施例中，所述罐1的密封膜14包括彼此并置的多个金属板15。这些金属板15的形状优选为矩形。所述金属板15搭接焊在一起以确保密封膜14的密封性。优选地，所述金属板15由不锈钢制成。所述金属板15的厚度为小于3mm，有利地为0.5mm至1.5mm，例如约为1.2mm。

为了允许密封膜响应罐所承受的各种应力而变形，特别是响应由于将液化气体装载到罐中所引起的热收缩，所述金属板15包括朝向罐内部的多个波纹16。更具体地，所述罐1的密封膜14包括形成规则矩形图案的第一系列波纹16和第二系列波纹16。优选地，所述波纹16平行于矩形金属板15的边缘延伸。一系列波纹的两个连续波纹16之间的距离为300mm至800mm，例如约为600mm。

在申请WO17064426中特别描述了这种罐壁。

根据第一实施方案，所述密封膜的所有金属板包括相同的钢种。

所使用钢种是必须具有以下特性的合金：

-它具有低线性膨胀系数，也就是说在环境温度和液化气体的液化温度T_L之间具有低热膨胀；

-它具有低于待储存液化气体的温度的韧脆转变温度，也就是说，当待储存液化气体为液化石油气时其韧脆转变温度低于-50℃；以及

-它是可焊接的。

所使用钢种优选地具有：

-线性膨胀系数为小于或等于17.10^-6K^-1，优选为-200℃至100℃的10.10^-6K^-1至17.10^-6K^-1；

-弹性极限为大于或等于220MPa，这可以限制薄膜在晃动作用下变形的风险；以及

-耐点蚀当量为大于或等于24。

优选地，所使用钢种具有按质量计的以下化学组成：

- 16.0％≤Cr≤19.0％

- 10.0％≤Ni≤15.0％

- 2.00％≤Mo≤3.00％

- 0％＜N≤0.11％

- 0％＜Mn≤2.00％。

一种特别有趣的钢种是316L，编号1.4432，具有按质量计的以下化学组成：

- 16.0％≤Cr≤18.5％

- 10.0％≤Ni≤14.0％

- 2.00％≤Mo≤3.00％

- 0％＜N≤0.11％

- 0％＜Mn≤2.00％。

有利地，弹性极限大于或等于220MPa的钢选自316L/1.4432钢。该钢种在卤离子的存在下也表现出优异的耐湿腐蚀性能。事实上，钢种316L的耐点蚀当量为大于或等于24。最后，该钢种的线性膨胀系数为16.10^-6K^-1。

或者，编号1.4435的钢种316L可以具有以下组成：

- 17.0％≤Cr≤19.0％

- 12.5％≤Ni≤15.0％

- 2.00％≤Mo≤3.00％

- 0％＜N≤0.11％

- 0％＜Mn≤2.00％

有利地，弹性极限大于或等于220MPa的钢选自316L/1.4435钢。该钢种在卤离子的存在下也表现出优异的耐湿腐蚀性能。事实上，钢种316L的耐点蚀当量为大于或等于25。最后，该钢种的线性膨胀系数为16.10^-6K^-1。

可用于替代316L钢的其他钢种及其弹性极限列于表1中。

根据图3所示的第二实施方案，所述密封膜由复合材料制成。因此，覆盖底壁5、下倒角壁6、以及第一横向壁2和第二横向壁3的底部部分的所述密封膜包括具有第一钢种的金属板；这些部分在图3中用阴影线表示。所述密封膜的其他区域(即上部)包括具有第二钢种的金属板。

在所述罐的下部使用特别耐腐蚀的第一钢种就足够了。具体而言，当密封失效时，来自再液化系统交换器的海水容易落入装满LPG的罐中，并在与LPG接触时形成大块冰。由于与LPG相比，固体海水的密度更高，因此大块冰会落到罐底。因此，当罐排空时，冰块会留在罐底部。由于清空的罐处于室温，大块冰会融化。然后液态海水会腐蚀罐底部的密封膜。

所使用的第二钢种具有以下特性：

-它具有低热膨胀系数；

-它是可焊接的。

优选所使用的第二钢种具有：

-线性膨胀系数为小于或等于17.10^-6K^-1，优选为-200℃至100℃的10.10^-6K^-1至17.10^-6K^-1；以及

-弹性极限为大于或等于320MPa，优选为大于或等于370MPa，并且有利地大于或等于400MPa。

优选地，所使用的第二钢种是204LN并且具有按质量计的以下化学组成：

- 0％＜C≤0.1％

- 8.5％≤Mn≤10％

- 0％＜N≤0.2％

- 15.5％≤Cr≤16.5％

- 1.5％≤Cu≤2.0％

- 1.0％≤Ni≤2.0％。

最好地，弹性极限大于或等于380MPa的钢选自204LN钢。该弹性极限高于316L钢种的弹性极限。这使罐上部的膜提高了对晃动的抵抗力，罐上部的晃动程度可能非常高。最后，这种钢种的线性膨胀系数为10.10^-6K^-1。

可以用作204LN钢替代品的其他钢种，以及它们的弹性极限和线性膨胀系数，列于表2中。

根据第一实施方案和第二实施方案的上述密封膜也可以用作双膜液化气体储罐中的主密封膜。双膜罐壁通常包括次绝热屏障、放置在次绝热屏障上的次密封膜，所述罐壁还包括置于其上的主绝热屏障、所述次密封膜、以及由所述主绝热屏障承载的主密封膜。

参考图4，部分切除的载具70的视图显示了安装在载具的双壳体72中的通常棱柱形状的密封绝热罐71。所述罐71的壁包括旨在与罐中容纳的LPG接触的主密封屏障、布置在主密封屏障和载具的双壳体72之间的次密封屏障、以及分别布置在主密封屏障和次密封屏障之间以及次密封屏障和双壳体72之间的两个绝热屏障。

以一种已知的方式，布置在载具上层的装载/卸载管道73可以通过适当的连接器连接到近海或港口集散站，用于将LPG货物从罐71转移或转移到罐71.

图4显示了包括装卸站75、水下管道76和陆上设施77的近海集散站的示例。所述装卸站75是固定的海上设施，其包括活动臂74和支撑活动臂74的塔78。所述活动臂74承载一束绝热柔性管79，绝热柔性管79可以连接到装载/卸载管道73。可定向的活动臂74可以被调节以适合所有尺寸的LPG载具。连接管(未示出)在塔78内部延伸。所述装卸站75允许从陆上设施77装载载具70或从载具70向陆上设施77卸载。该设施包括用于储存液化气体的罐80和连接管81，连接管81通过水下管道76连接到装卸站75。所述水下管道76允许在装卸站75和陆上设施77之间远距离传输液化气体，例如5公里，这使得在装载和卸载操作期间，可以保持载具70离岸很远。

为了产生传输液化气体所需的压力，使用载具70上的泵和/或安装在陆上设施77上的泵和/或安装在装卸站75上的泵。

上述用于生产具有单一密封膜的技术可以用于不同类型的储罐，例如在陆上设施中或浮式结构(如LPG载具等)上建造用于液化石油气(LPG)的双膜罐。在这种情况下，可以认为在前面的图中所示的密封膜是次密封膜，并且仍然必须将主绝热屏障连同主密封膜(未示出)添加至该次密封膜。以此方式，该技术还可以应用于具有多个叠置的密封膜和绝热屏障的罐。

虽然本发明已经结合几个具体的实施方案进行了描述，但很明显，本发明并不局限于此，并且本发明包括所有所描述的方法及其组合的技术等效物，如果这些都落入本发明的范围内。

动词“包括”或“包含”及其词形变化形式的使用不排除除权利要求中所述的那些元件之外的其他元件或其他级的存在。

在权利要求中，括号中的任何引用标记都不应被解释为对权利要求的限制。

[表1]

[表2]

Claims

1.一种用于储存液化气体的密封绝热罐，所述罐具有壁，所述罐的每个壁包括在厚度方向上从所述罐的外侧到内侧的绝热屏障(12)、以及由所述绝热屏障支撑的密封膜(14)，所述罐具有下部和上部，所述上部在所述下部之上，所述密封膜(14)包括在所述罐的下部的奥氏体不锈钢钢种，其按质量计的化学组成包括：

16.0％≤Cr≤28.0％；

10.0％≤Ni≤27.0％；以及

2.0％≤Mo≤8.0％，

其中所述奥氏体不锈钢钢种为第一钢种，所述密封膜(14)还包括在所述罐的上部的第二钢种，所述第二钢种为奥氏体不锈钢，其按质量计的化学组成包括：

15％≤Cr≤20％

1％≤Ni≤12％

0＜Mn≤10％。

2.根据权利要求1所述的密封绝热罐，其中，所述第一钢种的奥氏体不锈钢按质量计的化学组成还包括：

0＜Mn≤4％。

3.根据权利要求1或2所述的密封绝热罐，其中，所述第一钢种的奥氏体不锈钢按质量计的化学组成还包括：

0＜Cu≤2％。

4.根据权利要求1或2所述的密封绝热罐，其中，所述第一钢种的奥氏体不锈钢按质量计的化学组成包括：

16.0≤Cr≤18.5％

10.0％≤Ni≤14.0％

2.00％≤Mo≤3.00％

0＜N％≤0.11％

0＜Mn≤2.00％。

5.根据权利要求1或2所述的密封绝热罐，其中，所述第一钢种的奥氏体不锈钢按质量计的化学组成包括：

17.0≤Cr≤19.0％

12.5％≤Ni≤15.0％

2.00％≤Mo≤3.00％

0＜N％≤0.11％

0＜Mn≤2.00％。

6.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述第一钢种的奥氏体不锈钢按质量计的化学组成中的碳为小于或等于0.03％。

7.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述第一钢种的奥氏体不锈钢具有大于或等于220MPa的弹性极限。

8.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述第一钢种具有大于或等于24的耐点蚀当量。

9.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述第二钢种按质量计的组成包括：

1％≤Ni≤8％。

10.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述第二钢种按质量计的组成包括：

2≤Mn≤10％。

11.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述第二钢种按质量计的组成包括：

-0％＜C≤0.1％

-8.5％≤Mn≤10％

-0％＜N≤0.2％

-15.5％≤Cr≤16.5％

-1.5％≤Cu≤2.0％

-1.0％≤Ni≤2.0％。

12.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述第二钢种的弹性极限大于或等于320MPa。

13.根据权利要求1至2中任一项所述的密封绝热罐，其中，所述罐的下部包括所述罐的底壁(5)。

14.根据权利要求13所述的密封绝热罐，其中，所述罐具有通常的多面体形状，并且除了所述底壁(5)之外还包括第一横向壁(2)、第二横向壁(3)、顶壁(4)、下倒角壁(6)和侧壁(7、8)；所述第一横向壁与所述第二横向壁通过所述底壁、所述顶壁、所述下倒角壁和所述侧壁相互连接；所述罐的下部还包括所述下倒角壁。

15.根据权利要求14所述的密封绝热罐，其中，所述罐的上部包括所述顶壁(4)、所述侧壁(7，8)、和所述第一横向壁(2)和所述第二横向壁(3)的至少顶部部分。

16.一种用于运输冷液体产品的载具(70)，所述载具包括壳体(72)和布置在所述壳体中的如权利要求1至15中任一项所述的密封绝热罐。

17.一种用于输送冷液体产品的输送系统，所述系统包括如权利要求16所述的载具(70)、绝热管道(73、79、76、81)以及泵，所述绝热管道(73、79、76、81)布置为将安装在所述载具的壳体中的罐(71)连接至浮式或陆上储存设施(77)，所述泵用于通过所述绝热管道将冷液体产品流从所述浮式或陆上储存设施泵入至所述载具的所述罐，或从所述载具的所述罐泵入至所述浮式或陆上储存设施。

18.一种用于装载或卸载根据权利要求16所述的载具(70)的方法，其中，通过绝热管道(73、79、76、81)将冷液体产品从浮式或陆上储存设施(77)运送至所述载具的所述罐(71)，或从所述载具的所述罐(71)运送至浮式或陆上储存设施(77)。