CN113909610A - 一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法 - Google Patents

一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法，包括焊前清理、装配定位、预置钎料、真空钎焊、焊后热处理等步骤。采用以钴为基体的新型耐高温Co‑Cr‑Ni‑W‑B钎料，其中填加了降低熔点元素（B、Si）、提高抗氧化性元素（Ni、Cr）、增加热强度元素（W、La）。同时根据钎料的特性优选钎焊温度和保温时间，使钎焊的第三代单晶高温合金连接接头界面组织良好、焊缝无低熔点相、高温强度优异，并保证单晶合金基体焊后无再结晶且力学性能达标。本发明的方法具有工艺完备、操作简便、效率高、质量可靠、应用效果好，确保了第三代单晶高温合金焊后无再结晶且力学性能符合材料技术条件要求。

Description

一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法
技术领域
本发明涉及焊接技术领域，特别涉及一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法。
背景技术
根据先进航空发动机涡轮叶片服役性能的需求，国内成功研发了具有熔点高、抗氧化性好、高温强度优良、综合性能好、组织稳定等特性的第三代单晶高温合金，其承温能力均超过了1120℃。
随着第三代单晶高温合金在涡轮叶片上的应用，使得与其相关的加工技术倍受关注，尤其是焊接技术；涡轮叶片结构复杂，无法整体精密铸造成形，必须与可靠的焊接技术结合实现分体铸件连接或脱芯用工艺孔的封焊。第三代单晶涡轮叶片制造对焊接提出了较高要求，不仅要求焊接接头高温条件下具有高强度，而且要求控制焊接对母材产生再结晶和性能的影响。针对第三代单晶合金的焊接，熔焊方法、扩散焊方法工艺适用性不佳；而真空钎焊技术拥有极大的优势，甚至是不可替代，已成为第三代单晶合金高性能连接的重要研究发展方向，需要解决的技术难题是：第三代单晶合金承温能力提高的同时，对钎焊连接提出了更高的要求，而以往的钎料和工艺难于满足新型单晶合金钎焊接头高温高性能的需要。
发明内容
为解决上述技术问题，提出了一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法，具体技术方案如下：
一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法，包括如下步骤：
步骤一：焊前清理
采用机械加工去除固溶热处理状态下第三代单晶高温合金表面的氧化皮，并加工成需要尺寸的待焊母材；装配前超声波清洗20～30min去除待焊母材表面的油污及其它杂质；
步骤二：装配定位
在夹具上，沿轴向将两个相同尺寸待焊母材的待焊端对接组合，控制待焊接头装配间隙0.05～0.2mm，用储能点焊将高温合金片固定在待焊接头两侧待焊母材上实施待焊接头定位，形成待钎焊装配件；
步骤三：预置钎料
钎料为粒度-150～-200目的Co-Cr-Ni-W-B合金粉末，其化学成分为：Cr：25.0～26.5%；Ni：23.5～25.5%；W：9.0～11.0%；Si：0.5～1.5%；B：1.0～2.0%；La：≤0.3%；Co：余量；预置钎料前将上述粉末钎料用粘结剂调制成膏状，其中粘结剂与粉末钎料的质量比例为1：7～1：9；
所制备的膏状钎料用涂敷器涂于步骤二得到待钎焊装配件的待焊接头处，膏状钎料用量为待焊接头间隙容积的3～4倍；涂完膏状钎料后，将待钎焊装配件置于烘干箱内对膏状钎料进行固化处理；
步骤四：真空钎焊
将待钎焊装配件、用于第三代单晶高温合金母材组织及性能检测的试棒（经过机械加工的）一同放置在真空炉内进行钎焊循环，升温速率为6～12℃/ min，钎焊温度为1260～1280℃，保温时间为60～90min，炉内压强不大于3×10-2Pa，钎焊保温结束后随炉冷却或随炉冷却至1050℃以下充入氩气快冷，直到冷却至80℃以下出炉；
步骤五：焊后热处理
按第三代单晶高温合金材料技术文件规定的热处理制度，对钎焊后焊件及母材组织与性能检测用的试棒进行一次和二次真空时效处理。
所述的一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法，其优选方案为所述步骤二中待钎焊装配件的待焊端为圆柱形的待焊母材；三个所述高温合金片沿圆周均匀分布在待焊接头处，三个高温合金片之间相互间隔为120°。
一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法的原理：采用以钴为基体的新型耐高温Co-Cr-Ni-W-B钎料，其中填加了降低熔点元素（B、Si）、提高抗氧化性元素（Ni、Cr）、增加热强度元素（W、La）；同时根据钎料的特性优选钎焊温度和保温时间，使钎焊的第三代单晶高温合金连接待焊接头界面组织良好、焊缝无低熔点相、高温强度优异，并保证单晶合金基体焊后无再结晶且力学性能达标。
本发明的有益效果：
第三代单晶高温合金以其优良的特性应用于航空发动机涡轮叶片的制造，第三代单晶高温合金涡轮叶片结构复杂，无法整体精密铸造成形，必须与可靠的焊接技术结合实现分体铸件连接或脱芯用工艺孔的封焊，针对第三代单晶高温合金叶片的焊接，真空钎焊技术拥有极大的优势，甚至是不可替代。
本发明以其较好的技术效果解决了第三代单晶高温合金的钎焊连接问题，主要表现在：
1、第三代单晶高温合金采用新型Co-Cr-Ni-W-B钎料及与其匹配的钎焊工艺参数进行焊接，可获得优良的钎焊接头组织，保证钎缝与母材界面结合良好，同时钎焊缝无焊接缺陷和低熔点相；
2、按工艺钎焊的第三代单晶高温合金接头具有满足使用要求的较高力学性能，其1000℃条件的抗拉强度达到母材同等条件抗拉强度的80%以上；
3、通过合理制定钎焊在第三代单晶高温合金热处理工序间的安排，确保第三代单晶高温合金母材经过钎焊和热处理全流程热循环后的组织及力学性能符合其技术条件要求；
本发明的工艺完备、操作简便、效率高、质量可靠、应用效果好，该方法在先进航空发动机涡轮叶片制造中开展应用，钎焊连接质量好，钎焊接头1000℃条件的抗拉强度达到母材的80%以上，焊后单晶合金母材的组织性能满足技术条件要求。
附图说明
图1为实施例的待钎焊装配件结构图；
图2为实施例1钎焊接头的微观组织形貌；
图3为实施例2钎焊接头的微观组织形貌；
图4为实施例3钎焊接头的微观组织形貌；
图5为实施例1000℃条件的钎焊接头抗拉强度与母材的对比。
图中，1-N6单晶高温合金待焊母材a、2-N6单晶高温合金待焊母材b、3-膏状钎料、4-高温合金片、5-装配件接头、6-小直径端、7-大直径端、8-钎焊缝。
具体实施方式
以下结合附图1-5和实施例对本发明作进一步详述。
本发明实施例的第三代单晶高温合金的牌号为N6，其主要化学成分为：Co：10.0～15.0%；Al：5.0～6.25%；Cr：4.0～6.5%；Mo：0.5～2.0%；W：5.0～6.5%；Re：5.1～5.6%；Ta：7.0～9.25%；Hf：（0.1～0.5）%；Ni：余量；其热处理要求为：固溶+一次时效+二次时效。
实施例1
本实施例N6单晶高温合金的钎焊方法，包括如下步骤：
步骤一：焊前清理
N6单晶高温合金在固溶热处理状态时采用机械加工去除表面的氧化皮，并加工成如图1所示的大直径端7、小直径端6、长度分别为Φ16mm、Φ9 mm、33mm的圆柱形N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2；装配前超声波清洗20min去除N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2表面的油污及其它杂质；
步骤二：装配定位
在夹具上，按图1所示沿轴向将两个尺寸为大直径端7Φ16mm、小直径端Φ9 mm、长度33mm 的N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2的待焊端对接组合，控制装配件接头5的装配间隙为0.05mm，用储能点焊将沿待焊接头处圆周间隔120°均布三个的高温合金片4固定在装配件接头5两侧待焊端上实施组件定位，其待焊端为小直径端6；
步骤三：预置钎料
粒度为-150目的Co-Cr-Ni-W-B粉末钎料成分为：Cr： 26.0%；Ni：24.5%；W：10.0%；Si：1.2%；B：1.6%；La：0.15%；Co：余量，用粘结剂调制成膏状，其中粘结剂与粉末钎料的质量比例为1：9；按图1所示用涂敷器在待焊接头处涂敷所调制的膏状钎料3，膏状钎料3用量为待焊接头间隙容积的3倍，涂料后将待钎焊装配件置于烘干箱内，加热至150℃后保温1h对膏状钎3进行固化处理；
步骤四：真空钎焊
将N6单晶高温合金待钎焊装配件和用于N6单晶高温合金母材组织与经过机械加工的性能检测的试棒一同放置在真空炉内进行钎焊循环，升温速率为6℃/min，钎焊温度为1260℃，保温时间为60min，炉内压强不大于3×10-2Pa，钎焊保温结束后焊件随炉冷却至80℃以下出炉；
步骤五：焊后热处理
按N6单晶高温合金材料技术文件规定的热处理制度，对钎焊后焊件及母材组织与性能检测用的试棒进行1150℃/2h（空冷）和870℃/25h（空冷）的一次、二次真空时效处理。
实施结果：
解剖N6单晶高温合金钎焊件的连接接头，金相检查其微观组织；由图2可见，钎缝与母材界面结合良好，钎焊缝8无焊接缺陷和低熔点相；
钎焊后经过热处理的N6单晶高温合金钎焊件加工成标准拉伸试样，并测试其抗拉强度；由图5可见，钎焊接头1000℃条件的抗拉强度为466MPa，达到母材同等条件抗拉强度550MPa的85%；
经过钎焊和热处理全流程热循环的N6单晶高温合金母材加工成标准试样并检测组织及力学性能，其微观组织无再结晶现象，其力学性能符合材料技术条件要求。
实施例2
本实施例N6单晶高温合金的钎焊方法，包括如下步骤：
步骤一：焊前清理
N6单晶高温合金在固溶热处理状态下采用机械加工去除表面的氧化皮，并加工成如图1所示的大直径端7、小直径端6、长度分别为Φ16mm、Φ9 mm、33mm的圆柱形N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2；装配前超声波清洗25min去除N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2表面的油污及其它杂质；
步骤二：装配定位
在夹具上，按图1所示沿轴向将两个尺寸为大直径端7Φ16mm、小直径端6Φ9 mm、长度33mm 的N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2的待焊端对接组合，控制装配件接头5的装配间隙为0.1mm，用储能点焊将沿待焊接头处圆周间隔120°均布三个的高温合金片4固定在装配件接头5两侧待焊端上实施组件定位，其待焊端为小直径端6；
步骤三：预置钎料
粒度为-200目的Co-Cr-Ni-W-B粉末钎料成分为：Cr： 25.0%；Ni：23.8%；W：9.0%；Si：0.5%；B：1.1%；La：0.10%；Co：余量，用粘结剂调制成膏状，其中粘结剂与粉末钎料的质量比例为1：7；按图1所示用涂敷器在待焊接头处涂敷所调制的膏状钎料3，膏状钎料3用量为待焊接头间隙容积的4倍；涂料后将待钎焊装配件置于烘干箱内，加热至150℃后保温1h对膏状钎料3进行固化处理；
步骤四：真空钎焊
将N6单晶高温合金待钎焊装配件和用于N6单晶高温合金母材组织与经过机械加工的性能检测的试棒一同放置在真空炉内进行钎焊循环，升温速率为12℃/min，钎焊温度为1270℃，保温时间为90min，炉内压强不大于3×10-2Pa，钎焊保温结束后焊件随炉冷却至1050℃充入高纯氩气快冷，直到冷却至80℃以下出炉；
步骤五：焊后热处理
按N6单晶高温合金材料技术文件规定的热处理制度，对钎焊后焊件及母材组织与性能检测用的试棒进行1150℃/2h（空冷）和870℃/25h（空冷）的一次、二次真空时效处理
实施结果：
解剖N6单晶高温合金钎焊件的连接接头，金相检查其微观组织；由图3可见，钎缝与母材界面结合良好，钎焊缝8无焊接缺陷和低熔点相；
钎焊后经过热处理的N6单晶高温合金钎焊件加工成标准拉伸试样，并测试其抗拉强度；由图5可见，钎焊接头1000℃条件的抗拉强度为450MPa，达到母材同等条件抗拉强度550MPa的82%；
经过钎焊和热处理全流程热循环的N6单晶高温合金母材加工成标准试样并检测组织及力学性能，其微观组织无再结晶现象，其力学性能符合材料技术条件要求。
实施例3
本实施例N6单晶高温合金的钎焊方法，包括如下步骤：
步骤一：焊前清理
N6单晶高温合金在固溶热处理状态下采用机械加工去除表面的氧化皮，并加工成如图1所示的大直径端7、小直径端6、长度分别为Φ16mm、Φ9 mm、33mm的圆柱形N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2；装配前超声波清洗30min去除N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2表面的油污及其它杂质；
步骤二：装配定位
在夹具上，按图1所示沿轴向将两个尺寸为大直径端Φ16mm、小直径端Φ9 mm、长度33mm的N6单晶高温合金待焊母材a1、N6单晶高温合金待焊母材b2的待焊端对接组合，控制装配件接头5的装配间隙为0.2mm，用储能点焊将沿待焊接头处圆周间隔120°均布三个的高温合金片4固定在装配件接头5两侧待焊端上实施组件定位，其待焊端为小直径端6；
步骤三：预置钎料
粒度为-200目的Co-Cr-Ni-W-B粉末钎料成分为：Cr： 26.5%；Ni：25.2%；W：11.0%；Si：1.5%；B：1.8%；La：0.3%；Co：余量，用粘结剂调制成膏状，其中粘结剂与粉末钎料的质量比例为1：8；按图1所示用涂敷器在待焊接头处涂敷所调制的膏状钎料3，膏状钎料3用量为待焊接头间隙容积的3倍；涂料后将待钎焊装配件置于烘干箱内，加热至150℃后保温1h对膏状钎料3进行固化处理；
步骤四：真空钎焊
将N6单晶高温合金待钎焊装配件和用于N6单晶高温合金母材组织与经过机械加工的性能检测的试棒一同放置在真空炉内进行钎焊循环，升温速率为10℃/min，钎焊温度为1280℃，保温时间为70min，炉内压强不大于3×10-2Pa，钎焊保温结束后焊件随炉冷却至1050℃充入高纯氩气快冷，直到冷却至80℃以下出炉；
步骤五：焊后热处理
按N6单晶高温合金材料技术文件规定的热处理制度，对钎焊后焊件及母材组织与性能检测用的试棒进行1150℃/2h（空冷）和870℃/25h（空冷）的一次、二次真空时效处理。
实施结果：
解剖N6单晶高温合金钎焊件的连接接头，金相检查其微观组织；由图4可见，钎缝与母材界面结合良好，钎焊缝8无焊接缺陷和低熔点相；
钎焊后经过热处理的N6单晶高温合金钎焊件加工成标准拉伸试样，并测试其抗拉强度；由图5可见，钎焊接头1000℃条件的抗拉强度为458MPa，达到母材同等条件抗拉强度550MPa的83%；
经过钎焊和热处理全流程热循环的N6单晶高温合金母材加工成标准试样并检测组织及力学性能，其微观组织无再结晶现象，其力学性能符合材料技术条件要求。

Claims (2)

1.一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法，其特征在于：包括如下步骤：
步骤一：焊前清理
采用机械加工去除固溶热处理状态下第三代单晶高温合金表面的氧化皮，并加工成需要尺寸的待焊母材；装配前超声波清洗20～30min去除待焊母材表面的油污及其它杂质；
步骤二：装配定位
在夹具上，沿轴向将两个相同尺寸待焊母材的待焊端对接组合，控制待焊接头装配间隙0.05～0.2mm，用储能点焊将高温合金片固定在待焊接头两侧待焊母材上实施待焊接头定位，形成待钎焊装配件；
步骤三：预置钎料
钎料为粒度-150～-200目的Co-Cr-Ni-W-B合金粉末，其化学成分为：Cr：25.0～26.5%；Ni：23.5～25.5%；W：9.0～11.0%；Si：0.5～1.5%；B：1.0～2.0%；La：≤0.3%；Co：余量；预置钎料前将上述粉末钎料用粘结剂调制成膏状，其中粘结剂与粉末钎料的质量比例为1：7～1：9；
所制备的膏状钎料用涂敷器涂于步骤二得到待钎焊装配件的待焊接头处，膏状钎料用量为待焊接头间隙容积的3～4倍；涂完膏状钎料后将待钎焊装配件置于烘干箱内对膏状钎料进行固化处理；
步骤四：真空钎焊
将待钎焊装配件、用于第三代单晶高温合金母材组织及性能检测的试棒一同放置在真空炉内进行钎焊循环，升温速率为6～12℃/ min，钎焊温度为1260～1280℃，保温时间为60～90min，炉内压强不大于3×10-2Pa，钎焊保温结束后随炉冷却或随炉冷却至1050℃以下充入氩气快冷，直到冷却至80℃以下出炉；
步骤五：焊后热处理
按第三代单晶高温合金材料技术文件规定的热处理制度，对钎焊后焊件及母材组织与性能检测用的试棒进行一次和二次真空时效处理。
2.根据权利要求1所述的一种第三代单晶高温合金的高性能钎焊方法，其特征在于：所述步骤二中待钎焊装配件的待焊端为圆柱形待焊母材；
三个所述高温合金片沿圆周均匀分布在待焊接头处，三个高温合金片之间相互间隔为120°。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114769771A (zh) * 2022-03-29 2022-07-22 北京科技大学 一种减少焊缝微裂纹缺陷的镍基高温合金钎焊加工工艺
CN114799387A (zh) * 2022-04-11 2022-07-29 北航（四川）西部国际创新港科技有限公司 一种真空钎焊方法
CN114888387A (zh) * 2022-06-29 2022-08-12 中国航发动力股份有限公司 一种涡轮工作叶片工艺孔的真空钎焊装置及方法
CN115446495A (zh) * 2022-09-20 2022-12-09 中国航发北京航空材料研究院 一种高温合金钎焊连接用多元高熵合金钎焊料

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160339544A1 (en) * 2015-05-20 2016-11-24 Rolls-Royce Corporation Pre-sintered preform braze for joining alloy castings
CN107617800A (zh) * 2017-09-07 2018-01-23 中国科学院金属研究所 一种镍基单晶高温合金的瞬间液相连接方法
CN109079357A (zh) * 2017-06-14 2018-12-25 通用电气公司 焊接高温合金的方法
CN109909641A (zh) * 2017-12-13 2019-06-21 中国科学院金属研究所 一种高温合金连接用钴基粉末钎料及其制备方法和应用
CN112008180A (zh) * 2020-10-19 2020-12-01 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 一种Ni3Al基单晶合金的高性能钎焊方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160339544A1 (en) * 2015-05-20 2016-11-24 Rolls-Royce Corporation Pre-sintered preform braze for joining alloy castings
CN109079357A (zh) * 2017-06-14 2018-12-25 通用电气公司 焊接高温合金的方法
CN107617800A (zh) * 2017-09-07 2018-01-23 中国科学院金属研究所 一种镍基单晶高温合金的瞬间液相连接方法
CN109909641A (zh) * 2017-12-13 2019-06-21 中国科学院金属研究所 一种高温合金连接用钴基粉末钎料及其制备方法和应用
CN112008180A (zh) * 2020-10-19 2020-12-01 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 一种Ni3Al基单晶合金的高性能钎焊方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
高枫等: "一种含Re镍基单晶高温合金钎焊接头的微观组织与性能研究", 《沈阳理工大学学报》 *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114769771A (zh) * 2022-03-29 2022-07-22 北京科技大学 一种减少焊缝微裂纹缺陷的镍基高温合金钎焊加工工艺
CN114769771B (zh) * 2022-03-29 2023-09-05 北京科技大学 一种减少焊缝微裂纹缺陷的镍基高温合金钎焊加工工艺
CN114799387A (zh) * 2022-04-11 2022-07-29 北航（四川）西部国际创新港科技有限公司 一种真空钎焊方法
CN114888387A (zh) * 2022-06-29 2022-08-12 中国航发动力股份有限公司 一种涡轮工作叶片工艺孔的真空钎焊装置及方法
CN115446495A (zh) * 2022-09-20 2022-12-09 中国航发北京航空材料研究院 一种高温合金钎焊连接用多元高熵合金钎焊料
CN115446495B (zh) * 2022-09-20 2024-04-05 中国航发北京航空材料研究院 一种高温合金钎焊连接用多元高熵合金钎焊料

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