CN110394522B - 一种变形镍基合金与铸造Ni3Al基合金的钎焊工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明为一种变形镍基合金与铸造Ni3Al基合金的钎焊工艺,该工艺的步骤是:将待焊母材的待焊部位进行表面处理;将镍基钎料、钎剂、凝胶粘结剂混合至膏状,将膏状钎料平铺在一种待焊母材表面,将另一种待焊母材叠加放在钎料上,得到搭接的钎焊样品;将搭接后的钎焊样品放置在夹具中置于管式炉中;待钎焊装配件置于管式炉后,通入保护气体,之后分段升温至1150℃~1200℃;焊接后采用分段式冷却,冷却至室温;将冷却至室温的焊接试样放置在大气条件下的箱式炉中进行处理,保温温度为600~650℃,时间为2~4h,之后随炉冷却至室温后取出。该工艺能避免Ni‑Cr‑Al系铸造Ni3Al基高温合金的氧化,不损害母材,接头成分均匀,提高了焊接接头的耐高温强度,降低了残余应力。
Description
技术领域
本发明涉及高温合金焊接技术领域,具体来说是一种变形镍基合金与Ni-Cr-Al系Ni3Al 基铸造高温合金的扩散钎焊工艺。
背景技术
变形镍基合金GH4169在-253~650℃之间具有优异的高温强度、组织稳定性和冷热加工成形与焊接性能,已被广泛应用于航空、航天、能源与动力行业的热端部件。Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金(主要成分为:Cr:7.4~8.2%、Al:7.6~8.5%、Ti:0.6~1.2、Mo:3.5~5.5%、 Fe<2%、Hf:0.3~0.9%、W:1.5~2.5%,余量为Ni)是一种可在850~1100℃下长期服役的 Ni3Al基高温合金,该合金具有高强度、低密度、高熔点、高比刚度和屈服强度以及在较大温度范围内具有良好的抗氧化和抗蠕变性能,在航空发动机和燃气轮机中具有广泛的应用前景。随着燃气轮机热效率的不断提高,对高温结构件的结构复杂性和服役性能提出了越来越苛刻的要求,实现变形镍基合金与铸造Ni3Al基高温合金之间的可靠连接,可充分发挥各自优势,对于开发复杂耐高温结构件具有重要的实际意义。因此研究变形镍基合金与铸造Ni3Al 基高温合金的焊接工艺,实现两种合金之间的高可靠与高稳定连接,将为复杂高温构件的高品质成型提供重要的理论依据,为扩大其在更多领域的应用具有重要意义。
由于变形镍基合金中含有较多的Cr,加热时表面易形成稳定的Cr2O3,比较难去除,且 Ni3Al合金中Al、Ti含量高,加热时易氧化,所以目前针对镍基高温合金的扩散钎焊研究大多集中在真空条件下,真空扩散钎焊对设备要求较高,经济性较差。如CN108031940A公开了一种GH648镍基合金的真空钎焊方法,该方法在真空条件下获得了强度高、质量好、耐温能力可达1180℃的焊接接头,该方法使用真空钎焊炉,对设备长期的密封性能要求较高。 CN105382406A公开了一种TiAl合金与Ni基高温合金的真空扩散钎焊方法,该方法获得了强度高、成型性好的TiAl-Ni异种金属焊接接头,但该方法需要在真空热压炉中进行,相比于真空钎焊炉还需要增加额外的加压装置,结构更加复杂、成本高。
发明内容
针对真空扩散钎焊的不足之处,本发明在气氛保护条件下,通过控制相关工艺参数实现了变形镍基合金与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金的高质量连接,本发明可以实现以较低的生产成本连接大尺寸异种高温合金组件的目的,且对设备要求低、能耗小。
本发明的目的是提供一种变形镍基合金与铸造Ni3Al基合金的钎焊工艺,该工艺在通入保护气体的管式炉中进行,通过使用改进后的钎剂避免了焊接接头的氧化,并且不需要增加额外的压力装置,本发明能够实现变形镍基合金GH4169与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金高质量连接,是一种低成本、低能耗的连接方法。
本发明的具体技术方案如下:
一种变形镍基合金与铸造Ni3Al基合金的钎焊工艺,该工艺的步骤是:
步骤一:将变形镍基合金和Ni-Cr-Al系Ni3Al基高温合金通过线切割加工成需要尺寸的待焊母材,然后将待焊母材的待焊部位进行表面处理;
步骤二:将镍基钎料、钎剂、凝胶粘结剂混合至膏状,将膏状钎料平铺在一种待焊母材表面,将另一种待焊母材叠加放在钎料上,得到搭接的钎焊样品;将搭接后的钎焊样品(钎焊装配件)放置在夹具中置于管式炉中;
步骤三:待钎焊装配件置于管式炉后,通入保护气体,之后以10℃/min的升温速率升温至580℃~620℃并保温10~30min,再以8℃/min的速度升温至1050~1100℃并保温5~10min,然后以5℃/min的速度升温至1150℃~1200℃并保温30~120min;整个钎焊过程始终通入保护气体;
步骤四:焊接后采用分段式冷却,以5℃/min的冷却速度冷却至900℃,然后采用炉冷方式,炉冷至300~150℃,取出焊接试样,采用空冷方式,冷却至室温;
步骤五:将冷却至室温的焊接试样放置在大气条件下的箱式炉中进行处理,保温温度为 600~650℃,时间为2~4h,之后随炉冷却至室温后取出。
上述的变形镍基合金为GH4169合金。
上述工艺,步骤一中待焊部位进行表面处理的具体方式为:先将表面经400#、600#、800#、 1000#、1200#砂纸打磨,之后再经抛光机抛光,然后将两种高温合金放入装有丙酮的烧杯中并将烧杯放入超声波清洗器内进行超声波清洗,时间为10-30min;之后用酒精冲洗待焊表面,并用冷风吹干备用;
上述工艺,步骤二中,所述镍基钎料由合金粉末按比例混合而成,主要成分为:Cr:13~15%, Si:4.5~7.5%,Co:10.5~13%,Fe:2~3%,Cu:1.5~3%,Al:0.51,C≤0.02%,Ni余量,以质量百分比计,钎料粒度为300+10目;
上述工艺,步骤二中,所述钎焊结构是由变形镍基合金GH4169/膏状钎料/铸造Ni3Al基高温合金按上、中、下组成的“三明治”结构。
上述工艺,步骤二中,所述夹具的材质为316L不锈钢,夹具与两种合金的接触面均放置Al2O3陶瓷片,防止夹具与被焊母材粘结在一起。
上述工艺,步骤二中,所述钎剂成分为:B2O3:30~50%,CaCl2:3~10%,LiC:7~12%, ZnCl2:3~10%,余量为:Na2B4O7,以质量百分比计。
上述工艺,步骤二中,采用的凝胶粘接剂为购买的nicrobraz‘s’binder液态粘接剂。
上述工艺,步骤二中钎料与钎剂的质量配比为4-8:1。
所述步骤三中,开始升温前,首先以400~600ml/min的流量通入保护气体,持续5~10min;然后以200~300ml/min的流量持续通入保护气体,本发明所采用的保护气体为高纯氩气。
本发明的工作原理在于:在保护气氛与钎剂共同作用下,将变形镍基合金与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金的待焊表面通过特定的升温工艺加热到一定温度,使得变形镍基合金和Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金与熔融状态的钎料紧密接触,通过钎料对两侧母材的润湿及Ni,Cr,Si等元素的扩散,经过一定时间的保温,实现变形镍基合金与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金的高性能连接。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
1)本发明采用镍基钎料作为中间层,其目的在于在扩散钎焊过程中,钎料与母材能够实现良好的润湿,在焊接温度和重力作用下实现良好的界面结合,大幅度提高焊接接头的性能;
2)本发明采用的镍基钎料中加入Co元素可以降低钎料的熔点并提高钎焊接头的高温力学性能;Cu元素可以增加钎焊接头的钎焊间隙并改善钎料的流动性与母材的润湿性,提高钎焊接头的室温和低温强度,提高降熔元素Si在母材中的溶解度,从而降低接头脆性;Cr元素主要向铸造Ni3Al基高温合金一侧扩散,可提高焊接接头在该侧的致密度;添加Co、Al 元素可以提高焊接接头的抗氧化与硫化性能;本发明钎料流动性好,且能提高其在焊接面上的流动性。本申请采用的这种镍基钎料不使用B元素,减少Si元素含量,提高Co含量,并加入Cu元素来提高Si元素的溶解度,可以极大提高焊缝的结合强度,避免了现有镍基钎料由于B元素易于形成硼化物而造成的高温时硼化物周围会发生局部熔化,产生液化裂纹的现象,及P元素的存在而导致焊缝的冷脆性提高的问题。本申请中Si元素含量较少,避免了由于Si含量过高而导致焊缝中存在大量脆性化合物,降低焊缝结合强度,不能满足在高温长期条件下的工作要求的问题。
3)本发明工艺采用保护气氛与钎剂的共同作用来保护钎料与待焊母材表面在加热过程中不被氧化并促进了其流动性,有效地防止高温下Cr、Al等元素的氧化;钎剂促进了待焊母材的表面活化,减小了表面张力,提高了钎料与待焊母材之间的润湿性。尤其是在采用保护气氛与钎剂的共同作用下,通过使用本申请改进后的钎料,配合其工艺参数,实现了将变形镍基合金GH4169与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金高性能的连接,且成本低、能耗小。通过三段焊接保温过程可以使焊接装配件受热均匀,更好的促进钎料与母材之间的扩散,提高焊接接头的结合强度;在焊接后冷却时分段式冷却,避免冷却速度过大导致裂纹的产生。
4)本发明的所需要的压力来源于夹具本身的重力,不需在管式炉中额外增加加压装置。
综上所述,本发明工艺能很好地避免Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金的氧化,不损害母材,接头成分均匀,提高了焊接接头与母材的力学性能及耐蚀性,并提高了焊接接头的耐高温强度,降低了残余应力。其中,最佳抗剪切强度可达450~565MPa,显微硬度平均值为 455MPa。此外还具有焊接工艺简单,成本低等优点,对于GH4169合金与Ni3Al基高温合金的焊接效果显著。
附图说明
图1:本发明中变形镍基合金GH4169与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金钎焊工艺中温度与时间控制过程图。
图2:实施例1的钎焊接头微观组织图。(从图2可以看出在此工艺条件下焊缝与母材之间没有元素在某一区域的富集且焊缝无裂纹、气孔等缺陷,两种合金具有良好的焊接接头)
图3:实施例3的钎焊接头微观组织图。
图4:实施例4的钎焊接头微观组织图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明进行详细说明。以下实例将有助于本领域的技术人员进一步理解本发明,但不以任何形式限制本发明。
实施列1:
本实施例变形镍基合金GH4169与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金的钎焊工艺,包括以下步骤:
步骤一:Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金板的尺寸均为25mm×10mm×3mm,变形镍基合金GH4169的尺寸均为15mm×10mm×3mm;
将变形镍基合金GH4169与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金母材的焊接面依次经400#、 600#、800#、1000#、1200#砂纸打磨,之后再经抛光机抛光,然后将两种高温合金放入装有丙酮的烧杯中并将烧杯放入超声波清洗器内进行超声波清洗,时间为10min;之后用酒精冲洗待焊表面,并用冷风吹干备用;
步骤二:将镍基钎料、钎剂、凝胶粘结剂混合至膏状,将膏状钎料平铺在铸造Ni3Al基高温合金待焊表面,然后将变形镍基合金GH4169叠加放在钎料上。得到搭接的钎焊样品;最后将钎焊样品放在夹具中,形成钎焊结构,固定压紧,然后置于管式炉中;
镍基钎料的化学成分为:Cr:13.5%,Si:4.75%,Co:10.5%,Fe:1.5%,Cu:2%,Al:0.51,C≤0.02%,Ni余量;以质量百分比计,钎料粒度为300+10目;
钎剂的化学成分为:B2O3:40%,CaCl2:8%,LiC:7%,ZnCl2:6%,余量为:Na2B4O7,以质量百分比计;
钎料与钎剂的质量配比为5:1
步骤三:将钎焊装配件放置于管式炉中,先以500ml/min的流量充入保护气体,持续5min,然后以200ml/min的流量持续通入保护气体。开始加热进行焊接,先以10℃/min升温至600℃,保温30min,再以8℃/min升温至1080℃,保温10min,最后以5℃/min升温至钎焊温度1150℃,保温30min。
步骤四:焊后采用分段式冷却,以5℃/min的冷却速度冷却至900℃,然后采用炉冷方式,炉冷至200℃时,取出焊接试样,采用空冷方式,冷却至室温;
步骤五:将步骤四冷却至室温的焊接试样放置在温度为620℃的箱式炉中保温4h后,随炉冷却至室温;
获得具有良好性能的变形镍基合金GH4169与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金扩散钎焊接头,焊接接头的微观组织图如图2所示,剪切强度最高450MPa。
实施例2
本实施例与实施例1不同的是步骤三中最后以5℃/min的升温速度升温至1170℃,保温 2h。其它与实施例1相同。
获得变形镍基合金GH4169合金与Ni-Cr-Al系铸造Ni3Al基高温合金扩散钎焊接头,剪切强度最高为565MPa。焊接接头没有元素在某一区域的富集且焊缝无裂纹、气孔等缺陷。
实施例3
本实施例与实施例1不同的是步骤二中改为将镍基钎料、凝胶粘结剂混合至膏状,即不加入钎剂,其它与实施例1相同。中间层合金(钎缝)厚度50μm。
获得钎焊接头,其微观形貌如图3所示,焊接接头处具有明显的焊接缺陷,裂纹较大,且严重。
实施例4
本实施例与实施例1不同的是钎剂改为牌号为201的钎剂,其主要成分:Na2B4O7:12%, CaF2:10%,余量为B2O3,其它与实施例1相同。
获得扩散钎焊接头,其微观形貌如图4所示,焊接接头较实施例3具有极大改善,但仍具有气孔,裂纹等焊接缺陷,抗剪切强度仅为226MPa。
实施例5
本实施例中变形镍基合金为GH4169plus或者GH4738,其他步骤同实施例2,得到的扩散钎焊接头均具有较高的抗剪切强度,在400MPa以上,且钎缝表面质量好。
本发明未述及之处适用于现有技术。
Claims (8)
1.一种变形镍基合金与铸造Ni3Al基合金的钎焊工艺,该工艺的步骤是:
步骤一:将变形镍基合金和Ni-Cr-Al系Ni3Al基合金加工成需要尺寸的待焊母材,然后将待焊母材的待焊部位进行表面处理;
步骤二:将镍基钎料、钎剂、凝胶粘结剂混合至膏状,将膏状钎料平铺在一种待焊母材表面,将另一种待焊母材叠加放在钎料上,得到搭接的钎焊样品;将搭接后的钎焊样品放置在夹具中置于管式炉中;
步骤三:待钎焊装配件置于管式炉后,通入保护气体,之后以10℃/min的升温速率升温至580℃~620℃并保温10~30min,再以8℃/min的速度升温至1050~1100℃并保温5~10min,然后以5℃/min的速度升温至1150℃~1200℃并保温30~120min;整个钎焊过程始终通入保护气体;
步骤四:焊接后采用分段式冷却,以5℃/min的冷却速度冷却至900℃,然后采用炉冷方式,炉冷至300~150℃,取出焊接试样,采用空冷方式,冷却至室温;
步骤五:将冷却至室温的焊接试样放置在大气条件下的箱式炉中进行处理,保温温度为600~650℃,时间为2~4h,之后随炉冷却至室温后取出;
步骤二中,所述镍基钎料由合金粉末按比例混合而成,以质量百分比计,其组成成分为:Cr:13~15%,Si:4.5~7.5%,Co:10.5~13%,Fe:2~3%,Cu:1.5~3%,Al:0.51,C≤0.02%,Ni余量。
2.根据权利要求1所述的钎焊工艺,其特征在于,所述变形镍基合金为GH4169合金。
3.根据权利要求1所述的钎焊工艺,其特征在于,步骤一中待焊部位进行表面处理的具体方式为:先将表面经400#、600#、800#、1000#、1200#砂纸打磨,之后再经抛光机抛光,然后将两种高温合金放入装有丙酮的烧杯中并将烧杯放入超声波清洗器内进行超声波清洗,时间为10-30min;之后用酒精冲洗待焊表面,并用冷风吹干备用。
4.根据权利要求1所述的钎焊工艺,其特征在于,钎料粒度为300+10目。
5.根据权利要求1所述的钎焊工艺,其特征在于,步骤二中,所述夹具的材质为316L不锈钢,夹具与两种合金的接触面均放置Al2O3陶瓷片。
6.根据权利要求1所述的钎焊工艺,其特征在于,所述钎剂成分以质量百分比计为:B2O3:30~50%,CaCl2:3~10%,LiC:7~12%,ZnCl2:3~10%,余量为:Na2B4O7。
7.根据权利要求1所述的钎焊工艺,其特征在于,步骤二中钎料与钎剂的质量配比为4-8:1。
8.根据权利要求1所述的钎焊工艺,其特征在于,步骤三中,开始升温前,首先以400~600ml/min的流量通入保护气体,持续5~10min;然后以200~300ml/min的流量持续通入保护气体。
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