CN113884789B - 一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提出了一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，首先利用CDEGS软件的FFTSES、RESAP、HIFREQ模块分别对雷电流、土壤电阻率、防雷接地导体进行三维建模；然后将雷电流模型和土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中；接着通过三维防雷接地计算模型，根据雷击接地响应，计算获得避雷带引下线的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升，再根据钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限、最大电位升和雷电流峰值，按照公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值；最后结合最大分流系数和最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估，为钢结构变电站的推广使用提供参考依据。
Description
技术领域
本发明涉及电力系统技术领域，具体涉及一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法。
背景技术
钢结构的建筑物由于造型美观、隔热与隔音效果好、耐腐蚀性强等特点而备受行业内的欢迎，与此同时，钢结构建筑物施工成本相对较低、施工周期短的优势导致其得到了更加广泛的应用。随着电力行业的发展，对变电站建设的力度和速度也提出了更高的要求。进入2010年之后，在国家电网公司提出“资源节约型、环境友好型、工业化”变电站的技术原则和设计要求下，装配式钢结构变电站开始不断出现，并成为未来变电站建设趋势之一。但由于钢结构变电站厂房与地网电气联通，其在雷击过程中会影响雷电流分布，对变电站的雷击安全性造成威胁。随着钢结构变电站在我国的大量推广使用，非常有必要对钢结构变电站的防雷接地性能进行准确有效的评估。
发明内容
本发明主要是为了解决钢结构变电站的雷击安全性存在威胁，需要对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估的问题，提出了一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，利用CDEGS软件进行三维精细化建模，根据获得的避雷带引下线最大分流系数和钢结构变电站最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行有效评估，为钢结构变电站的推广使用提供参考依据。
为了实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，包括以下步骤：步骤S1)根据钢结构变电站防雷接地设计资料，采用CDEGS软件的HIFREQ模块搭建精细化的三维防雷接地计算模型；步骤S2)使用Wenner四极法测量钢结构变电站的实地土壤电阻率，在CDEGS软件的RESAP模块上通过反演计算获得土壤电阻率模型，并将所述土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中；步骤S3)在CDEGS软件的FFTSES模块中建立雷电流模型，所述雷电流模型包括雷电流峰值，并将所述雷电流模型的参数导入HIFREQ模块中；步骤S4)在HIFREQ模块中通过傅里叶变换将雷电流进行频域分解，在主要频率分量下进行单位响应计算；然后通过傅里叶反变换和幅度调制得到雷击接地响应；步骤S5)根据雷击接地响应，计算获得避雷带引下线的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升；步骤S6)根据事先设好的钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限，按照公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值；步骤S7)结合所述最大分流系数和最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估。本发明首先利用CDEGS软件的FFTSES、RESAP、HIFREQ模块对雷电流、土壤电阻率、防雷接地导体进行三维建模，分别获得雷电流模型、土壤电阻率模型、三维防雷接地计算模型；然后将雷电流模型的参数和土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中；接着在HIFREQ模块中通过傅里叶变换将雷电流进行频域分解，在主要频率分量下进行单位响应计算，再通过傅里叶反变换和幅度调制得到雷击接地响应；然后通过三维防雷接地计算模型，根据雷击接地响应，计算获得避雷带引下线的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升，再根据事先设好的钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限、最大电位升和雷电流峰值，按照公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值；最后结合最大分流系数和最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估。工程设计人员利用本发明，可以对钢结构变电站的防雷接地性能进行准确有效的量化评估，为钢结构变电站的推广使用提供参考依据，本发明简单有效。
作为优选，步骤S6中计算最大耐受雷电流峰值的公式为：
其中，Ipmax表示最大耐受雷电流峰值，Ip表示雷电流峰值，U50％表示钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限，U0表示最大电位升。本发明在HIFREQ模块中，通过三维防雷接地计算模型，根据事先设好的钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限、最大电位升和雷电流峰值，按照上述公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值，以此作为评估钢结构变电站防雷接地性能的依据之一。
作为优选，步骤S2的具体过程包括以下步骤：步骤S21)使用Wenner四极法测量钢结构变电站的实地土壤电阻率，测量电极间距分别设定为50m、30m、20m、10m、5m、3m、2m、1m；步骤S22)将各测量电极间距下的土壤电阻率输入到CDEGS软件的RESAP模块，通过反演计算得到土壤电阻率模型；步骤S23)将反演计算获得的土壤电阻率模型参数导入HIFREQ模块中。本发明首先采用Wenner四极法获得钢结构变电站内各测量电极间距对应的实地土壤电阻率，然后将获得的土壤电阻率输入到CDEGS软件的RESAP模块中，通过反演计算获得土壤电阻率模型，最后将土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中。
作为优选，获得避雷带引下线的最大分流系数的过程，具体包括以下步骤：步骤A1)计算雷击过程中每一条避雷带引下线上的散流大小I1、I2、I3……IN，其中N为避雷带引下线总数；步骤A2)获得最大的避雷带引下线散流Imax＝max{I1,I2,I3……IN},计算得到避雷带引下线的最大分流系数Kmax＝Imax/IP。本发明首先计算雷击过程中每一条避雷带引下线上的散流大小I1、I2、I3……IN，进而获得最大的避雷带引下线散流Imax＝max{I1,I2,I3……IN}，然后根据最大避雷带引下线散流和雷电流峰值，通过公式Kmax＝Imax/IP计算获得最大分流系数，避雷带引下线的最大分流系数是评估钢结构变电站防雷接地性能的另一依据。其中，避雷带引下线散流即避雷带引下线上的雷电流。
作为优选，获得室内二次接地网上接地点的最大电位升的过程，具体包括以下步骤：步骤B1)确定设备接地点及设备对应的二次接地网位置A1、A2、A3……An，其中n为设备总台数；步骤B2)通过计算获得雷击过程中室内二次接地网上各设备接地点的电位升UA1、UA2、UA3……UAn；步骤B3)获得室内二次接地网上接地点的最大电位升U0＝max{UA1,UA2,UA3……UAn}。本发明首先确定设备接地点及设备对应的二次接地网位置A1、A2、A3……An，然后通过计算获得雷击过程中室内二次接地网上各设备接地点的电位升UA1、UA2、UA3……UAn，进而获得室内二次接地网上接地点的最大电位升U0＝max{UA1,UA2,UA3……UAn}。
作为优选，步骤S1中三维防雷接地计算模型的搭建过程，具体包括以下步骤：步骤S11)根据获取的钢结构变电站防雷接地设计资料，深入分析钢结构变电站的防雷接地构成，所述防雷接地构成包括主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线，以及主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线彼此之间的连接导体；步骤S12)基于CDEGS软件，在HIFREQ模块中，用SESCAD辅助工具搭建三维防雷接地计算模型，包括对所述连接导体进行半径等效、设定所述连接导体材料参数。本发明根据钢结构变电站防雷接地设计资料，深入分析钢结构变电站的防雷接地构成，包括主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线，以及它们之间的连接导体，然后利用CDEGS软件，在HIFREQ模块中，用SESCAD辅助工具搭建三维防雷接地计算模型，包括对所述连接导体进行半径等效、设定所述连接导体材料参数，为后续计算避雷带引下线的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升、最大耐受雷电流峰值做准备。
作为优选，所述半径等效的过程，具体包括以下步骤：步骤C1)根据所述连接导体的实际尺寸，计算所述连接导体单位长度下的侧面积S；步骤C2)按照公式计算所述连接导体的等效半径r。本发明在搭建三维防雷接地计算模型过程中，需要对连接导体进行半径等效，其中，半径等效是指：根据连接导体的实际尺寸，计算连接导体单位长度对应的侧面积S，然后按照公式/>计算获得连接导体的等效半径r。
作为优选，步骤S3中，所述雷电流模型选用标准双指数函数进行模拟，所述标准双指数函数为：
其中，I(t)表示雷电流函数，t表示时间，a1、a2为常数。本发明通过标准双指数函数对雷电流模型进行模拟。
因此，本发明的优点是：
(1)结合避雷带引下线最大分流系数和钢结构变电站最大耐受雷电流峰值，实现对钢结构变电站防雷接地性能的有效评估；
(2)本发明评估过程步骤简单，评估结果准确有效，为钢结构变电站的推广使用提供可靠的参考依据，有助于钢结构变电站在我国的推广使用，促进建设“资源节约型、环境友好型、工业化”变电站。
附图说明
图1是本发明实施例的流程图。
图2是本发明实施例的雷电流波形图。
图3是本发明实施例的避雷带引下线位置图。
图4是本发明实施例的室内二次接地网分布图。
图5是本发明实施例中各避雷带引下线分流系数的饼图。
1、避雷带 2、避雷带引下线 3、二次设备室 4、10KV配电室 5、110KV GIS室 6、第一主变室 7、第二主变室 8、第三主变室 9、电容器室。
具体实施方式
下面结合附图与具体实施方式对本发明做进一步的描述。
如图1所示，一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，包括以下步骤：步骤S1)根据钢结构变电站防雷接地设计资料，采用CDEGS软件的HIFREQ模块搭建精细化的三维防雷接地计算模型；步骤S2)使用Wenner四极法测量钢结构变电站的实地土壤电阻率，在CDEGS软件的RESAP模块上通过反演计算获得土壤电阻率模型，并将土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中；步骤S3)在CDEGS软件的FFTSES模块中建立雷电流模型，雷电流模型包括雷电流峰值，并将雷电流模型的参数导入HIFREQ模块中；步骤S4)在HIFREQ模块中通过傅里叶变换将雷电流进行频域分解，在主要频率分量下进行单位响应计算；然后通过傅里叶反变换和幅度调制得到雷击接地响应；步骤S5)根据雷击接地响应，计算获得避雷带引下线2的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升；步骤S6)根据事先设好的钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限，按照公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值；步骤S7)结合最大分流系数和最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估。本发明首先利用CDEGS软件的FFTSES、RESAP、HIFREQ模块对雷电流、土壤电阻率、防雷接地导体进行三维建模，分别获得雷电流模型、土壤电阻率模型、三维防雷接地计算模型；然后将雷电流模型的参数和土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中；接着在HIFREQ模块中通过傅里叶变换将雷电流进行频域分解，在主要频率分量下进行单位响应计算，再通过傅里叶反变换和幅度调制得到雷击接地响应；然后通过三维防雷接地计算模型，根据雷击接地响应，计算获得避雷带引下线2的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升，再根据事先设好的钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限、最大电位升和雷电流峰值，按照公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值；最后结合最大分流系数和最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估。
步骤S1中三维防雷接地计算模型的搭建过程，具体包括以下步骤：步骤S11)根据获取的钢结构变电站防雷接地设计资料，深入分析钢结构变电站的防雷接地构成，防雷接地构成包括主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线，以及主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线彼此之间的连接导体；步骤S12)基于CDEGS软件，在HIFREQ模块中，用SESCAD辅助工具搭建三维防雷接地计算模型，包括对连接导体进行半径等效、设定连接导体材料参数。本发明根据钢结构变电站防雷接地设计资料，深入分析钢结构变电站的防雷接地构成，包括主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线，以及它们之间的连接导体，其中，主地网长77.5m，宽39m，埋深0.8m，然后利用CDEGS软件，在HIFREQ模块中，用SESCAD辅助工具搭建三维防雷接地计算模型，包括对连接导体进行半径等效、设定连接导体材料参数，为后续计算避雷带引下线2的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升、最大耐受雷电流峰值做准备。
半径等效的过程，具体包括以下步骤：步骤C1)根据连接导体的实际尺寸，计算连接导体单位长度下的侧面积S；步骤C2)按照公式计算连接导体的等效半径r。本发明在搭建三维防雷接地计算模型的过程中，需要对连接导体进行半径等效，其中，半径等效是指：根据连接导体的实际尺寸，计算连接导体单位长度对应的侧面积S，然后按照公式/>计算获得连接导体的等效半径r。接地材料及其对应的等效半径如下表1所示：
表1钢结构变电站接地材料信息
| 导体名称 | 尺寸类型 | 等效半径 |
| 主地网水平接地体 | TJX-150mm镀锌铜绞线 | 7mm |
| 主地网垂直接地体 | ф16铜棒L＝2.5m | 8mm |
| 地网引上线 | 60*8扁钢 | 15mm |
| 室内二次接地网 | 60*8扁钢 | 15mm |
| 室内接地引下线 | 60*8扁钢 | 15mm |
| 屋顶避雷带 | 60*8扁钢 | 15mm |
| 避雷带引下线 | 60*8扁钢 | 15mm |
| 接闪器(避雷针) | ф12圆钢L＝400mm | 6mm |
建筑钢结构材料及其对应的等效半径如下表2所示：
表2钢结构变电站建筑钢结构材料信息
| 钢结构名称 | 尺寸类型 | 等效半径 |
| 钢柱1 | 箱400*400*14*14 | 70mm |
| 钢柱2 | 箱400*400*18*18 | 80mm |
| 钢梁1 | H600*250*12*16 | 65mm |
| 钢梁2 | H400*200*8*13 | 50mm |
| 钢梁3 | H400*150*8*13 | 45mm |
| 钢梁4 | H600*250*12*20 | 70mm |
步骤S2的具体过程包括以下步骤：步骤S21)使用Wenner四极法测量钢结构变电站的实地土壤电阻率，测量电极间距分别设定为50m、30m、20m、10m、5m、3m、2m、1m；步骤S22)将各测量电极间距下的土壤电阻率输入到CDEGS软件的RESAP模块，通过反演计算得到土壤电阻率模型；步骤S23)将反演计算获得的土壤电阻率模型参数导入HIFREQ模块中。本发明首先采用Wenner四极法获得钢结构变电站内各测量电极间距对应的实地土壤电阻率，然后将获得的土壤电阻率输入到CDEGS软件的RESAP模块中，通过反演计算获得土壤电阻率模型，最后将土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中。土壤电阻率实地测量结果如下表3所示：
表3土壤电阻率实地测量结果记录
| 测量电极间距(m) | 土壤电阻率(Ω·m) |
| 50 | 36.76 |
| 30 | 34.81 |
| 20 | 35.97 |
| 10 | 25.87 |
| 5 | 28.15 |
| 3 | 27.75 |
| 2 | 27.71 |
| 1 | 29.47 |
步骤S3中，雷电流模型选用标准双指数函数进行模拟，标准双指数函数为：
其中，I(t)表示雷电流函数，t表示时间，a1、a2为常数。本发明在FFTSES模块中，采用标准双指数函数对雷电流进行等效，如图2所示，Ip＝100KA，a1＝9.07195×10-2μs-1，a2＝0.16699μs-1，雷电流波形上升时间为8μs，半峰值时间为20μs，持续时间为120μs，采样时间间隔Δt为0.0292969μs，将雷电流模型的参数导入到HIFREQ模块中。在HIFREQ模块中，对雷电流进行频域分解，然后在主要频率分量下进行单位响应计算，再通过傅里叶反变换和幅度调制得到雷击接地响应。雷电流注入点位于钢结构变电站左下角的接闪器上。
获得避雷带引下线2的最大分流系数的过程，具体包括以下步骤：步骤A1)计算雷击过程中每一条避雷带引下线上的散流大小I1、I2、I3……IN，其中N为避雷带引下线总数；步骤A2)获得最大的避雷带引下线散流Imax＝max{I1,I2,I3……IN},计算得到避雷带引下线的最大分流系数Kmax＝Imax/IP。图3为避雷带引下线位置图，图中包括10条避雷带引下线，分别为避雷带引下线A、避雷带引下线B、避雷带引下线C、避雷带引下线D、避雷带引下线E、避雷带引下线F、避雷带引下线G、避雷带引下线H、避雷带引下线I、避雷带引下线J，本发明首先计算雷击过程中十条避雷带引下线A、B、C、D、E、F、G、H、I、J上的散流大小I1、I2、I3、I4、I5、I6、I7、I8、I9、I10，进而获得最大的避雷带引下线散流Imax＝max{I1、I2、I3、I4、I5、I6、I7、I8、I9、I10}，然后根据最大避雷带引下线散流和雷电流峰值，通过公式Kmax＝Imax/IP计算获得最大分流系数，其中，避雷带引下线散流即避雷带引下线上的雷电流。如图5所示，可知避雷带引下线最大分流系数Kmax＝0.312，据此对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估。
获得室内二次接地网上接地点的最大电位升的过程，具体包括以下步骤：步骤B1)确定设备接地点及设备对应的二次接地网位置A1、A2、A3……An，其中n为设备总台数；步骤B2)通过计算获得雷击过程中室内二次接地网上各设备接地点的电位升UA1、UA2、UA3……UAn；步骤B3)获得室内二次接地网上接地点的最大电位升U0＝max{UA1,UA2,UA3……UAn}。本发明首先确定设备接地点及设备对应的二次接地网位置A1、A2、A3、A4、A5、A6、A7，图4为室内二次接地网分布图，包括二次设备室3、110KV GIS室5、10KV配电室4、第一主变室6、第二主变室7、第三主变室8、电容器室9，其中A1、A2、A3、A4、A5、A6、A7依次对应二次设备室3、110KV GIS室5、10KV配电室4、第一主变室6、第二主变室7、第三主变室8、电容器室9，然后通过计算获得雷击过程中室内二次接地网上各设备接地点的电位升UA1、UA2、UA3、UA4、UA5、UA6、UA7，进而获得室内二次接地网上接地点的最大电位升U0＝max{UA1、UA2、UA3、UA4、UA5、UA6、UA7}，本实施例中最大电位升出现在110KV GIS室5，U0＝UA2＝45.06KV。
步骤S6中计算最大耐受雷电流峰值的公式为：
其中，Ipmax表示最大耐受雷电流峰值，Ip表示雷电流峰值，U50％表示钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限，U0表示最大电位升。本发明在HIFREQ模块中，通过三维防雷接地计算模型，根据事先设好的钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限、最大电位升和雷电流峰值，按照上述公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值，以此作为评估钢结构变电站防雷接地性能的依据之一。查阅设备选型资料得到，钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限U50％＝75KV，根据上述可知U0＝45.06KV，Ip＝100KA，所以计算可得最大耐受雷电流峰值Ipmax＝166KA，最后结合最大分流系数和最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估。
Claims (8)
1.一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤S1：根据钢结构变电站防雷接地设计资料，采用CDEGS软件的HIFREQ模块搭建精细化的三维防雷接地计算模型；
步骤S2：使用Wenner四极法测量钢结构变电站的实地土壤电阻率，在CDEGS软件的RESAP模块上通过反演计算获得土壤电阻率模型，并将所述土壤电阻率模型的参数导入HIFREQ模块中；
步骤S3：在CDEGS软件的FFTSES模块中建立雷电流模型，所述雷电流模型包括雷电流峰值，并将所述雷电流模型的参数导入HIFREQ模块中；
步骤S4：在HIFREQ模块中通过傅里叶变换将雷电流进行频域分解，在主要频率分量下进行单位响应计算；然后通过傅里叶反变换和幅度调制得到雷击接地响应；
步骤S5：根据雷击接地响应，计算获得避雷带引下线的最大分流系数、室内二次接地网上接地点的最大电位升；
步骤S6：根据事先设好的钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限，按照公式计算获得钢结构变电站的最大耐受雷电流峰值；
步骤S7：结合所述最大分流系数和最大耐受雷电流峰值，对钢结构变电站的防雷接地性能进行评估。
2.根据权利要求1所述的一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，步骤S6中计算最大耐受雷电流峰值的公式为：
其中，Ipmax表示最大耐受雷电流峰值，Ip表示雷电流峰值，U50％表示钢结构变电站内设备的绝缘雷电冲击耐受电压值下限，U0表示最大电位升。
3.根据权利要求1所述的一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，步骤S2的具体过程包括以下步骤：
步骤S21：使用Wenner四极法测量钢结构变电站的实地土壤电阻率，测量电极间距分别设定为50m、30m、20m、10m、5m、3m、2m、1m；
步骤S22：将各测量电极间距下的土壤电阻率输入到CDEGS软件的RESAP模块，通过反演计算得到土壤电阻率模型；
步骤S23：将反演计算获得的土壤电阻率模型参数导入HIFREQ模块中。
4.根据权利要求1所述的一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，获得避雷带引下线的最大分流系数的过程，具体包括以下步骤：
步骤A1：计算雷击过程中每一条避雷带引下线上的散流大小I1、I2、I3……IN，其中N为避雷带引下线总数；
步骤A2：获得最大的避雷带引下线散流Imax＝max{I1,I2,I3……IN},计算得到避雷带引下线的最大分流系数Kmax＝Imax/IP。
5.根据权利要求1所述的一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，获得室内二次接地网上接地点的最大电位升的过程，具体包括以下步骤：
步骤B1：确定设备接地点及设备对应的二次接地网位置A1、A2、A3……An，其中n为设备总台数；
步骤B2：通过计算获得雷击过程中室内二次接地网上各设备接地点的电位升UA1、UA2、UA3……UAn；
步骤B3：获得室内二次接地网上接地点的最大电位升U0＝max{UA1,UA2,UA3……UAn}。
6.根据权利要求1所述的一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，步骤S1中三维防雷接地计算模型的搭建过程，具体包括以下步骤：
步骤S11：根据获取的钢结构变电站防雷接地设计资料，深入分析钢结构变电站的防雷接地构成，所述防雷接地构成包括主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线，以及主地网、室内二次接地网、建筑钢结构、避雷带及其引下线彼此之间的连接导体；
步骤S12：基于CDEGS软件，在HIFREQ模块中，用SESCAD辅助工具搭建三维防雷接地计算模型，包括对所述连接导体进行半径等效、设定所述连接导体材料参数。
7.根据权利要求6所述的一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，所述半径等效的过程，具体包括以下步骤：
步骤C1：根据所述连接导体的实际尺寸，计算所述连接导体单位长度下的侧面积S；
步骤C2：按照公式计算所述连接导体的等效半径r。
8.根据权利要求1所述的一种钢结构变电站防雷接地性能评估方法，其特征在于，步骤S3中，所述雷电流模型选用标准双指数函数进行模拟，所述标准双指数函数为：
其中，I(t)表示雷电流函数，t表示时间，a1、a2为常数。
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