CN113863909B - 水平井火驱点火时机的判断方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种水平井火驱点火时机的判断方法，在预热阶段，垂直井和水平井之间的油层中形成温度场，在温度场内并沿垂直井的周向逐渐形成蒸汽腔，蒸汽腔位于水平段和垂直井之间，使水平段的末端区域位于温度场内并与蒸汽腔间隔设置，在末端区域对温度场的温度进行监测，以得到末端温度；在垂直井每完成一次蒸汽吞吐后，根据原油流动粘度与温度关系，确定温度区间，温度区间为65℃‑70℃，在末端温度位于温度区间内的情况下，使蒸汽腔与水平井间隔设置，油层中的原油流入至水平段内。本申请的技术方案有效地解决了相关技术中的火驱生产阶段中的垂直井内注入的空气直接窜入水平井，易导致火线蔓延至水平井的问题。

Description

水平井火驱点火时机的判断方法

技术领域

本发明涉及石油开发技术领域，具体而言，涉及一种水平井火驱点火时机的判断方法。

背景技术

按我国的原油划分标准，特稠油是指在地层温度条件下，脱气原油粘度超过10000mPa·s而小于50000mPa·s的原油；超稠油是指在地层温度条件下，脱气原油粘度超过50000mPa·s的原油。

目前我国特稠油、超稠油开发的主要方式包括蒸汽吞吐(约占70％)和蒸汽辅助重力泄油(SAGD)(约占30％)由于特稠油、超稠油油藏的地下原油粘度大，对于蒸汽吞吐而言，存在着蒸汽注入压力高、热前缘波及半径小、有效开采时间短、周期累计产油量低等问题，其经济效益远远低于普通稠油蒸汽吞吐开采。SAGD是一种高效的开采方法，在加拿大和我国的辽河油田有工业化应用，但该方法对油藏要求较高，一般要求油藏的均质性较好，且纵向上连续厚度大于15米。这就导致大量的特稠油、超稠油油藏不能采用SAGD方法开采。与蒸汽吞吐、SAGD等注蒸汽技术相比，火驱技术具有注入空气成本低、热效率高等优点。但受地下原油流动性所限，对于特稠油、超稠油来讲，不能采用常规火驱技术开发，而应采用水平井火驱重力泄油方法开采。

火驱重力泄油模式通常是一口垂直井加一口水平井，垂直井部署在水平井的脚尖位置，其中垂直井作为点火和注空气井，水平井作为生产井。其生产机理与水平井条件下的蒸汽辅助重力泄油(SAGD——Steam Assisted Gravity Drainage)类似，均是在重力的作用下，利用气体与液体的密度差，使原油流动到水平井中，被开采出来，因此将其称为水平井火驱重力泄油方法。

在水平井火驱重力泄油开采方法中，通过垂直井向油层内注空气点火，加热油层中原油，原油发生裂解、降粘等变化，在重力辅助下，泄到位于油层底部的水平井，并采出。

火驱重力泄油的生产过程分为预热阶段和火驱生产阶段，采用水平生产井1循环预热，注气垂直井2蒸汽吞吐预热的预热方式，参见附图1所示。预热阶段是在点火前对注气垂直井和水平生产井进行预热，在对注气垂直井的四周进行预热的过程中，以注气垂直井为基础能够逐步扩展成蒸汽腔，使两井之间形成一定的温度场，使油层中的原油具有流动性，并形成泄油通道。随着预热过程的推进，蒸汽腔的范围逐渐扩大，在预热阶段结束后，使得蒸汽腔能够覆盖水平井的部分水平段，这样，通入水平井的泄油通道也位于蒸汽腔内。参见附图2和附图3所示。转火驱生产阶段后，火驱产出的气和流动性的原油通过泄油通道可以从水平井产出。火驱生产阶段开采原理如图4所示。其开采过程通常是首先对注气垂直井2采用电加热点火等点火技术，将井筒附近油层加热到原油燃点以上，同时用空气压缩机通过注气垂直井2向油层内连续注入空气，靠近注气垂直井2的原油燃烧产生热量并在油藏中形成燃烧带、结焦带、可动油区和剩余油区等几个区带，其中被热前缘加热升温后形成的可动油区的原油在重力作用下，源源不断地流向水平生产井1中，由于流下来的原油粘度大大降低、流动性大大增强，因此可以实现特稠油、超稠油油藏的开采。

但由于通入水平井的泄油通道也位于蒸汽腔内，易导致两井之间过度连通，使得火驱生产阶段中的垂直井内注入的空气直接窜入水平井，导致燃烧前缘向水平井突进，易导致火线蔓延至水平井，最终造成水平井烧坏，不能进行采油。

发明内容

本发明的主要目的在于提供一种水平井火驱点火时机的判断方法，以解决相关技术中的火驱生产阶段中的垂直井内注入的空气直接窜入水平井，易导致火线蔓延至水平井的问题。

为了实现上述目的，本发明提供了一种水平井火驱点火时机的判断方法，对预热阶段转火驱生产阶段的点火时机进行判断，判断方法包括：在油藏内布置一个垂直井和一个水平井，使垂直井穿设在油藏的油层中，水平井包括垂直段和与垂直段连通的水平段，使水平段位于油层的底部并与垂直井热连通；在预热阶段，垂直井和水平井之间的油层中形成温度场，在温度场内并沿垂直井的周向逐渐形成蒸汽腔，蒸汽腔位于水平段和垂直井之间，使水平段的末端区域位于温度场内并与蒸汽腔间隔设置，在末端区域对温度场的温度进行监测，以得到末端温度；在垂直井每完成一次蒸汽吞吐后，根据原油流动粘度与温度关系，确定温度区间，温度区间为65℃-70℃，在末端温度位于温度区间内的情况下，使蒸汽腔与水平井间隔设置，油层中的原油流入至水平段内。

进一步地，判断方法还包括：同时关闭垂直井和水平井，通过测温装置得到末端温度，当末端温度大于70℃时，判断末端温度是否呈下降状态，当末端温度呈下降状态并且在预定天数之后，末端温度保持在65℃-70℃时，在垂直井内进行点火。

进一步地，判断方法还包括：当末端温度小于65℃时，打开垂直井，向垂直井内注入第一蒸汽，当末端温度呈上升状态，并保持在65℃-70℃时，在垂直井内进行点火。

进一步地，判断方法还包括：注入第一蒸汽的速度为30t/d-50t/d，注入第一蒸汽的时间为1天，以使末端温度呈上升状态。

进一步地，判断方法还包括：注入第一蒸汽的速度为30t/d-50t/d，注入第一蒸汽的时间为1天后，打开水平井排液，并再注入第一蒸汽的时间为1天，以使末端温度呈上升状态。

进一步地，蒸汽腔呈上宽下窄的锥状结构。

进一步地，锥状结构的母线与水平面的夹角在45°-60°的范围内。

进一步地，锥状结构的高度与油层的厚度的比值在1/3-1/2的范围内。

进一步地，末端区域的端面至垂直井的轴线之间的距离在20m～25m。

进一步地，垂直井为注气井，水平井为采油井，垂直井内放入有管柱；水平井内放入注汽管、测试管和生产管，注汽管和测试管延伸至水平段的末端区域，生产管延伸至垂直段的底部，第二蒸汽能够从注汽管注入，从生产管排出；测试管内放入测温元件，测温元件对末端温度进行监测，根据监测温度调整向垂直井内的注入第一蒸汽的速度；末端区域为以垂直井在水平面上的垂直投影上的点为圆心，以尺寸10m为半径所覆盖的水平段的区域，区域为测温元件的温度监测范围；测温元件为多个，多个测温元件间隔布置在水平段上，垂直井实现蒸汽吞吐的次数为2至3次，预热阶段的周期为2至4个月。

应用本发明的技术方案，一种水平井火驱点火时机的判断方法，对预热阶段转火驱生产阶段的点火时机进行判断。判断方法包括：在油藏内布置一个垂直井和一个水平井，使垂直井穿设在油藏的油层中，水平井包括垂直段和与垂直段连通的水平段，使水平段位于油层的底部并与垂直井热连通。在预热阶段，垂直井和水平井之间的油层中形成温度场，在温度场内并沿垂直井的周向逐渐形成蒸汽腔。蒸汽腔位于水平段和垂直井之间，使水平段的末端区域位于温度场内并与蒸汽腔间隔设置，在末端区域对温度场的温度进行监测，以得到末端温度。在垂直井每完成一次蒸汽吞吐后，根据原油流动粘度与温度关系，确定温度区间，温度区间为65℃-70℃。在末端温度位于温度区间内的情况下，使蒸汽腔与水平井间隔设置，油层中的原油流入至水平段内。这样，在末端温度位于温度区间内的情况下，使蒸汽腔与水平井间隔设置，蒸汽腔无法覆盖水平井的水平段，通入水平井的泄油通道位于蒸汽腔外，避免两井之间过度连通，火驱生产阶段中的垂直井内注入的空气无法直接窜入水平井，避免燃烧前缘向水平井突进，进而避免火线蔓延至水平井。进而使得预热阶段形成后的蒸汽腔直接利于火驱生产阶段中的火腔发育形态、有利于火线推进方向及火驱驱油的效果。因此，本申请的技术方案有效地解决了相关技术中的火驱生产阶段中的垂直井内注入的空气直接窜入水平井，易导致火线蔓延至水平井的问题。

附图说明

构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：

图1示出了相关技术中水平生产井和注气垂直井处于热连通状态的示意图；

图2示出了图1的水平生产井和注气垂直井在预热阶段后的效果图；

图3示出了图1的注气垂直井处于火驱生产阶段时火线波及的状态示意图；

图4示出了相关技术中的火驱重力泄油的火驱生产阶段的原理示意图；

图5示出了根据本发明的水平井火驱点火时机的判断方法的实施例的垂直井和水平井的布置关系示意图；

图6示出了图5的水平井火驱点火时机的判断方法的垂直井和水平井的布置关系的俯视示意图；

图7示出了图5的水平井火驱点火时机的判断方法的原油流动粘度与温度关系图；

图8示出了图5的水平井火驱点火时机的判断方法的垂直井和水平井停注蒸汽60天后的末端温度变化示意图；

图9示出了图8的水平井火驱点火时机的判断方法的关闭水平井后的末端温度变化示意图；

图10示出了图8的水平井火驱点火时机的判断方法的打开水平井排液时的末端温度变化示意图。

其中，上述附图包括以下附图标记：

1、水平生产井；2、注气垂直井；10、垂直井；11、管柱；20、水平井；21、垂直段；22、水平段；23、末端区域；31、注汽管；32、测试管；33、生产管；34、测温元件；40、油层；41、蒸汽腔。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。以下对至少一个示例性实施例的描述实际上仅仅是说明性的，决不作为对本发明及其应用或使用的任何限制。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本申请的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。

除非另外具体说明，否则在这些实施例中阐述的部件和步骤的相对布置、数字表达式和数值不限制本发明的范围。同时，应当明白，为了便于描述，附图中所示出的各个部分的尺寸并不是按照实际的比例关系绘制的。对于相关领域普通技术人员已知的技术、方法和设备可能不作详细讨论，但在适当情况下，所述技术、方法和设备应当被视为授权说明书的一部分。在这里示出和讨论的所有示例中，任何具体值应被解释为仅仅是示例性的，而不是作为限制。因此，示例性实施例的其它示例可以具有不同的值。应注意到：相似的标号和字母在下面的附图中表示类似项，因此，一旦某一项在一个附图中被定义，则在随后的附图中不需要对其进行进一步讨论。

如图5和图6所示，本实施例的水平井火驱点火时机的判断方法，对预热阶段转火驱生产阶段的点火时机进行判断。判断方法包括在油藏内布置一个垂直井10和一个水平井20，使垂直井穿设在油藏的油层40中，水平井20包括垂直段21和与垂直段21连通的水平段22，使水平段22位于油层40的底部并与垂直井10热连通。在预热阶段，垂直井10和水平井20之间的油层40中形成温度场，在温度场内并沿垂直井10的周向逐渐形成蒸汽腔41，蒸汽腔41位于水平段22和垂直井10之间，使水平段22的末端区域23位于温度场内并与蒸汽腔41间隔设置，在末端区域23对温度场的温度进行监测，以得到末端温度。在垂直井10每完成一次蒸汽吞吐后，根据原油流动粘度与温度关系，确定温度区间，温度区间为65℃-70℃，在末端温度位于温度区间内的情况下，使蒸汽腔41与水平井20间隔设置，油层40中的原油流入至水平段22内。

应用本实施例的技术方案，在垂直井10每完成一次蒸汽吞吐后，根据原油流动粘度与温度关系，确定温度区间，温度区间为65℃-70℃。在末端温度位于温度区间内的情况下，使蒸汽腔41与水平井20间隔设置，油层40中的原油流入至水平段22内。这样，在末端温度位于温度区间内的情况下，使蒸汽腔41与水平井20间隔设置，蒸汽腔无法覆盖水平井20的水平段22，水平井20的泄油通道位于蒸汽腔外，避免两井之间过度连通，火驱生产阶段中的垂直井10内注入的空气无法直接窜入水平井20，避免燃烧前缘向水平井20突进，进而避免火线蔓延至水平井20。进而使得预热阶段形成后的蒸汽腔直接利于火驱生产阶段中的火腔发育形态、有利于火线推进方向及火驱驱油的效果。因此，本实施例的技术方案有效地解决了相关技术中的火驱生产阶段中的垂直井内注入的空气直接窜入水平井，易导致火线蔓延至水平井的问题。

如图7所示，垂直井10经蒸汽吞吐后油层40内形成温度场，温度场的温度从垂直井10向水平井20逐渐降低，监测末端温度，设定末端温度升高到一定温度时转火驱生产阶段点火，设定末端温度不能过高，避免造成垂直井和水平井之间高温连通，导致火驱生产阶段后期火窜，同时又要保证油层40内的原油具有流动。根据原油流动性的拐点温度，原油粘度流动最低界限是3000mpa·s，对应的温度约是65℃，确定预热阶段转火驱生产阶段的点火时机的温度区间为65℃-70℃。在末端温度位于温度区间内的情况下，垂直井和水平井之间有一定的温度场，油层40内的原油具有流动性，可以流动进入水平段22内，是预热阶段转火驱生产阶段的点火的最佳时机。

如图8所示，判断方法还包括：同时关闭垂直井和水平井，通过测温装置得到末端温度，当末端温度大于70℃时，判断末端温度是否呈下降状态，当末端温度呈下降状态并且在预定天数之后，末端温度保持在65℃-70℃时，在垂直井内进行点火。预定天数优选为13天。这样，能够避免垂直井和水平井之间高温连通，避免导致火驱生产阶段后期产生火窜。

具体地，垂直井10和水平井20同时停注蒸汽、并关井时，水平井20的末端温度是110℃，随后末端温度一直下降，到第13天后，末端温度稳定，没有大幅度下降，保持在67℃-70℃之间，一直维持到停汽后60天，说明垂直井10和水平井20之间已形成稳定温度场，可以转火驱生产阶段进行点火。

如图9所示，判断方法还包括：当末端温度小于65℃时，打开垂直井，向垂直井内注入第一蒸汽，当末端温度呈上升状态，并保持在65℃-70℃时，在垂直井内进行点火。这样，能够避免垂直井和水平井之间高温连通，避免导致火驱生产阶段后期产生火窜。

具体地，垂直井10和水平井20同时关井时，水平井的末端温度在50℃左右，通过对垂直井10注入蒸汽，且水平井继续关井，使水平井的末端温度随着注汽量的提高逐渐上升。在注汽速度达到30t/d-50t/d时，末端温度上升至65-70℃的范围内，末端温度达到转火驱点火时机的温度区间。本实施例的注汽速度根据蒸汽腔形态，油层的温度、注汽压力和温度、油层深度、油层厚度、油层物性参数以及蒸汽热焓值的参数确定。

如图8和图9所示，判断方法还包括：注入第一蒸汽的速度为30t/d-50t/d，注入第一蒸汽的时间为1天，以使末端温度呈上升状态。这样，1天后，能够避免末端温度继续降低，使末端温度由下降状态向上升状态进行转变。

如图8和图10所示，判断方法还包括：注入第一蒸汽的速度为30t/d-50t/d，注入第一蒸汽的时间为1天后，打开水平井排液，并再注入第一蒸汽的时间为1天，以使末端温度呈上升状态。这样，两天后，能够避免末端温度继续降低，使末端温度由下降状态向上升状态进行转变。

具体地，垂直井10注入蒸汽，水平井20关井时，水平井的末端温度没有变化。此时，转垂直井10继续注入蒸汽，打开水平井排液，水平井的末端温度逐渐上升，在注汽速度达到30t/d-50t/d时，末端温度上升至65℃-70℃，末端温度达到转火驱点火时机的温度区间。

如图5所示，蒸汽腔呈上宽下窄的锥状结构。这样，能够决定垂直井10和水平井20的预热方式。

如图5所示，锥状结构的母线与水平面的夹角在45°-60°的范围内。这样，使得蒸汽能够顺畅地进入至油层40内，并在油层40上部能够快速形成呈锥状结构的蒸汽腔41。

如图5所示，锥状结构的高度C与油层40的厚度D的比值在1/3-1/2的范围内。这样，使得蒸汽能够快速地进入至油层40内，并在油层40上部能够快速形成呈锥状结构的蒸汽腔41。

如图5和图6所示，为了使垂直井的周围的原油最大限度的流入水平段内，尽可能把水平井覆盖范围的原油采出，同时考虑到温度监测范围，本实施例的末端的端面至垂直井的轴线之间的距离F在20m～25m。

如图5和图6所示，垂直井10为注气井，水平井20为采油井，垂直井10内放入有管柱11。水平井20内放入注汽管31、测试管32和生产管33，注汽管31和测试管32延伸至水平段22的末端区域23，生产管33延伸至垂直段21的底部，第二蒸汽能够从注汽管31注入，从生产管33排出。水平段22为筛管。

水平段22包括趾端B和跟部A，测试管32内放入测温元件34，测温元件34可以对末端温度进行监测，上述的末端区域23为以垂直井10在水平面上的垂直投影上的点为圆心，以尺寸10m为半径所覆盖的水平段22的区域，区域为测温元件的温度监测范围。根据监测温度调整向垂直井10内的注入第一蒸汽的速度，测温元件34为间隔布置的多个，多个测温元件34间隔布置在水平段22上。这样，水平段22内间隔地布置多个测温点，使末端温度在不同时间与不同位置的测温点相对应。垂直井10实现蒸汽吞吐的次数为2至3次，预热阶段的周期为2至4个月。在周期内，垂直井10内注入第一蒸汽后，进行焖井、排液，同时水平井20注入第二蒸汽，进行蒸汽循环、排液。

由于垂直井的轴线与水平段的轴线之间的垂直距离G小于3m，垂直井10的第一蒸汽为采用限压高干度蒸汽吞吐预热工艺中的蒸汽，该限压高干度蒸汽吞吐预热工艺的干度高，热焓高，控制注入压力能够防止第一蒸汽在油层中形成微裂缝而发生汽窜，进而避免导致最终火驱成产阶段气窜或火窜，在油层40上部快速形成锥状结构的蒸汽腔。水平井的第二蒸汽为采用低速循环预热工艺中的蒸汽，该低速循环预热工艺注汽速度低，加热水平井的井筒及其附近原油，只要使水平井内的原油具有流动性即可。

垂直井的轴线和水平段的轴线之间的垂直距离G小于3m，几乎是零注采距离，此类方法还有横向上沿水平井方向或者纵向上采用零注采、零距离或短距离、垂向泄油、正向火驱超覆式燃烧等。

在本发明的描述中，需要理解的是，方位词如“前、后、上、下、左、右”、“横向、竖向、垂直、水平”和“顶、底”等所指示的方位或位置关系通常是基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，在未作相反说明的情况下，这些方位词并不指示和暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位或者以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明保护范围的限制；方位词“内、外”是指相对于各部件本身的轮廓的内外。

为了便于描述，在这里可以使用空间相对术语，如“在……之上”、“在……上方”、“在……上表面”、“上面的”等，用来描述如在图中所示的一个器件或特征与其他器件或特征的空间位置关系。应当理解的是，空间相对术语旨在包含除了器件在图中所描述的方位之外的在使用或操作中的不同方位。例如，如果附图中的器件被倒置，则描述为“在其他器件或构造上方”或“在其他器件或构造之上”的器件之后将被定位为“在其他器件或构造下方”或“在其他器件或构造之下”。因而，示例性术语“在……上方”可以包括“在……上方”和“在……下方”两种方位。该器件也可以其他不同方式定位(旋转90度或处于其他方位)，并且对这里所使用的空间相对描述作出相应解释。

此外，需要说明的是，使用“第一”、“第二”等词语来限定零部件，仅仅是为了便于对相应零部件进行区别，如没有另行声明，上述词语并没有特殊含义，因此不能理解为对本发明保护范围的限制。

以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种水平井火驱点火时机的判断方法，对预热阶段转火驱生产阶段的点火时机进行判断，其特征在于，所述判断方法包括：

在油藏内布置一个垂直井(10)和一个水平井(20)，使所述垂直井穿设在所述油藏的油层(40)中，所述水平井(20)包括垂直段(21)和与所述垂直段(21)连通的水平段(22)，使所述水平段(22)位于所述油层(40)的底部并与所述垂直井(10)热连通；

在所述预热阶段，所述垂直井(10)和所述水平井(20)之间的所述油层(40)中形成温度场，在所述温度场内并沿所述垂直井(10)的周向形成蒸汽腔(41)，

所述蒸汽腔(41)位于所述水平段(22)和所述垂直井(10)之间，使所述水平段(22)的末端区域(23)位于所述温度场内并与所述蒸汽腔(41)间隔设置，在所述末端区域(23)对所述温度场的温度进行监测，以得到末端温度；

在所述垂直井(10)每完成一次蒸汽吞吐后，根据原油流动粘度与温度关系，确定温度区间，所述温度区间为65℃-70℃，在所述末端温度位于所述温度区间内的情况下，使所述蒸汽腔(41)与所述水平井(20)间隔设置，所述油层(40)中的原油流入至所述水平段(22)内。

2.根据权利要求1所述的判断方法，其特征在于，所述判断方法还包括：

同时关闭所述垂直井和所述水平井，通过测温装置得到所述末端温度，当所述末端温度大于70℃时，判断所述末端温度是否呈下降状态，当所述末端温度呈下降状态并且在预定天数之后，所述末端温度保持在65℃-70℃时，在所述垂直井内进行点火。

3.根据权利要求2所述的判断方法，其特征在于，所述判断方法还包括：

当所述末端温度小于所述65℃时，打开所述垂直井，向所述垂直井内注入第一蒸汽，当所述末端温度呈上升状态，并保持在所述65℃-70℃时，在所述垂直井内进行点火。

4.根据权利要求3所述的判断方法，其特征在于，所述判断方法还包括：注入第一蒸汽的速度为30t/d-50t/d，注入第一蒸汽的时间为1天，以使所述末端温度呈上升状态。

5.根据权利要求3所述的判断方法，其特征在于，所述判断方法还包括：注入第一蒸汽的速度为30t/d-50t/d，注入第一蒸汽的时间为1天后，打开所述水平井排液，并再注入第一蒸汽的时间为1天，以使所述末端温度呈上升状态。

6.根据权利要求1所述的判断方法，其特征在于，所述蒸汽腔呈上宽下窄的锥状结构。

7.根据权利要求6所述的判断方法，其特征在于，所述锥状结构的母线与水平面的夹角在45°-60°的范围内。

8.根据权利要求7所述的判断方法，其特征在于，所述锥状结构的高度与所述油层(40)的厚度的比值在1/3-1/2的范围内。

9.根据权利要求1所述的判断方法，其特征在于，所述末端区域的端面至所述垂直井的轴线之间的距离在20m～25m。

10.根据权利要求1所述的判断方法，其特征在于，

所述垂直井(10)为注气井，所述水平井(20)为采油井，所述垂直井(10)内放入有管柱(11)；

所述水平井(20)内放入注汽管(31)、测试管(32)和生产管(33)，所述注汽管(31)和所述测试管(32)延伸至所述水平段(22)的末端区域(23)，所述生产管(33)延伸至所述垂直段(21)的底部，第二蒸汽能够从所述注汽管(31)注入，从所述生产管(33)排出；

所述测试管(32)内放入测温元件(34)，所述测温元件(34)对所述末端温度进行监测，根据监测温度调整向所述垂直井(10)内的注入第一蒸汽的速度；

所述末端区域(23)为以所述垂直井(10)在水平面上的垂直投影上的点为圆心，以尺寸10m为半径所覆盖的所述水平段(22)的区域，所述区域为所述测温元件(34)的温度监测范围；

所述测温元件(34)为多个，多个所述测温元件(34)间隔布置在所述水平段(22)上，

所述垂直井(10)实现蒸汽吞吐的次数为2至3次，所述预热阶段的周期为2至4个月。

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