CN113819486A - 一种降低燃煤机组氮氧化物的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种降低燃煤机组氮氧化物的方法，本发明通过改变燃煤机组火焰中心氧量，调整风煤比例，来降低燃煤机组氮氧化物。在调整煤的比例时，保持运行磨煤机高煤量工况，优先少开备用磨；避免单台磨煤机长时间低煤量运行。同时，在降低送风比例时，增加高位磨的一、二次配风；将燃烧器摆角与燃尽风摆角共同调整至适当位置；减少氧量，上层辅助风优先分配。
Description
技术领域
本发明涉及一种燃煤机组技术领域，特别是一种降低燃煤机组氮氧化物的 方法。
背景技术
燃煤机组启动阶段，由于脱硝系统入口烟温迟迟达不到投用要求，此时烟 囱出口氮氧化物即锅炉燃烧所生成的全部NOX。而石二厂历次冷态启动，自 A磨点火至投用脱硝约需要5～7小时，统计六次机组启动脱硝投用前的NOX 小时均值，可以看到皆处于较高水平，使得投用初期难以在短时间内达到上海 地区对氮氧化物小时排放均值不超过50mg/m3要求。这是制约机组过40％负 荷的主要原因。
火电机组长时间处于较低负荷，既不利于运行安全，也不符合经济效益， 同时违背环保减排的要求。传统研究降低机组启动阶段NOX值，主要是围绕 如何抬高脱硝系统入口烟温以尽早满足投用条件展开的。提高烟温的主要思路 是通过减少烟气与管道换热，如投用WGGH辅汽加热、除氧器辅汽加热，投 用全部高加等措施提高给水温度，收主再旁减温水提高蒸汽温度等；或者是增 开高位磨，增加锅炉的不完全燃烧热损失。而前者会导致蒸汽温度过高，使主 机承受较高的热应力。当叶片与缸体差涨超过安全值后，会限制加负荷，此时 需要长时间定负荷暖机，既不安全也违背尽早带高负荷的初衷；后者显著提高 燃烧量将造成高低旁不能及时关闭，锅炉会长时间通过旁路系统流失大量的 热，另外高位磨过早运行也会使得本就难以有效降低再热汽温再高一个台阶， 造成中压差涨长期处于高值，严重时会造成主机动静摩擦。
发明内容
本部分的目的在于概述本发明的实施例的一些方面以及简要介绍一些较 佳实施例。在本部分以及本申请的说明书摘要和发明名称中可能会做些简化或 省略以避免使本部分、说明书摘要和发明名称的目的模糊，而这种简化或省略 不能用于限制本发明的范围。
鉴于上述和/或现有燃煤机组氮氧化物中存在的问题，提出了本发明。
因此，本发明其中的一个目的是提供一种降低燃煤机组氮氧化物的方法， 通过运行方式的调整，将燃烧产生的NOx控制在较低水平，那么SCR投用后 也可以在更短的时间内满足环保考核要求，从而显著减轻脱硝系统投用压力， 达到机组更早摆脱低负荷工况的目标。
为解决上述技术问题，本发明提供如下技术方案：一种降低燃煤机组氮氧 化物的方法，其包括保持运行磨煤机高煤量工况，优先少开备用磨；避免单台 磨煤机长时间低煤量运行；增加高位磨的一、二次配风；将燃烧器摆角与燃尽 风摆角共同调整至适当位置；减少氧量，上层辅助风优先分配。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：在 燃煤机组点火中前期，且加仓高热值煤种条件下，磨煤机通过增加煤粉浓度实 现对氧量的快速消耗。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：在 燃煤机组启动期间，单台磨煤机煤量应及时加至75％以上，避免长期处于低煤 量工况。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：增 加高位磨一二次风量时，要保持总风量不变，可以关小辅助风、增设燃尽风。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：增 加高位磨一、二次配风，制粉系统不同组合运行时最佳比例值不同。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：所 述燃烧器与燃尽风摆角0～100，对应物理角度为-30°～+30°，调整两类摆角 的角度可以改变火焰中心氧量。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：所 述燃烧器摆角设置自25到100左右，燃尽风角度自50以下，或者保持燃尽风 和燃烧器摆角在25、50位置。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：煤 量阶段为了稳定火检，燃烧器摆角会长时间保持水平位置，此时燃尽风摆角设 置25其效果要好于0或50以上的其他固定位置。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：保 持风量不变，点火期间以倒三角方式分配二次风，即上层燃尽风优先全开、高 位磨辅助风门开度给定正偏置。
作为本发明所述降低燃煤机组氮氧化物的方法的一种优选方案，其中：冷 态启动阶段，在SCR投用后可以更早的降低到考核值，尽快过低负荷区间；低 负荷阶段，减轻在必要情况下手动少量投用脱硝某几根喷枪时SCR系统的运行 负担，提高设备安全，降低系统的维护频率；在机组正常运行期间，为有效降 低氮氧化物总量提供参考，从而降低SCR系统对氨的消耗，提高经济性；在脱 硝效率明显降低或系统因故停运时，将NOx排放值控制在较低水平，降低小 时均值超标的风险。
本发明的有益效果：本发明通过改变燃煤机组火焰中心氧量，调整风煤比 例，来降低燃煤机组氮氧化物。在调整煤的比例时，保持运行磨煤机高煤量工 况，优先少开备用磨；避免单台磨煤机长时间低煤量运行。同时，在降低送风 比例时，增加高位磨的一、二次配风；将燃烧器摆角与燃尽风摆角共同调整至 适当位置；减少氧量，上层辅助风优先分配。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例描述中所需 要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的 一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下， 还可以根据这些附图获得其它的附图。其中：
图1为本发明降低燃煤机组氮氧化物的方法提供的三个实施例的磨煤机启 动过程中所对应的脱硝NOX浓度情况示意图。
具体实施方式
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合说明书 附图对本发明的具体实施方式做详细的说明。
在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明，但是本发明 还可以采用其他不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不 违背本发明内涵的情况下做类似推广，因此本发明不受下面公开的具体实施例 的限制。
其次，此处所称的“一个实施例”或“实施例”是指可包含于本发明至少 一个实现方式中的特定特征、结构或特性。在本说明书中不同地方出现的“在 一个实施例中”并非均指同一个实施例，也不是单独的或选择性的与其他实施 例互相排斥的实施例。
实施例1
参照图1，为本发明第一个实施例，提供了一种降低燃煤机组氮氧化物的 方法的示意图，如图1，本发明包括保持运行磨煤机高煤量工况，优先少开备 用磨；避免单台磨煤机长时间低煤量运行；增加高位磨的一、二次配风；将燃 烧器摆角与燃尽风摆角共同调整至适当位置；减少氧量，上层辅助风优先分配。
具体的，本发明包括保持运行磨煤机高煤量工况，优先少开备用磨，避免 单台磨煤机长时间低煤量运行。在总煤量相近的情况下，保持更少的磨煤机运 行，可以在一定程度上减少NOx生成。通过增加煤粉浓度实现对氧量的快速 消耗，是快速降低折算后NOx排放量的一种行之有效的手段。本措施适用在 点火中前期，且加仓高热值煤种条件下进行。
单台磨煤机在启动期间煤量应及时加至75％以上，避免长期处于低煤量工 况，以确保NOx排放量不至于过高。本措施适用燃煤热值较低的情况，在加 负荷过程中可以相对多加些煤量，从而提前启动B、C磨。
进一步的，增加高位磨的一、二次配风。增加高位磨一、二次配风可以有 效降低NOx浓度，但制粉系统不同组合运行时这个最佳比例值不同。将燃烧 器摆角与燃尽风摆角共同调整至适当位置；减少氧量，上层辅助风优先分配。 燃烧器摆角自25到100；SOFA摆角自50以下；或者是保持SOFA风和燃烧 器摆角在25、50位置，可有效降低NOx值。低煤量阶段为了稳定火检，燃烧 器摆角会长时间保持水平位置，此时SOFA风摆角置25其效果要好于0或50 以上的其他固定位置。
无论何种工况，运行氧量越低，NOx的生成量越少。而实际低负荷工况 降低氧量是不利于着火稳定和燃尽的。那么在风量不变的情况下，点火期间以 倒三角方式分配二次风，即上层SOFA风优先全开、高位磨辅助风门开度给定 正偏置，是为降低NOx折算值的最优配风方式。也为机组正常运行期间各层 辅助风门开度偏置的调整提供数据参考。
实施例2
本发明的第二个实施例参照图1，该实施例不同于第一个实施例的是：这 一实施方式主要改变火焰中心氧量，降低风煤比例中煤的比例。本发明主要包 括在燃煤机组点火中前期，且加仓高热值煤种条件下，磨煤机通过增加煤粉浓 度实现对氧量的快速消耗。增加高位磨一二次风量时，要保持总风量不变， 可以关小辅助风、增设燃尽风。
如果能通过运行方式的调整，将燃烧产生的NOx控制在较低水平，那么SCR投用后也可以在更短的时间内满足环保考核要求，从而显著减轻脱硝系统 投用压力，达到机组更早摆脱低负荷工况的目标。
方案1：保持运行磨煤机高煤量工况，优先少开备用磨。
实验1：某次冷态启动，煤量、磨煤机运行方式与NOX浓度对应关系(见 附图)。
数据分析：
结论1：
在总煤量相近的情况下，保持更少的磨煤机运行，可以在一定程度上减少 NOx生成。通过增加煤粉浓度实现对氧量的快速消耗，是快速降低折算后NOx 排放量的一种行之有效的手段。本措施适用在点火中前期，且加仓高热值煤种 条件下进行。
方案2：避免单台磨煤机长时间低煤量运行。
实验2：选取1号机组同煤种条件下三次冷态启动：
数据分析：
1、每次启动后，单磨A启动至排放量时间分别是15min、20min、50min， NOX进出口值分别是234/108、281/180、234/153、单磨煤量分别是40t/h、26t/h、 36t/h、可以看出单磨在低煤量长时间运行下，必定造成NOx排放量的大幅上 升，第一次与第二次相比，时间上基本一致，但第二次的26t/h造成NOx进出 口高；第一次与第三次相比，带煤量差不多，用时长的第三次造成NOx进出 口高。绿色为单磨排放量最大值至43t/h高煤量时NOx排放量比值，用时分别 是16min、60min。长时间的高煤量运行，可以有效减少NOx排放量的增加。 主要是炉膛温度的升高以及燃料的增加，使得对应热力型的NOx有所降低而 引起。
2、每次启动中，红色数值为单磨A和AB磨排放量最高比值。可以发现 三次启动第一次用时最短，依次是第二次，第三次，用时34min、50min、1h。 随着时间加长，比值成一定的线性增加，说明B磨在启动后至75％出力以上用 时短，排放上升量越少。为此，在磨煤机启动后及时增加煤量至75％的高负荷 带煤量，是保证NOx排放量大幅度增加的前提。
3、每次启动的工况4至工况5，第一次启动和第三次启动用时分别时 1h40min、1h20min，说明高位磨C在启动初期低煤量运行工况下，随着时间增 加，排放量明显增加。
结论2：
单台磨煤机在启动期间煤量应及时加至75％以上，避免长期处于低煤量工 况，以确保NOx排放量不至于过高。本措施适用燃煤热值较低的情况，在加 负荷过程中可以相对多加些煤量，从而提前启动B、C磨。
实施例3
参照图1，出示了本发明的第三个实施例的降低燃煤机组氮氧化物的方法， 该实施例不同于第一个实施例的是：增加高位磨一二次风量时，要保持总风量 不变，可以关小辅助风、增设燃尽风。增加高位磨一、二次配风，制粉系统 不同组合运行时最佳比例值不同。燃烧器与燃尽风摆角0～100，对应物理角度 为-15°～+15°(该设定是发明人根据电厂的自己设定物理角度)，调整两类 摆角的角度可以改变火焰中心氧量。燃烧器摆角设置自25到100左右，燃尽 风角度自50以下，或者保持燃尽风和燃烧器摆角在25、50位置。煤量阶段为 了稳定火检，燃烧器摆角会长时间保持水平位置，此时燃尽风摆角设置25其 效果要好于0或50以上的其他固定位置。保持风量不变，点火期间以倒三角 方式分配二次风，即上层燃尽风优先全开、高位磨辅助风门开度给定正偏置。
具体地，方案3：增加高位磨的一、二次配风
保持总风量不变,增加高位磨一二次风量可以起到降低NOx的作用。这 是关小辅助风、增设燃尽风的理论依据。但不同的磨煤机组合方式影响也存在 不同。
每台磨煤机对应一层(四个对称布置)燃烧器，单个燃烧器是几种风门喷 口的组合中间的是携带煤粉的一次风，风量大小只与煤量大小有关，周边的辅 助风(二次风+油风)，辅助风大小取决于锅炉风箱差压，单个辅助风门的开 度(风量大小)可以设定正或者负值的偏置，所以通过改变高低磨煤机运行方 式中的煤量高低，改变一次风分配情况。通过给辅助风门开度设定正或负偏 置，改变二次风分配情况。
实验3.1：高位E磨一次反切风试验
实验3.2：高位F磨一次反切风试验
数据分析:
高位磨一次风对NOx排放量也会产生较大影响。档板开度越大，即 上层辅助风风量增加，NOx排放量越小，呈非线性递减趋势。实验3.1：高位 E磨一次反切风试验，当挡板从开度0％变化至50％时，对应的NOx浓度仅 从236/239mg/Nm3变化至187/181mg/Nm3。降低NOx入口值效果明显。
实验3.2：高位F磨一次反切风试验，当挡板从开度0％变化至50％时， 对应的NOx浓度仅从306/292mg/Nm3变化至287/263mg/Nm3。降低NOx 入口值效果没有E磨明显，和理论分析一致，试验还采取了增开空磨组试验， 同样工况下，在风门开至25％，情况下，二次风的介入，使得一次风的消旋作 用明显减弱，二次风的大量参烧下，NOx没有下降，反而有明显上升。当风 门开度增加至50％后效果才有一定的体现，基本和不投运空磨基本一致。
3.2增加磨煤机F冷风调门75％开度试验，结果NOx能有效降低，也为有 序降低NOx值提供参考依据和优化手段。
结论3：
增加高位磨一、二次配风可以有效降低NOx浓度，但制粉系统不同组合 运行时这个最佳比例值不同。四磨运行时，E磨的一次风消旋能力大于F磨。
方案4：将燃烧器摆角与SOFA风摆角共同调整至适当位置
燃烧器与SOFA风摆角0～100，对应物理角度为-15°～+15°。调整 两类摆角的角度会改变火焰中心氧量，会对燃烧生成的NOx高低产生一定影 响。
实验4.1～4.4：分别进行燃烧器与SOFA风两种摆角的不同组合实验：
燃烧器及SOFA上下摆角试验
试验一：
| 449MW | ||||||
| SOFA | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | |
| 燃烧器摆角 | 50 | 25 | 0 | 75 | 100 | |
| <u>NOx</u>入口 | 270/250 | 262/279 | 317/280 | 273243 | 261/215 |
SOFA保持水平，燃烧器摆角自25到100，变化较小，基本保持较低NOx入口
实验二：
| 449MW | ||||||
| SOFA | 50 | 75 | 100 | 25 | 0 | |
| 燃烧器摆角 | 50 | 50 | 50 | 50 | 100 | |
| <u>NOx</u>入口 | 238/226 | 271257 | 262/258 | 240/226 | 246/237 |
燃烧器摆角保持水平，SOFA摆角自50以下，一定程度上减小NOx入口
实验三：
| 449MW | 同向 | |||||
| SOFA | 50 | 25 | 0 | 75 | 100 | |
| 燃烧器摆角 | 50 | 25 | 0 | 75 | 100 | |
| <u>NOx</u>入口 | 237249 | 255248 | 282/281 | 287228 | 264230 |
同向调整S0FA和燃烧器摆角试验，发现综合前面单独调整燃烧器摆角和S0FA摆角试验分析， 保持FOFA和燃烧器摆角在25、50位置，可有效降低NOx值
实验四：
| 449MW | 反向 | |||||
| SOFA | 50 | 75 | 100 | 50 | 25 | 0 |
| 燃烧器摆角 | 50 | 25 | 0 | 50 | 75 | 100 |
| <u>NOx</u>入口 | 267/259 | 276/276 | 289/287 | 295/264 | 262/212 | 250/224 |
分析结果和前三次试验一致：燃烧器摆角自25到100；SOFA摆角自50以下；保持FOFA和 燃烧器摆角在25、50位置，可有效降低NOx值。
结论4：
燃烧器摆角自25到100；SOFA摆角自50以下；或者是保持SOFA风和 燃烧器摆角在25、50位置，可有效降低NOx值。低煤量阶段为了稳定火检， 燃烧器摆角会长时间保持水平位置，此时SOFA风摆角置25其效果要好于0 或50以上的其他固定位置。
针对摆角位置的确定，一般摆角自水平位置出发上下摆动的角度是相同 的，所以可以把摆角水平位置定义为50％就把物理角度最低值定义为0％最 高为100％。25％实际是低于水平位置的也就是摆角向下一定角度如果这个电 厂摆角最低可以到-10°角那么25％就是向下5°。百分之多少并不对应具体 开度而是衡量摆角向上或者向下的一个程度。SOFA风也是一样的道理，摆角 位置改变，固定区域的风煤比就改变。
方案5：减少氧量，上层辅助风优先分配。
NOx的生成机理指出，燃料型NOx是燃煤锅炉氮氧化物生成的主要诱因。 其与煤种的特性、氧的浓度、燃烧温度相关。另外在总风量不变的情况下，各 层燃料风、上下辅助风、油风、SOFA风的不同开度也会对生成量产生一定影 响。负荷一定，进行逐步降低氧量试验；风量一定，通过给定辅助风门正或负 偏置，调整SOFA风门开度，实现二次风在炉膛中从正三角至倒三角分配的变 化，通过改变高低六台磨的煤量，实现一次风从正三角至倒三角的改变。当二 次风与一次风同时处于正三角或倒三角分配，则将两者视为同向，反之则为反向。低位磨运行可以理解成煤量上低下高，也就是一次风正三角布置，收腰就 是上高、中中、下高。
实验5.1：p＝370MW，风量397Kg/s，差压0.48Kpa，摆角39，SOFA风 5层全开(高氧)
| NOx值 | 一二次风同向 | 一次风不变 | 一二次风反向 |
| 均等配风 | 180/181 | 183/179 | |
| 正三角 | 202/202 | 198/199 | 230/221 |
| 倒三角 | 193/184 | 184/186 | 219/209 |
| 收腰 | 179/183 | 235/223 | 204/186 |
实验5.2：p＝370MW，风量340Kg/s，差压0.36Kpa，摆角39，SOFA风5 层全开(低氧)
| NOx值 | 一二次风同向 | 一次风不变 | 一二次风反向 |
| 均等配风 | 128/135 | 136/144 | |
| 正三角 | 135/139 | 134/140 | 149/164 |
| 倒三角 | 134/140 | 133/139 | 155/162 |
| 收腰 | 136/140 | 132/141 | 149/159 |
数据分析：
同为370MW负荷段，在高氧的工况下，不管采取何种二次风门运行方式 下，NOx值在180-230mg/m3范围内。低氧量试验，370MW负荷段，无论采取 何种二次风门运行方式下，NOx值在135-155mg/m3范围内。后者能够减少 15％-20％原NOx值。另外，当一次风不变，即在运行磨煤机煤量相等的常见 情况，二次风采取倒三角分配，在氧量高、低期间是有效降低NOx的一种折 中手段。
结论5：
无论何种工况，运行氧量越低，NOx的生成量越少。而实际低负荷工况 降低氧量是不利于着火稳定和燃尽的。那么在风量不变的情况下，点火期间以 倒三角方式分配二次风，即上层SOFA风优先全开、高位磨辅助风门开度给定 正偏置，是为降低NOx折算值的最优配风方式。也为机组正常运行期间各层 辅助风门开度偏置的调整提供数据参考。
同时，冷态启动阶段，在SCR投用后可以更早的降低到考核值，尽快过低 负荷区间；低负荷阶段，减轻在必要情况下手动少量投用脱硝某几根喷枪时 SCR系统的运行负担，如脱硝加热系统在投用初期难以维持对高流量尿素溶液 的有效加热，造成管系结晶等。提高设备安全，降低系统的维护频率；在机组 正常运行期间，为有效降低氮氧化物总量提供参考，从而降低SCR系统对氨的 消耗，提高经济性；在脱硝效率明显降低或系统因故停运时，将NOx排放值 控制在较低水平，降低小时均值超标的风险。
本文通过抽取石二厂近年多次机组启动期间NOX浓度变化趋势，同时在 机组正常运行时进行针对性探索实验。通过记录或调整相关系统的运行方式进 行分析，指出降低锅炉氮氧化物生成量或烟囱出口浓度折算值的几种行之有效 的方法。
方案1：保持运行磨煤机高煤量工况，优先少开备用磨。
方案2：避免单台磨煤机长时间低煤量运行。
方案3：增加高位磨的一、二次配风。
方案4：将燃烧器摆角与SOFA风摆角共同调整至适当位置。
方案5：减少氧量，上层辅助风优先分配。
上述几种方案有别于传统依赖设备运行可靠性降低NOx，是通过技术手 段降低氮氧化物生成的，具体效果都有针对性试验进行数据量化，提供观点支 持与调节参考。适用且不限于：
1：冷态启动阶段，在SCR投用后可以更早的降低到考核值，尽快过低负 荷区间。
2：低负荷阶段，减轻在必要情况下手动少量投用脱硝某几根喷枪时SCR 系统的运行负担，提高设备安全，降低系统的维护频率。
3：在机组正常运行期间，为有效降低氮氧化物总量提供参考，从而降低 SCR系统对氨的消耗，提高经济性。
4：在脱硝效率明显降低或系统因故停运时，将NOx排放值控制在较低水 平，降低小时均值超标的风险。
重要的是，应注意，在多个不同示例性实施方案中示出的本申请的构造和 布置仅是例示性的。尽管在此公开内容中仅详细描述了几个实施方案，但参阅 此公开内容的人员应容易理解，在实质上不偏离该申请中所描述的主题的新颖 教导和优点的前提下，许多改型是可能的(例如，各种元件的尺寸、尺度、结 构、形状和比例、以及参数值(例如，温度、压力等)、安装布置、材料的使 用、颜色、定向的变化等)。例如，示出为整体成形的元件可以由多个部分或 元件构成，元件的位置可被倒置或以其它方式改变，并且分立元件的性质或数目或位置可被更改或改变。因此，所有这样的改型旨在被包含在本发明的范围 内。可以根据替代的实施方案改变或重新排序任何过程或方法步骤的次序或顺 序。在权利要求中，任何“装置加功能”的条款都旨在覆盖在本文中所描述的 执行所述功能的结构，且不仅是结构等同而且还是等同结构。在不背离本发明 的范围的前提下，可以在示例性实施方案的设计、运行状况和布置中做出其他 替换、改型、改变和省略。因此，本发明不限制于特定的实施方案，而是扩展 至仍落在所附的权利要求书的范围内的多种改型。
此外，为了提供示例性实施方案的简练描述，可以不描述实际实施方案的 所有特征(即，与当前考虑的执行本发明的最佳模式不相关的那些特征，或于 实现本发明不相关的那些特征)。
应理解的是，在任何实际实施方式的开发过程中，如在任何工程或设计项 目中，可做出大量的具体实施方式决定。这样的开发努力可能是复杂的且耗时 的，但对于那些得益于此公开内容的普通技术人员来说，不需要过多实验，所 述开发努力将是一个设计、制造和生产的常规工作。
应说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参 照较佳实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可 以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精 神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (10)
1.一种降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：
保持运行磨煤机高煤量工况，优先少开备用磨；
避免单台磨煤机长时间低煤量运行；
增加高位磨的一、二次配风；
将燃烧器摆角与燃尽风摆角共同调整至适当位置；
减少氧量，上层辅助风优先分配。
2.如权利要求1所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：在燃煤机组点火中前期，且加仓高热值煤种条件下，磨煤机通过增加煤粉浓度实现对氧量的快速消耗。
3.如权利要求2所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：在燃煤机组启动期间，单台磨煤机煤量应及时加至75％以上，避免长期处于低煤量工况。
4.如权利要求3所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：增加高位磨一二次风量时，要保持总风量不变，可以关小辅助风、增设燃尽风。
5.如权利要求4所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：增加高位磨一、二次配风，制粉系统不同组合运行时最佳比例值不同。
6.如权利要求5所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：设定燃烧器与燃尽风摆角0～100％，对应物理角度为-15°～+15°，调整两类摆角的角度以改变火焰中心位置，进而改变燃烧区域氧量分配。
7.如权利要求6所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：所述燃烧器摆角设置自25到100左右，燃尽风角度自50以下，或者保持燃尽风和燃烧器摆角在25、50位置。
8.如权利要求7所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：低煤量阶段为了稳定火检，燃烧器摆角会长时间保持水平位置，此时燃尽风摆角设置25其效果要好于0或50以上的其他固定位置。
9.如权利要求1～8任一所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：保持风量不变，点火期间以倒三角方式分配二次风，即上层燃尽风优先全开、高位磨辅助风门开度给定正偏置。
10.如权利要求9所述的降低燃煤机组氮氧化物的方法，其特征在于：
冷态启动阶段，在SCR投用后可以更早的降低到考核值，尽快过低负荷区间；
低负荷阶段，减轻在必要情况下手动少量投用脱硝某几根喷枪时SCR系统的运行负担，提高设备安全，降低系统的维护频率；
在机组正常运行期间，为有效降低氮氧化物总量提供参考，从而降低SCR系统对氨的消耗，提高经济性；
在脱硝效率明显降低或系统因故停运时，将NOx排放值控制在较低水平，降低小时均值超标的风险。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116272359A (zh) * | 2023-02-20 | 2023-06-23 | 华能国际电力股份有限公司上海石洞口第二电厂 | 一种机组低负荷时降低SCR入口NOx含量的方法 |
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2021
- 2021-07-30 CN CN202110871628.9A patent/CN113819486B/zh active Active
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