CN104913288A - 600mw亚临界四角切圆锅炉控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，投运5台磨煤机，留1台备用，并调整省煤器出口氧量、总风量、2级各3层分离燃尽风SOFA的风门开度、2级紧凑燃尽风CCOFA的风门开度、主燃烧器摆角和炉膛风箱压差，能有效调整600MW亚临界四角切圆锅炉内氧量场的成分，使火焰中心发生变化，从而改变锅炉内的燃烧特性，使省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度降低，并在省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度达到环境排放要求的前提下，使空预器出口一氧化碳CO的浓度也达到环境排放要求，且降低热损失，提高热效率，寻求省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等各工况指标的平衡点，达到锅炉的较佳控制状态。

Description

600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法

技术领域

本发明涉及一种锅炉的运行控制方法，特别是涉及一种600MW亚临界四角切圆锅炉的控制方法。

背景技术

随着环境污染问题，尤其是大气污染问题的日益严峻，火电厂大气污染物排放控制问题已越来越受到世界各国政府的高度关注。我国政府也对该问题采取了一系列措施，国家环境保护部已经颁布了《火电厂氮氧化物防治技术政策》，明确在“十二五”期间将全力推进我国氮氧化物NO_X的防治工作。所以，越来越多专家学者青睐于针对氮氧化物NO_X减排这一课题的研究。

目前，国内外关于氮氧化物NO_X的减排控制技术主要有两种：一种是控制氮氧化物NO_X的生成，主要是在燃烧过程中通过各种低氮氧化物NO_X技术手段改变煤的燃烧条件，从而改变锅炉燃烧特性，减少氮氧化物NO_X的生成量；二是控制氮氧化物NO_X生成后的转化，主要是在锅炉尾部增设烟气脱硝装置将已经生成的氮氧化物NO_X通过氧化还原等技术手段从锅炉排放口的烟气中脱除掉，如，选择性催化还原法(SCR脱硝装置)、选择性非催化还原法(SNCR脱硝装置)等。但是，该两种氮氧化物NO_X的减排控制技术中，控制氮氧化物NOx生成后转化的控制技术，一般用于新建的火电厂，能够在建造过程中直接在锅炉尾部设置烟气脱硝装置。而针对早期投入运行的火电厂，在锅炉尾部增设烟气脱硝装置的改造难度和工作量都较大，且成本较高，应用前景不容乐观。而且，更重要的是，早期投入运行的锅炉，由于早期设计和技术的限制，其氮氧化物NO_X生成量很大，对大气环境造成的影响远远超过新建火电厂。所以，越来越多专家和学者转向研究改变锅炉的燃烧特性以减少氮氧化物NO_X的生成量这一问题。

但是，在研究改变锅炉的燃烧特性以减少氮氧化物NO_X的生成量这一问题时，发现随着氮氧化物NO_X生成量的降低，可能导致锅炉的热损失增大，热效率降低，无法达到工业化生产要求。所以，面临如何在氮氧化物NO_X满足排放要求前提下，尽量提高热效率，得到较佳锅炉控制的问题。

发明内容

基于此，有必要针对如何在氮氧化物NO_X满足排放要求前提下，尽量提高热效率的问题，提供一种600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，包括：

投入煤种，启动锅炉。

在锅炉负荷为600兆瓦时，投运5台磨煤机。

将省煤器出口氧量调整至2.70％-3％。

将总风量调整至1500-1600t/h内。

将第一级第一层分离燃尽风的风门开度调整至1％-5％内。

将第一级第二层分离燃尽风的风门开度调整至55％-66％内。

将第一级第三层分离燃尽风的风门开度调整至55％-70％内。

将第二级第一层分离燃尽风的风门开度调整至50％-78％内。

将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至55％-75％内。

将第二级第三层分离燃尽风的风门开度调整至10％-30％内。

将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内。

将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内。

将紧凑燃尽风的摆角调整至5-10度内。

将主燃烧器摆角调整至负10-负25度内。

将炉膛风箱压差调整至0-50帕内。

本发明的锅炉控制方法调整省煤器出口氧量、总风量、2级各3层分离燃尽风SOFA的风门开度、2级紧凑燃尽风CCOFA的风门开度、主燃烧器摆角和炉膛风箱压差，能有效调整600MW亚临界四角切圆锅炉内氧量场的成分，使火焰中心发生变化，从而改变锅炉内的燃烧特性，使省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度降低，并在省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度达到环境排放要求的前提下，使空预器出口一氧化碳CO的浓度也达到环境排放要求，且降低热损失，提高热效率，寻求省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等各工况指标的平衡点，达到锅炉的较佳控制状态。

附图说明

图1为本发明中600MW亚临界四角切圆锅炉燃烧特性调试方法的一个实施例的流程图；

图2为本发明中紧凑燃尽风CCOFA的风门开度与省煤器出口氮氧化物NO_X浓度的关系曲线图；

图3为本发明中紧凑燃尽风CCOFA的风门开度与风箱差压的关系曲线图；

图4为本发明中紧凑燃尽风CCOFA的风门开度与空预器出口一氧化碳CO浓度的关系曲线图；

图5为本发明中紧凑燃尽风CCOFA的风门开度与飞灰含碳量的关系曲线图；

图6为本发明中氮氧化物NO_X浓度与一氧化碳CO浓度的关系曲线图；

图7为本发明中600MW亚临界四角切圆锅炉燃烧特性调试方法的另一个实施例的流程图；

图8为本发明中分离燃尽风SOFA的风流量与排烟温度、省煤器出口氮氧化物NO_X浓度的关系曲线图。

具体实施方式

本实施方式以上海锅炉厂有限公司生产、型号为SG-2028/17.5-M905的机组锅炉为例，该锅炉满负荷为600MW负荷、亚临界压力、一次中间再热控制循环、负压运行的汽包炉。锅炉采用“п”型布置，四角切向燃烧，平衡通风，固态排渣。锅炉的燃烧器由24只切向燃烧摆动式燃烧器组成，每只燃烧器最大出力为11.5t/h，分四角六层均匀布置，每层设置4只燃烧器，在顶部燃烧器上方各设一层紧凑燃尽风和辅助风喷口。该锅炉的其它主要设计参数如表1所示。

表1锅炉主要设计参数

在该锅炉基础上，工作人员为降低省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度，降低空预器出口一氧化碳的浓度、飞灰含碳量、以及炉膛出口的烟温偏差，采用高级复合式空气分级低氮氧化物NO_X燃烧技术方案，对该现有锅炉的主燃烧器进行改造。具体改造方案为：在主风箱上部增加2级分离燃尽风SOFA燃烧器，每个分离燃尽风SOFA燃烧器包括3层可水平摆动的分离燃尽风SOFA喷嘴，即第一级第一层分离燃尽风SOFA-A、第一级第二层分离燃尽风SOFA-B、第一级第三层分离燃尽风SOFA-C、第二级第一层分离燃尽风SOFA-D、第二级第二层分离燃尽风SOFA-E、第二级第三层分离燃尽风SOFA-F，每个分离燃尽风SOFA喷嘴均可通过执行机构上下摆动30°，或水平方向摆动15°。在主风箱顶端设置2层紧凑燃尽风CCOFA喷嘴，即第一层紧凑燃尽风CCOFA1和第二层紧凑燃尽风CCOFA2。主风箱还设有6层WR煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风，在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有3层辅助风喷嘴，其中包括2只偏置辅助风喷嘴和1只直吹辅助风喷嘴，在主风箱底端设有2层二次风喷嘴。煤粉喷口、二次风喷口、燃尽风喷口均可上下摆动，用以调节再热气温，以及分离燃尽风SOFA、紧凑燃尽风CCOFA与烟气的混合过程。本发明中，摆动方位以向左为正、向右为负，以向上为正、向下为负。改造前后燃烧器的主要设计参数比较如表2所示。

表2改造前后燃烧器的主要设计参数比较表

本发明锅炉运行控制方法的燃烧优化调整试验中，煤种为电厂实际运行用煤，试验期间保持煤种的稳定性。所有试验结论都是基于试验煤种得出，并非所有煤种均可适用。试验期间煤种煤质的主要参数如表3所示。此外，针对该电厂锅炉，其可调对象包括省煤器出口氧量、炉膛风箱压差、分离燃尽风SOFA风门开度、水平垂直摆角及投运组合、紧凑燃尽风CCOFA风门开度、摆角及投运组合、磨煤机投运组合、偏置风风门开度、辅助风风门开度、燃料风风门开度等。本发明仅着重考虑分离燃尽风SOFA和紧凑燃尽风CCOFA的控制。

表3试验期间煤种煤质的主要参数

如图1所示，显示了本发明第一实施例，一种600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，包括：

S100：投入煤种，启动锅炉。

S200：在锅炉负荷为600兆瓦时，投运5台磨煤机。

S300：将省煤器出口氧量调整至2.70％-3％。

S400：将总风量调整至1500-1600t/h内。

S500：将第一级第一层分离燃尽风的风门开度调整至1％-5％内。

S600：将第一级第二层分离燃尽风的风门开度调整至55％-66％内。

S700：将第一级第三层分离燃尽风的风门开度调整至55％-70％内。

S800：将第二级第一层分离燃尽风的风门开度调整至50％-78％内。

S900：将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至55％-75％内。

S1000：将第二级第三层分离燃尽风的风门开度调整至10％-30％内。

S1100：将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内。

S1200：将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内。

S1300：将紧凑燃尽风的摆角调整至5-10度内。

S1400：将主燃烧器摆角调整至负10-负25度内。

S1500：将炉膛风箱压差调整至0-50帕内。

具体的，投运BCDEF共5台磨煤机，留1台磨煤机备用，并按照本实施例的锅炉控制方法调整省煤器出口氧量、总风量、2级各3层分离燃尽风SOFA的风门开度、2级紧凑燃尽风CCOFA的风门开度、主燃烧器摆角和炉膛风箱压差，能有效调整600MW亚临界四角切圆锅炉内氧量场的成分，使火焰中心发生变化，从而改变锅炉内的燃烧特性，使省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度降低，并在省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度达到环境排放要求的前提下，使空预器出口一氧化碳CO的浓度也达到环境排放要求，且降低热损失，提高热效率，寻求省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等各工况指标的平衡点，达到锅炉的较佳控制状态。

优选的，如表4工况1所示，在第二实施例中，将第一层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第一层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至66％。

将第二层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第二层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至67％。

优选的，如表4工况2所示，在第三实施例中，将第一层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第一层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至68％。

将第二层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第二层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至68％。

在该第二实施例和第三实施例，即工况1、2中，分别选取第一层、第二层紧凑燃尽风的较佳风门开度，能在省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度达到环境排放要求的前提下，使空预器出口一氧化碳CO的浓度也能达到排放要求，且降低热损失，提高热效率。为证明该两个实施例的工况条件下，锅炉达到较佳控制状态，验证该锅炉控制方法的有效性，电厂工作人员在该两种工况条件下针对该改进后的600MW亚临界四角切圆锅炉进行现场试验，监测省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等各工况指标，并例举表4所示工况3、4作对比分析，以达到更好的验证效果。具体的，在工况3、4中，尽量维持锅炉的负荷、给煤量、一次风量、燃料风门开度、燃烧器投运情况、分离燃尽风SOFA的风门开度与工况1、2一致不变，仅改变紧凑燃尽风CCOFA的风门开度，即在工况3中将第一层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至10％，将第二层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至10％。在工况4中将第一层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至19％，将第二层紧凑燃尽风CCOFA的风门开度调整至20％。

具体的，锅炉在工况1-4条件下运行时，其它参数的取值可参见表4所示。

表4 600MW负荷段工况表

电厂工作人员在工况1-4投运情况下，监测省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等各工况指标记录如图2-6，表5所示。

表5 600MW调整试验锅炉各项工况数据指标

如图2所示，随着紧凑燃尽风CCOFA的风门开度减小，锅炉省煤器出口氮氧化物NO_X浓度的排放值减小，其本质原因是如图3所示，随着紧凑燃尽风CCOFA的风门开度减小，风箱差压变大，不能维持风箱差压相同。所以，火电厂工作人员可根据该工况数据指标，减小紧凑燃尽风CCOFA的风门开度，使氮氧化物(NO_X)浓度满足工业排放要求，即小于排放阈值。

但是，如图2、4、5、6所示，尽管随着紧凑燃尽风CCOFA的风门开度减小，省煤器出口氮氧化物NOx的浓度减小，但是空预器出口一氧化碳CO的浓度增大，甚至超过烟气分析仪的量程，同时飞灰含碳量增大，导致一氧化碳CO浓度的排放量不符合排放要求，且飞灰含碳量增大，热损失大，燃烧效率低。所以，火电厂工作人员不能为了降低省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度，而不断降低紧凑燃尽风CCOFA的风门开度，应当在省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等各项工况数据指标之间寻求一个平衡点，找到较优的紧凑燃尽风CCOFA的风门开度，得到较优的锅炉控制状态。

根据图2-6，表5记录的省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等工况数据指标，可知：

锅炉处于工况1、2所示的运行状态时，省煤器出口氮氧化物NO_X浓度为108.5mg/Nm³和117.7mg/Nm³，且空预器出口一氧化碳CO浓度为44.72ppm和37.06ppm，明显降低，已达到排放要求，更重要的是，该两种工况条件下，主燃烧区氧量充分，可燃气体未完全燃烧热损失q₃已非常小，分别为0.02％和0.01％，同时飞灰含碳量为1.22％(取A侧飞灰含碳量和B侧飞灰含碳量的平均值)和0.93％，固体不完全燃烧损失q₂也较小，对应的送风修正后的锅炉效率分别为93.77％和94.02％，锅炉效率很高。以上数据表明，工况1、2条件下，省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、锅炉热损失和热效率等工况数据指标都较优，工作人员可根据该600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，调试锅炉的燃烧特性，达到工业化要求，推荐将该600MW亚临界四角切圆锅炉控制在该两种工况条件下。

锅炉处于工况3所示的运行状态时，省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度为103.0mg/Nm³，达到排放要求，但空预器出口一氧化碳CO的浓度超过现场测试仪表的量程，不能达到排放标准，且飞灰含碳量为1.78％，可燃气体未完全燃烧热损失q₃和修正后的热效率均不容乐观。根据上述监测的工况数据指标，可知，虽然此时锅炉省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度较低，但是空预器出口一氧化碳CO的浓度明显不符合排放要求，且主燃烧区氧量过小，主燃区缺氧严重，燃烧不充分，造成飞灰含碳量和固体不完全燃烧损失q₂较大，锅炉效率明显偏低，不推荐将该600MW亚临界四角切圆锅炉控制在此工况条件下。

锅炉处于工况4所示的运行状态时，省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度为96.9mg/Nm³，达到排放要求，但空预器出口一氧化碳CO的浓度为481ppm，依然很高，飞灰含碳量为1.81％，有上涨趋势，可燃气体未完全燃烧热损失q₃为0.19％，依然很高。根据上述监测的工况数据指标，可知，虽然此时锅炉省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度可以降到100mg/Nm³以下，但是空预器出口一氧化碳CO的浓度依然很高，不符合排放要求，且主燃烧区氧量过小，主燃区缺氧严重，燃烧不充分，造成飞灰含碳量和固体不完全燃烧损失q₂较大，锅炉效率依然偏低，不推荐将该600MW亚临界四角切圆锅炉控制在此工况条件下。

通过对以上工况1-4各项数据指标的分析，可知，高负荷(600MW)时，在工况1、2所示参数控制下的600MW亚临界四角切圆锅炉能够达到较优的运行状态，其省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等工况数据指标都能达到较优水平，推荐将紧凑燃尽风的风门开度调整至70％左右。所以，验证了实施例2、3所示600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法的有效性。

如图7所示，在另一个实施例中，

S210：在锅炉负荷为300兆瓦时，投运3台磨煤机。

S310：将省煤器出口氧量调整至5.3％-5.7％。

S410：将总风量调整至1000-1100t/h内。

S510：将第一级第一层分离燃尽风的风门开度调整至0％-5％内。

S610：将第一级第二层分离燃尽风的风门开度调整至0％-5％内。

S710：将第一级第三层分离燃尽风的风门开度调整至55％-65％内。

S810：将第二级第一层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内。

S910：将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内。

S1010：将第二级第三层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内。

S1110：将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至15％-25％内。

S1210：将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至15％-25％内。

S1310：将紧凑燃尽风的摆角调整至5-10度内。

S1410：将主燃烧器摆角调整至25-35度内。

S1510：将炉膛风箱压差调整至0-20帕内。

具体的，在锅炉负荷为300兆瓦时，按照本实施例的锅炉控制方法调整省煤器出口氧量、总风量、2级各3层分离燃尽风的风门开度、2级紧凑燃尽风的风门开度、主燃烧器摆角和炉膛风箱压差，能有效调整600MW亚临界四角切圆锅炉内氧量场的成分，使火焰中心发生变化，从而改变锅炉内的燃烧特性，使省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度降低，并在氮氧化物NO_X的浓度达到环境排放要求的前提下，降低热损失，提高热效率，寻求氮氧化物NO_X浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等各工况指标的平衡点，达到锅炉的较佳控制状态。

优选的，如表5工况5所示，在另一个实施例中，投运3台磨煤机，具体为投入B、C、D三台磨煤机。

将第一级第一层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至0％-5％内，具体为将第一级第一层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至1％。

将第一级第二层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至0％-5％内，具体为将第一级第二层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至0％。

将第一级第三层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至55％-65％内，具体为将第一级第三层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至61％。

将第二级第一层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至60％-80％内，具体为将第二级第一层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至70％。

所述将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内，具体为将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至75％。

将第二级第三层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至60％-80％内，具体为将第二级第三层分离燃尽风SOFA的风门开度调整至70％。

在该实施例，即工况5中，分别选取投运磨煤机的较佳组合和2级3层分离燃尽风的较佳风门开度，能在省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度达到环境排放要求的前提下，使空预器出口一氧化碳CO的浓度也能达到排放要求，且降低热损失，提高热效率。为证明该实施例工况条件下，锅炉达到较佳控制状态，验证本实施例锅炉控制方法的有效性，电厂工作人员在该两种工况条件下针对该改进后的600MW亚临界四角切圆锅炉进行现场试验，监测省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失、热效率、A/B侧主蒸汽温度和A/B侧再热蒸汽温度等各工况指标，并例举表5所示工况6、7作对比分析，以达到更好的验证效果。具体的，在工况6、7中，尽量维持锅炉的负荷、给煤量、一次风量、燃料风风门开度、紧凑燃尽风CCOFA的风门开度不变，仅改变分离燃尽风SOFA的风门开度和磨煤机的投运组合。

具体的，锅炉在工况5-7条件下运行时，其它参数的取值可参见表6所示.

表6 300MW负荷段工况表

电厂工作人员在工况5-7投运情况下，监测省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失、热效率、A/B侧主蒸汽温度和A/B侧再热蒸汽温度等各工况指标记录如图8、表7所示。

表7 300MW调整试验锅炉各项工况数据指标

根据图8，表7记录的省煤器出口氮氧化物NO_X浓度、空预器出口一氧化碳CO浓度、飞灰含碳量、热损失和热效率等工况数据指标，可知：

工况5-7运行情况下，监测的省煤器出口NO_X浓度分别为245.18mg/Nm³，217.10mg/Nm³，170.22mg/Nm³。可知：随分离燃尽风SOFA风门开度增加，SOFA风量增加，以及磨煤机投运方式的改变，省煤器出口NO_X浓度存在明显下降的趋势。

工况5-7运行情况下，监测的空预器出口CO浓度均为0ppm，可知：分离燃尽风SOFA风门开度增加和磨煤机投运方式的改变，对该空预器出口CO浓度无影响。

工况5-7运行情况下，监测的飞灰含碳量分别为0.91％，0.95％，0.89％。可知，分离燃尽风SOFA风门开度增加和磨煤机投运方式的改变，对该飞灰含碳量无明显影响。

工况5-7运行情况下，监测的排烟热损失分别为5.47％，5.74％，5.77％；监测的可燃气体未完全燃烧热损失均为0.00％；监测的固体不完全燃烧损失分别为0.52％，0.52％，0.51％；散热损失分别为0.68％，0.67％，0.69％。可知，分离燃尽风SOFA风门开度增加和磨煤机投运方式的改变，对锅炉的热损失无明显影响。

工况5-7运行情况下，监测的锅炉热效率分别为93.26％，92.99％，92.94％。可知，分离燃尽风SOFA风门开度增加和磨煤机投运方式的改变，对锅炉的热效率无明显影响。

工况5-7运行情况下，监测的排烟温度分别为114.43℃，113.74℃，120.74℃；A/B侧主蒸汽温度分别为538.6/531℃、535.9℃/515.3℃、540.1℃/538.9℃；再热器A/B侧温度平均为494.4/500.3℃、482.6/485.5℃、501.2℃/507.3℃。可知，分离燃尽风SOFA风门开度增加和磨煤机投运方式的改变，对锅炉的排烟温度、主蒸汽温度、再热温度均略有影响。

通过对以上工况5-7各项数据指标的分析，可知，低负荷(300MW)时，空预器出口CO浓度、飞灰含碳量、锅炉热损失、热效率已经不是影响经济性的主要因素，影响环保和经济性的主要因素是省煤器出口氮氧化物NO_X的浓度和排烟温度、主蒸汽温度、再热温度，这是因为降低主燃区氧量后，主燃区氧量过小，导致未燃尽的大量焦炭在炉膛出口附近剧烈燃烧，从而炉膛出口温度升高，排烟热损失损失增加。

在工况5所示参数控制下的600MW亚临界四角切圆锅炉，由于分离燃尽风SOFA风门开度大，省煤器出口氮氧化物NO_X浓度明显减小，且将常用的CDE磨煤机组合改为BCD磨煤机组合，提高了低负荷时的再热温度，通过比对工况5-7的各项数据指标，验证了工况5所示实施例锅炉控制方法的有效性，建议增大分离燃尽风SOFA的风门开度，以降低省煤器出口氮氧化物NO_X浓度，且将常用的CDE磨煤机组合改为BCD磨煤机组合。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (5)

1.一种600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，其特征在于，包括：

投入煤种，启动锅炉；

在锅炉负荷为600兆瓦时，投运5台磨煤机；

将省煤器出口氧量调整至2.70％-3％；

将总风量调整至1500-1600t/h内；

将第一级第一层分离燃尽风的风门开度调整至1％-5％内；

将第一级第二层分离燃尽风的风门开度调整至55％-66％内；

将第一级第三层分离燃尽风的风门开度调整至55％-70％内；

将第二级第一层分离燃尽风的风门开度调整至50％-78％内；

将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至55％-75％内；

将第二级第三层分离燃尽风的风门开度调整至10％-30％内；

将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内；

将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内；

将紧凑燃尽风的摆角调整至5-10度内；

将主燃烧器摆角调整至负10-负25度内；

将炉膛风箱压差调整至0-50帕内。

2.根据权利要求1所述的600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，其特征在于，

所述将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至66％；

所述将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至67％。

3.根据权利要求1所述的600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，其特征在于，

所述将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至68％；

所述将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至65％-75％内，具体为将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至68％。

4.根据权利要求1所述的600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，其特征在于，包括：

在锅炉负荷为300兆瓦时，投运3台磨煤机；

将省煤器出口氧量调整至5.3％-5.7％；

将总风量调整至1000-1100t/h内；

将第一级第一层分离燃尽风的风门开度调整至0％-5％内；

将第一级第二层分离燃尽风的风门开度调整至0％-5％内；

将第一级第三层分离燃尽风的风门开度调整至55％-65％内；

将第二级第一层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内；

将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内；

将第二级第三层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内；

将第一层紧凑燃尽风的风门开度调整至15％-25％内；

将第二层紧凑燃尽风的风门开度调整至15％-25％内；

将紧凑燃尽风的摆角调整至5-10度内；

将主燃烧器摆角调整至25-35度内；

将炉膛风箱压差调整至0-20帕内。

5.根据权利要求4所述的600MW亚临界四角切圆锅炉控制方法，其特征在于，包括：

所述投运3台磨煤机，具体为投入B、C、D三台磨煤机；

所述将第一级第一层分离燃尽风的风门开度调整至0％-5％内，具体为将第一级第一层分离燃尽风的风门开度调整至1％；

所述将第一级第二层分离燃尽风的风门开度调整至0％-5％内，具体为将第一级第二层分离燃尽风的风门开度调整至0％；

所述将第一级第三层分离燃尽风的风门开度调整至55％-65％内，具体为将第一级第三层分离燃尽风的风门开度调整至61％；

所述将第二级第一层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内，具体为将第二级第一层分离燃尽风的风门开度调整至70％；

所述将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内，具体为将第二级第二层分离燃尽风的风门开度调整至75％；

将第二级第三层分离燃尽风的风门开度调整至60％-80％内，具体为将第二级第三层分离燃尽风的风门开度调整至70％。