CN107957079B - 四角切圆燃烧煤粉锅炉的控制方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及锅炉领域，公开了一种四角切圆燃烧煤粉锅炉的控制方法，该方法包括以下步骤：(1)根据锅炉蒸发量，调整炉膛氧量；(2)根据锅炉总空气量，分别调整各层SOFA的风门开度；其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为645‑2200t/h时，调整所述炉膛氧量为3.1‑5.5体积％，且所述锅炉蒸发量与所述炉膛氧量呈负相关；在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量≤105％BMCR时，调整各层SOFA的风门开度均≤100％，且所述锅炉总空气量与各层SOFA的风门开度呈正相关。采用本发明提供的方法对四角切圆燃烧煤粉锅炉进行控制时，在降低NOx排放量的同时，还可以进一步提高锅炉的燃烧效率。
Description
技术领域
本发明涉及锅炉领域，具体涉及一种四角切圆燃烧煤粉锅炉的控制方法。
背景技术
上海锅炉生产厂生产660MW超临界机组锅炉喷燃器是引进阿尔斯通第二代产品。锅炉设计NOx排放量为≤300mg/Nm3，但是，随着我国经济快速增长，面临的环境压力越来越大，要实现在2009年哥本哈根气候大会上提出的“到2020年，单位GDP的CO2排放比2005年下降40-45％”的目标，发电企业作为能源消耗和污染物排放的大户，应通过企业自身的挖潜改造，实现节能减排的目标，即承担起应对气候变化的义务，又提高了企业经济效益和市场竞争力。目前，我国大气污染主要以工业用煤排放为主，其中燃煤火力发电厂所占比较较大，电力发展受环保压力越来越大，随着国家环保排放指标进一步提高，火力发电厂降低NOx排放需要增加的脱硝投入以及喷燃器改造费用会是一个天文数字。而过度降低NOx锅炉因飞灰可燃物与大渣可燃物以及CO大幅升高，锅炉效率势必大幅降低这样发电能耗又进一步升高，发电企业就会进入一个恶性循环死胡同。
目前，现有技术采用的多数为常规锅炉的运行方式，但是，随着燃煤电站锅炉烟气排放控制指标进一步降低，如何保证在降低NOx过程中保证锅炉效率不降低成为亟待解决的问题。
发明内容
本发明的目的是为了克服现有技术存在的上述缺陷，提供一种四角切圆燃烧煤粉锅炉的控制方法。采用本发明提供的方法对四角切圆燃烧煤粉锅炉进行控制时，在降低氮氧化物(NOx)排放量的同时，还可以进一步提高锅炉的燃烧效率。
为了实现上述目的，本发明提供一种四角切圆燃烧煤粉锅炉的控制方法，该方法包括以下步骤：
(1)根据锅炉蒸发量，调整炉膛氧量；
(2)根据锅炉总空气量，分别调整各层SOFA的风门开度；
其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为645-2200t/h时，调整所述炉膛氧量为3.1-5.5体积％，且所述锅炉蒸发量与所述炉膛氧量呈负相关；
在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量≤105％BMCR时，调整各层SOFA的风门开度均≤100％，且所述锅炉总空气量与各层SOFA的风门开度呈正相关。
本发明的发明人在研究过程中，通过分析锅炉燃烧过程NOx生成基理：而部分燃料形成NO在O2作用下生成N2(试验证明燃料中固有N生成NOx只有10％，90％NOx在氧气作用下还原成N2)，所以，正常运行时锅炉燃烧形成NOx主要是热力型NOx，即送入炉内参加燃烧空气中含N量。
根据形成NOx基理，只要降低高温燃烧区域含氧量就能控制NOx生成量，但如果降低高温燃烧区域炉膛含氧量，该区域极易出现还原性气体H2S和CO，还原性气体形成，易加剧锅炉结焦和高温硫腐蚀。所以控制NOx的同时一定要兼顾锅炉安全运行。
本发明的发明人发现通过合理配风，通过合理降低锅炉氧量，在避免锅炉高温辐射区域受热面不出现高温腐蚀前提下，实现低氧燃烧，控制高温辐射区域NOx形成。再通过优化各层二次风配比，实现锅炉分级燃烧，以达到锅炉燃烧富氧区域氧量适度降低，贫氧区适度增加氧量，保证燃料充分燃烧。控制锅炉NOx整体形成水平，实现即降低NOx排放，又不降低锅炉运行效率之目标。具体地，本发明的发明人最终发现，通过控制炉膛氧量与锅炉蒸发量的关系、炉膛风箱差压与总空气量的关系和各层分离燃尽风(separated overfire air，SOFA)的风门开度与锅炉总空气量的关系，在优选的情况下，还包括控制锅炉总风量与炉膛差压的关系以及锅炉总空气量与各层紧凑燃尽风(close-coupled overfire air，CCOFA)的风门开度的关系，可以实现降低锅炉NOx的排放量且保持锅炉的高效率的目的。
具体实施方式
在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。
本发明提供了一种四角切圆燃烧煤粉锅炉的控制方法，该方法包括以下步骤：
(1)根据锅炉蒸发量，调整炉膛氧量；
(2)根据锅炉总空气量，分别调整各层SOFA的风门开度；
其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为645-2200t/h时，调整所述炉膛氧量为3.1-5.5体积％，且所述锅炉蒸发量与所述炉膛氧量呈负相关；
在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量≤105％BMCR时，调整各层SOFA的风门开度均≤100％，且所述锅炉总空气量与各层SOFA的风门开度呈正相关。
本发明的方法虽然包括步骤(1)和步骤(2)，但是对步骤(1)和步骤(2)的先后顺序并没有限定，此处的编号仅是为了便于区分。
在本发明中，对所述四角切圆燃烧煤粉锅炉的种类没有特别的限定，只要可以实现煤粉的四角切圆燃烧即可，例如，所述四角切圆燃烧煤粉锅炉至少包括炉膛和燃烧器。
在优选的情况下，所述四角切圆燃烧煤粉锅炉还包括热工仪表和/或DCS系统(Distributed Control System，集散控制系统)，以用于锅炉的各工艺参数的监测和控制。
在本发明中，所述热工仪表可以是用于反映锅炉运行参数的各种仪表，例如，所述热工仪表可以包括温度表、压力表、氧量表、烟气表、料位表、水位表、电流表和电压表中的至少一种。
在本发明中，所述DCS系统包括传感器、控制器、执行设备、数据传输系统和显示器，具体地，通过传感器(如温度、压力、流量等传感器)获得锅炉的各工艺参数情况；通过控制器(如通过可编程控制器(PLC)的指令)改变各执行设备的运行情况(如通过变送器、变频器等改变送风机、炉排等设备的转速、输送量等)以达到控制炉膛内各工艺参数的目的；通过数据传输系统将传感器获得的工艺参数传送至显示器，或者，将控制器的指令传送至各执行设备。
在本发明中，所述四角切圆燃烧煤粉锅炉的负荷为330-660MW，优选为350-660MW。
在本发明中，对所述四角切圆燃烧煤粉锅炉使用的煤种没有特别的限定，可以为本领域的常规选择，例如，所述四角切圆燃烧煤粉锅炉使用的煤种可以为无烟煤、贫煤、烟煤和褐煤中的至少一种。本发明对所述煤种的来源也没有特别的限定，例如，可以通过常规的商购获得。
在步骤(1)中，所述锅炉蒸发量可以通过热工仪表进行监测和/或DCS系统进行监测，优选通过DCS系统进行监测。在本发明中，所述锅炉蒸发量可以通过调整锅炉的给煤量、送水量、送风量等方式进行控制。
在步骤(1)中，所述炉膛氧量可以通过调整锅炉的送风量等方式进行控制。在优选的情况下，所述炉膛氧量通过DCS系统进行控制。
在优选的情况下，在步骤(1)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉蒸发量与炉膛氧量之间的关系，从而实现根据锅炉蒸发量，调整炉膛氧量的目的。具体地，通过DCS系统的传感器(如流量传感器)实时确定锅炉蒸发量，然后根据DCS系统的控制器中输入的上述指令通过数据传输系统调整相关执行设备的运行情况，以控制炉膛氧量在上述指令的范围内。
根据本发明，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为620-670t/h，优选为640-650t/h时，调整所述炉膛氧量为5.3-5.7体积％，优选为5.4-5.6体积％。
优选地，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为785-815t/h，优选为795-805t/h时，调整所述炉膛氧量为4.4-4.8体积％，优选为4.5-4.7体积％；
优选地，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1050-1100t/h，优选为1070-1080t/h时，调整所述炉膛氧量为4.1-4.5体积％，优选为4.2-4.4体积％；
优选地，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1600-1625t/h，优选为1610-1615t/h时，调整所述炉膛氧量为3.9-4.3体积％，优选为4.0-4.2体积％；
优选地，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1890-1910t/h时，优选为1895-1905t/h时，调整所述炉膛氧量为3.1-3.5体积％，优选为3.2-3.4体积％；
优选地，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为2190-2210t/h时，优选为2195-2205t/h时，调整所述炉膛氧量为2.9-3.3体积％，优选为3.0-3.2体积％。
在本发明的一种优选的实施方式中，在步骤(1)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉蒸发量与炉膛氧量之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉蒸发量为645t/h时，所述炉膛氧量为5.5体积％；当所述锅炉蒸发量为800t/h时，所述炉膛氧量为4.6体积％；当所述锅炉蒸发量为1075t/h时，所述炉膛氧量为4.3体积％；当所述锅炉蒸发量为1613t/h时，所述炉膛氧量为4.1体积％；当所述锅炉蒸发量为1900t/h时，所述炉膛氧量为3.3体积％；当所述锅炉蒸发量为2200t/h时，所述炉膛氧量为3.1体积％。
在步骤(2)中，所述锅炉总空气量可以通过热工仪表进行监测和/或DCS系统进行监测，优选通过DCS系统进行监测。在本发明中，所述锅炉总空气量可以通过调整锅炉的送风量等方式确定。
在步骤(2)中，可以通过改变各层SOFA的风门挡板以调整各层SOFA的风门开度。在优选的情况下，各层SOFA的风门开度通过DCS系统进行控制。
在本发明的一种优选的实施方式中，在步骤(2)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令以控制锅炉总空气量与各层SOFA的风门开度之间的关系，从而实现根据锅炉总空气量，分别调整各层SOFA的风门开度的目的。
根据本发明，所述锅炉的主喷燃器的上方由下至上依次设置有4-6层SOFA的喷嘴，优选为依次设置有5层SOFA的喷嘴。当所述锅炉的喷燃器的上方由下至上依次设置有5层SOFA的喷嘴时，所述5层SOFA的喷嘴分别对应5层SOFA的风门开度，即位于最下部的SOFA的喷嘴为第一层SOFA的喷嘴，对应第一层SOFA的风门开度，其他层以此类推，在此不再赘述。
根据本发明，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR(Boiler maximumcontinuous rating，锅炉最大连续蒸发量)，优选为0-2％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为26-34％BMCR，优选为28-32％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR，优选为38-42％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为35-45％，优选为38-42％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR，优选为48-52％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为75-85％，优选为78-82％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR，优选为98-102％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR，优选为103-107％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％。
在本发明的一种优选的实施方式中，在步骤(2)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与第一层SOFA的风门开度之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述第一层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为30％BMCR时，所述第一层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为40％BMCR时，所述第一层SOFA的风门开度为40％；当所述锅炉总空气量为50％BMCR时，所述第一层SOFA的风门开度为80％；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述第一层SOFA的风门开度为100％；当所述锅炉总空气量为105％BMCR时，所述第一层SOFA的风门开度为100％。
根据本发明，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR，优选为0-2％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为26-34％BMCR，优选为28-32％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR，优选为38-42％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为35-45％，优选为38-42％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR，优选为48-52％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为75-85％，优选为78-82％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR，优选为98-102％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR，优选为103-107％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％。
在本发明的一种优选的实施方式中，在步骤(2)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与第二层SOFA的风门开度之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述第二层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为30％BMCR时，所述第二层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为40％BMCR时，所述第二层SOFA的风门开度为40％；当所述锅炉总空气量为50％BMCR时，所述第二层SOFA的风门开度为80％；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述第二层SOFA的风门开度为100％；当所述锅炉总空气量为105％BMCR时，所述第二层SOFA的风门开度为100％。
根据本发明，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR，优选为0-2％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR，优选为38-42％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR，优选为48-52％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为35-45％，优选为38-42％；
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在本发明的一种优选的实施方式中，在步骤(2)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与第三层SOFA的风门开度之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述第三层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为40％BMCR时，所述第三层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为50％BMCR时，所述第三层SOFA的风门开度为40％；当所述锅炉总空气量为60％BMCR时，所述第三层SOFA的风门开度为80％；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述第三层SOFA的风门开度为100％；当所述锅炉总空气量为105％BMCR时，所述第三层SOFA的风门开度为100％。
根据本发明，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR，优选为0-2％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR，优选为58-62％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为66-74％BMCR，优选为68-72％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为76-84％BMCR，优选为78-82％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为75-85％，优选为78-82％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR，优选为98-102％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR，优选为103-107％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％。
在本发明的一种优选的实施方式中，在步骤(2)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与第四层SOFA的风门开度之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述第四层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为60％BMCR时，所述第四层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为70％BMCR时，所述第四层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为80％BMCR时，所述第四层SOFA的风门开度为80％；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述第四层SOFA的风门开度为100％；当所述锅炉总空气量为105％BMCR时，所述第四层SOFA的风门开度为100％。
根据本发明，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR，优选为0-2％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR，优选为58-62％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为66-74％BMCR，优选为68-72％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为76-84％BMCR，优选为78-82％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为45-55％，优选为48-52％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR，优选为98-102％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％；
优选地，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR，优选为103-107％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为95-100％，优选为98-100％。
在本发明的一种优选的实施方式中，在步骤(2)中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与第五层SOFA的风门开度之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述第五层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为60％BMCR时，所述第五层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为70％BMCR时，所述第五层SOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为80％BMCR时，所述第五层SOFA的风门开度为80％；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述第五层SOFA的风门开度为100％；当所述锅炉总空气量为105％BMCR时，所述第五层SOFA的风门开度为100％。
根据本发明，所述方法还包括：根据锅炉总空气量，调整炉膛风箱差压；所述锅炉总空气量与所述炉膛风箱差压呈正相关。
在本发明中，所述炉膛风箱差压可以通过热工仪表和/或DCS系统进行控制，优选为通过DCS系统进行控制。
在优选的情况下，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与炉膛风箱差压之间的关系，从而实现根据锅炉总空气量，调整炉膛风箱差压的目的。具体地，通过DCS系统的传感器(如流量传感器)实时确定锅炉总空气量，然后根据DCS系统的控制器中输入的上述指令通过数据传输系统调整相关执行设备的运行情况，以控制炉膛风箱差压在上述指令的范围内。
在本发明中，当所述锅炉总空气量≤105％BMCR时，调整所述炉膛风箱差压≤830Pa；
优选地，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR，优选为0-2％BMCR时，所述炉膛风箱差压为320-380Pa，优选为340-360Pa；
优选地，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR，优选为48-52％BMCR时，所述炉膛风箱差压为550-600Pa，优选为570-590Pa；
优选地，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR，优选为58-62％BMCR时，所述炉膛风箱差压为600-650Pa，优选为620-640Pa；
优选地，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR，优选为98-102％BMCR时，所述炉膛风箱差压为780-820Pa，优选为800-820Pa；
优选地，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR，优选为103-107％BMCR时，所述炉膛风箱差压为820-840Pa，优选为828-832Pa。
在本发明的一种优选的实施方式中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与炉膛风箱差压之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述炉膛风箱差压为350Pa；当所述锅炉总空气量为50％BMCR时，所述炉膛风箱差压为580Pa；当所述锅炉总空气量为60％BMCR时，所述炉膛风箱差压为630Pa；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述炉膛风箱差压为810Pa；当所述锅炉总空气量为105％BMCR时，所述炉膛风箱差压为830Pa。
根据本发明，所述方法还包括：根据锅炉总空气量，分别调整各层CCOFA的风门开度。
在本发明中，可以通过改变各层CCOFA的风门挡板以调整各层CCOFA的风门开度。在优选的情况下，各层CCOFA的风门开度通过DCS系统进行控制。
在本发明的一种优选的实施方式中，通过在DCS系统的控制器中输入指令以控制锅炉总空气量与各层CCOFA的风门开度之间的关系，从而实现根据锅炉总空气量，分别调整各层CCOFA的风门开度的目的。
根据本发明，所述锅炉的主喷燃器的上部由下至上依次设置有2-4层CCOFA的喷嘴，优选为依次设置有2层CCOFA的喷嘴。当所述锅炉的喷燃器的上部由下至上依次设置有2层CCOFA的喷嘴时，所述2层CCOFA的喷嘴分别对应2层CCOFA的风门开度，即位于主喷燃器上方最下一层的CCOFA的喷嘴为第一层CCOFA的喷嘴，对应第一层CCOFA的风门开度；另一层CCOFA的喷嘴，对应第二层CCOFA的风门开度。
根据本发明，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR，优选为0-2％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR，优选为38-42％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR，优选为48-52％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为6-15％，优选为8-12％；
优选地，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR，优选为58-62％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为6-15％，优选为8-12％；
优选地，当所述锅炉总空气量为75-85％BMCR，优选为78-82％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为15-25％，优选为18-22％；
优选地，当所述锅炉总空气量为95-105％BMCR，优选为98-102％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为35-45％，优选为38-42％。
在本发明的一种优选的实施方式中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与第一层CCOFA的风门开度之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述第一层CCOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为40％BMCR时，所述第一层CCOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为50％BMCR时，所述第一层CCOFA的风门开度为10％；当所述锅炉总空气量为60％BMCR时，所述第一层CCOFA的风门开度为10％；当所述锅炉总空气量为80％BMCR时，所述第一层CCOFA的风门开度为20％；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述第一层CCOFA的风门开度为40％。
根据本发明，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR，优选为0-2％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR，优选为38-42％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-5％，优选为0-3％；
优选地，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR，优选为48-52％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为6-15％，优选为8-12％；
优选地，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR，优选为58-62％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为6-15％，优选为8-12％；
优选地，当所述锅炉总空气量为75-85％BMCR，优选为78-82％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为15-25％，优选为18-22％；
优选地，当所述锅炉总空气量为95-105％BMCR，优选为98-102％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为34-45％，优选为38-42％。
在本发明的一种优选的实施方式中，通过在DCS系统的控制器中输入指令(参数设置方案)以控制锅炉总空气量与第二层CCOFA的风门开度之间的关系，所述指令包括：当所述锅炉总空气量为0％BMCR时，所述第二层CCOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为40％BMCR时，所述第二层CCOFA的风门开度为0％；当所述锅炉总空气量为50％BMCR时，所述第二层CCOFA的风门开度为10％；当所述锅炉总空气量为60％BMCR时，所述第二层CCOFA的风门开度为10％；当所述锅炉总空气量为80％BMCR时，所述第二层CCOFA的风门开度为20％；当所述锅炉总空气量为100％BMCR时，所述第二层CCOFA的风门开度为40％。
以下将通过实施例对本发明进行详细描述。
实施例1
本实施例用于说明本发明提供的控制方法。
在定洲#3锅炉(负荷为660MW)的DCS系统的控制器中输入以下指令：
锅炉蒸发量与炉膛氧量的函数关系如表1所示；
锅炉总空气量与第一层SOFA(SOFA-I)的风门开度的函数关系如表2所示；
锅炉总空气量与第二层SOFA(SOFA-II)的风门开度的函数关系如表3所示；
锅炉总空气量与第三层SOFA(SOFA-III)的风门开度的函数关系如表4所示；
锅炉总空气量与第四层SOFA(SOFA-IV)的风门开度的函数关系如表5所示；
锅炉总空气量与第五层SOFA(SOFA-V)的风门开度的函数关系如表6所示；
锅炉总空气量与炉膛风箱差压的函数关系如表7所示；
锅炉总空气量与第一层CCOFA(CCOFA-I)的风门开度的函数关系如表8所示；
锅炉总空气量与第二层CCOFA(CCOFA-II)的风门开度的函数关系如表9所示。
表1
| 炉膛氧量(体积％) | 5.5 | 4.6 | 4.3 | 4.1 | 3.3 | 3.1 |
| 锅炉蒸发量(t/h) | 645 | 800 | 1075 | 1613 | 1900 | 2200 |
表2
| SOFA-I风门开度(％) | 0 | 0 | 40 | 80 | 100 | 100 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 30 | 40 | 50 | 100 | 105 |
表3
| SOFA-II风门开度(％) | 0 | 0 | 40 | 80 | 100 | 100 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 30 | 40 | 50 | 100 | 105 |
表4
| SOFA-III风门开度％ | 0 | 0 | 40 | 80 | 100 | 100 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 40 | 50 | 60 | 100 | 105 |
表5
| SOFA-IV风门开度(％) | 0 | 0 | 0 | 80 | 100 | 100 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 60 | 70 | 80 | 100 | 105 |
表6
| SOFA-V风门开度(％) | 0 | 0 | 0 | 50 | 100 | 100 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 60 | 70 | 80 | 100 | 105 |
表7
| 炉膛风箱差压(Pa) | 350 | 580 | 630 | 810 | 830 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 50 | 60 | 100 | 105 |
表8
| CCOF-I风门开度(％) | 0 | 0 | 10 | 10 | 20 | 40 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 40 | 50 | 60 | 80 | 100 |
表9
| CCOF-II风门开度(％) | 0 | 0 | 10 | 10 | 20 | 40 |
| 总空气量(％BMCR) | 0 | 40 | 50 | 60 | 80 | 100 |
结果表明，在机组额定负荷(660MW，相当于锅炉蒸发量为2200t/h)条件下，锅炉按照以上表1-9的方案运行时，当锅炉调整炉膛氧量为3.1体积％时，锅炉左侧SCR入口的NOx排放量为157.4mg/m3，锅炉右侧侧SCR入口的NOx排放量为137.6mg/m3，锅炉效率为94.72％。
对比例1
按照与实施例1相同的方法进行，不同的是，调整炉膛氧量为2.8体积％，锅炉左侧SCR入口的NOx排放量为199.6mg/m3，锅炉右侧侧SCR入口的NOx排放量为167.6mg/m3，锅炉效率为94.4％
通过将以上实施例1与对比例1相比较可知，与对比例1相比，实施例1采用本发明提供的方法对四角切圆燃烧煤粉锅炉进行控制时，在降NOx排放量的同时，还可以进一步提高锅炉的燃烧效率。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。
Claims (218)
1.一种四角切圆燃烧煤粉锅炉的控制方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
(1)根据锅炉蒸发量，调整炉膛氧量；
(2)根据锅炉总空气量，分别调整各层SOFA的风门开度；
其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为645-2200t/h时，调整所述炉膛氧量为3.1-5.5体积％，且所述锅炉蒸发量与所述炉膛氧量呈负相关；
在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量≤105％BMCR时，调整各层SOFA的风门开度均≤100％，且所述锅炉总空气量与各层SOFA的风门开度呈正相关。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为620-670t/h时，调整所述炉膛氧量为5.3-5.7体积％。
3.根据权利要求2所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为620-670t/h时，调整所述炉膛氧量为5.4-5.6体积％。
4.根据权利要求2所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为640-650t/h时，调整所述炉膛氧量为5.3-5.7体积％。
5.根据权利要求2所述的方法，其中，当所述锅炉蒸发量为640-650t/h时，调整所述炉膛氧量为5.4-5.6体积％。
6.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为785-815t/h时，调整所述炉膛氧量为4.4-4.8体积％。
7.根据权利要求6所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为785-815t/h时，调整所述炉膛氧量为4.5-4.7体积％。
8.根据权利要求6所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为795-805t/h时，调整所述炉膛氧量为4.4-4.8体积％。
9.根据权利要求6所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为795-805t/h时，调整所述炉膛氧量为4.5-4.7体积％。
10.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1050-1100t/h时，调整所述炉膛氧量为4.1-4.5体积％。
11.根据权利要求10所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1050-1100t/h时，调整所述炉膛氧量为4.2-4.4体积％。
12.根据权利要求10所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1070-1080t/h时，调整所述炉膛氧量为4.1-4.5体积％。
13.根据权利要求10所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1070-1080t/h时，调整所述炉膛氧量为4.2-4.4体积％。
14.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1600-1625t/h时，调整所述炉膛氧量为3.9-4.3体积％。
15.根据权利要求14所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1600-1625t/h时，调整所述炉膛氧量为4.0-4.2体积％。
16.根据权利要求14所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1610-1615t/h时，调整所述炉膛氧量为3.9-4.3体积％。
17.根据权利要求14所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1610-1615t/h时，调整所述炉膛氧量为4.0-4.2体积％。
18.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1890-1910t/h时，调整所述炉膛氧量为3.1-3.5体积％。
19.根据权利要求18所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1890-1910t/h时，调整所述炉膛氧量为3.2-3.4体积％。
20.根据权利要求18所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1895-1905t/h时，调整所述炉膛氧量为3.1-3.5体积％。
21.根据权利要求18所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为1895-1905t/h时，调整所述炉膛氧量为3.2-3.4体积％。
22.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为2190-2210t/h时，调整所述炉膛氧量为2.9-3.3体积％。
23.根据权利要求22所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为2190-2210t/h时，调整所述炉膛氧量为3.0-3.2体积％。
24.根据权利要求22所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为2195-2205t/h时，调整所述炉膛氧量为2.9-3.3体积％。
25.根据权利要求22所述的方法，其中，在步骤(1)中，当所述锅炉蒸发量为2195-2205t/h时，调整所述炉膛氧量为3.0-3.2体积％。
26.根据权利要求1所述的方法，其中，所述锅炉的主喷燃器的上方由下至上依次设置有5层SOFA的喷嘴，所述5层SOFA的喷嘴分别对应5层SOFA的风门开度。
27.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-5％。
28.根据权利要求27所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-3％。
29.根据权利要求27所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-5％。
30.根据权利要求27所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-3％。
31.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为26-34％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-5％。
32.根据权利要求31所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为26-34％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-3％。
33.根据权利要求31所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为28-32％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-5％。
34.根据权利要求31所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为28-32％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为0-3％。
35.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为35-45％。
36.根据权利要求35所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为38-42％。
37.根据权利要求35所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为35-45％。
38.根据权利要求35所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为38-42％。
39.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为75-85％。
40.根据权利要求39所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为78-82％。
41.根据权利要求39所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为75-85％。
42.根据权利要求39所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为78-82％。
43.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为95-100％。
44.根据权利要求43所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为98-100％。
45.根据权利要求43所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为95-100％。
46.根据权利要求43所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为98-100％。
47.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为95-100％。
48.根据权利要求47所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为98-100％。
49.根据权利要求47所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为95-100％。
50.根据权利要求47所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第一层SOFA的风门开度为98-100％。
51.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-5％。
52.根据权利要求51所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-3％。
53.根据权利要求51所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-5％。
54.根据权利要求51所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-3％。
55.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为26-34％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-5％。
56.根据权利要求55所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为26-34％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-3％。
57.根据权利要求55所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为28-32％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-5％。
58.根据权利要求55所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为28-32％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为0-3％。
59.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为35-45％。
60.根据权利要求59所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为38-42％。
61.根据权利要求59所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为35-45％。
62.根据权利要求59所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为38-42％。
63.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为75-85％。
64.根据权利要求63所述的方法，共中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为78-82％。
65.根据权利要求63所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为75-85％。
66.根据权利要求63所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为78-82％。
67.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为95-100％。
68.根据权利要求67所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为98-100％。
69.根据权利要求67所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为95-100％。
70.根据权利要求67所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为98-100％。
71.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为95-100％。
72.根据权利要求71所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为98-100％。
73.根据权利要求71所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为95-100％。
74.根据权利要求71所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第二层SOFA的风门开度为98-100％。
75.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为0-5％。
76.根据权利要求75所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为为0-3％。
77.根据权利要求75所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为为0-5％。
78.根据权利要求75所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为为0-3％。
79.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为0-5％。
80.根据权利要求79所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为0-3％。
81.根据权利要求79所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为0-5％。
82.根据权利要求79所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为0-3％。
83.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为35-45％。
84.根据权利要求83所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为38-42％。
85.根据权利要求83所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为35-45％。
86.根据权利要求83所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为38-42％。
87.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为75-85％。
88.根据权利要求87所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为78-82％。
89.根据权利要求87所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为75-85％。
90.根据权利要求87所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为78-82％。
91.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为95-100％。
92.根据权利要求91所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为98-100％。
93.根据权利要求91所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为95-100％。
94.根据权利要求91所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为98-100％。
95.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为95-100％。
96.根据权利要求95所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为98-100％。
97.根据权利要求95所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为95-100％。
98.根据权利要求95所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第三层SOFA的风门开度为98-100％。
99.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％。
100.根据权利要求99所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-3％。
101.根据权利要求99所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％。
102.根据权利要求99所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-3％。
103.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％。
104.根据权利要求103所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-3％。
105.根据权利要求103所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％。
106.根据权利要求103所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-3％。
107.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为66-74％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％。
108.根据权利要求107所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为66-74％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-3％。
109.根据权利要求107所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为68-72％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-5％。
110.根据权利要求107所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为68-72％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为0-3％。
111.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为76-84％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为75-85％。
112.根据权利要求111所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为76-84％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为78-82％。
113.根据权利要求111所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为78-82％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为75-85％。
114.根据权利要求111所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为78-82％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为78-82％。
115.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为95-100％。
116.根据权利要求115所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为98-100％。
117.根据权利要求115所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为95-100％。
118.根据权利要求115所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为98-100％。
119.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为95-100％。
120.根据权利要求119所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为98-100％。
121.根据权利要求119所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为95-100％。
122.根据权利要求119所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第四层SOFA的风门开度为98-100％。
123.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％。
124.根据权利要求123所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-3％。
125.根据权利要求123所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％。
126.根据权利要求123所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-3％。
127.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％。
128.根据权利要求127所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-3％。
129.根据权利要求127所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％。
130.根据权利要求127所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-53％。
131.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为66-74％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％。
132.根据权利要求131所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为66-74％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-3％。
133.根据权利要求131所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为68-72％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-5％。
134.根据权利要求131所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为68-72％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为0-3％。
135.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为76-84％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为45-55％。
136.根据权利要求135所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为76-84％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为48-52％。
137.根据权利要求135所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为78-82％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为45-55％。
138.根据权利要求135所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为78-82％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为48-52％。
139.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为95-100％。
140.根据权利要求139所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为98-100％。
141.根据权利要求139所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为95-100％。
142.根据权利要求139所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为98-100％。
143.根据权利要求26所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为95-100％。
144.根据权利要求143所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为98-100％。
145.根据权利要求143所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为95-100％。
146.根据权利要求143所述的方法，其中，在步骤(2)中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，第五层SOFA的风门开度为98-100％。
147.根据权利要求1所述的方法，其中，所述方法还包括：根据锅炉总空气量，调整炉膛风箱差压；所述锅炉总空气量与所述炉膛风箱差压呈正相关。
148.根据权利要求147所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量≤105％BMCR时，调整所述炉膛风箱差压≤830Pa。
149.根据权利要求148所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，所述炉膛风箱差压为320-380Pa。
150.根据权利要求149所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，所述所述炉膛风箱差压为340-360Pa。
151.根据权利要求149所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，所述所述炉膛风箱差压为320-380Pa。
152.根据权利要求149所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，所述所述炉膛风箱差压为340-360Pa。
153.根据权利要求148所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，所述炉膛风箱差压为550-600Pa。
154.根据权利要求153所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，所述炉膛风箱差压为570-590Pa。
155.根据权利要求153所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为48-542％BMCR时，所述炉膛风箱差压为550-600Pa。
156.根据权利要求153所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为48-542％BMCR时，所述炉膛风箱差压为570-590Pa。
157.根据权利要求148所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR时，所述炉膛风箱差压为600-650Pa。
158.根据权利要求157所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为56-64％BMCR时，所述炉膛风箱差压为620-640Pa。
159.根据权利要求157所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，所述炉膛风箱差压为600-650Pa。
160.根据权利要求157所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，所述炉膛风箱差压为620-640Pa。
161.根据权利要求148所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，所述炉膛风箱差压为780-820Pa。
162.根据权利要求161所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为95-102％BMCR时，所述炉膛风箱差压为800-820Pa。
163.根据权利要求161所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，所述炉膛风箱差压为780-820Pa。
164.根据权利要求161所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，所述炉膛风箱差压为800-820Pa。
165.根据权利要求148所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，所述炉膛风箱差压为820-840Pa。
166.根据权利要求165所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为103-110％BMCR时，所述炉膛风箱差压为828-832Pa。
167.根据权利要求165所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，所述炉膛风箱差压为820-840Pa。
168.根据权利要求165所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为103-107％BMCR时，所述炉膛风箱差压为828-832Pa。
169.根据权利要求1所述的方法，其中，所述方法还包括：根据锅炉总空气量，分别调整各层CCOFA的风门开度。
170.根据权利要求169所述的方法，其中，所述锅炉的主喷燃器的上方部由下至上依次设置有2层CCOFA的喷嘴，所述2层CCOFA的喷嘴分布对应2层CCOFA的风门开度。
171.根据权利要求169或170所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-5％。
172.根据权利要求171所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-3％。
173.根据权利要求171所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-3％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-5％。
174.根据权利要求171所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-3％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-3％。
175.根据权利要求169或170所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-5％。
176.根据权利要求175所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-3％。
177.根据权利要求175所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-5％。
178.根据权利要求175所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为0-3％。
179.根据权利要求169或170所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为6-15％。
180.根据权利要求179所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为8-12％。
181.根据权利要求179所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为6-15％。
182.根据权利要求179所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为8-12％。
183.根据权利要求169或170所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为6-15％。
184.根据权利要求183所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为8-12％。
185.根据权利要求183所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为6-15％。
186.根据权利要求183所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为8-12％。
187.根据权利要求169或170所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为75-85％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为15-25％。
188.根据权利要求187所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为75-85％BMCR，第一层CCOFA的风门开度为18-22％。
189.根据权利要求187所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为78-82％BMCR，第一层CCOFA的风门开度为15-25％。
190.根据权利要求187所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为78-82％BMCR，第一层CCOFA的风门开度为18-22％。
191.根据权利要求169或170所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为95-105％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为35-45％。
192.根据权利要求191所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为95-105％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为38-42％。
193.根据权利要求191所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为35-45％。
194.根据权利要求191所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第一层CCOFA的风门开度为38-42％。
195.根据权利要求169所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-5％。
196.根据权利要求195所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-5％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-3％。
197.根据权利要求195所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-5％。
198.根据权利要求195所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为0-2％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-3％。
199.根据权利要求169所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-5％。
200.根据权利要注199所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为36-44％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-3％。
201.根据权利要注199所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-5％。
202.根据权利要注199所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为38-42％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为0-3％。
203.根据权利要求169所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为6-15％。
204.根据权利要求203所述的方法，其中，锅炉总空气量为46-54％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为8-12％。
205.根据权利要求203所述的方法，其中，锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为6-15％。
206.根据权利要求203所述的方法，其中，锅炉总空气量为48-52％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为8-12％。
207.根据权利要求169所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为6-15％。
208.根据权利要求207所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为55-65％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为8-12％。
209.根据权利要求207所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为6-15％。
210.根据权利要求207所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为58-62％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为8-12％。
211.根据权利要求169所述的方法，其中，所述锅炉总空气量为75-85％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为15-25％。
212.根据权利要求211所述的方法，其中，所述锅炉总空气量为75-85％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为18-22％。
213.根据权利要求211所述的方法，其中，所述锅炉总空气量为78-82％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为15-25％。
214.根据权利要求211所述的方法，其中，所述锅炉总空气量为78-82％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为18-22％。
215.根据权利要求169所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为95-105％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为34-45％。
216.根据权利要求215所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为95-105％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为38-42％。
217.根据权利要求215所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为34-45％。
218.根据权利要求215所述的方法，其中，当所述锅炉总空气量为98-102％BMCR时，第二层CCOFA的风门开度为38-42％。
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Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5864409A (ja) * | 1981-10-15 | 1983-04-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 微粉炭燃焼ボイラ |
| JPS60253723A (ja) * | 1985-03-20 | 1985-12-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼用酸素富化気体供給装置 |
| CA2238772C (en) * | 1996-04-17 | 2000-09-19 | Foster Wheeler Energy International, Inc. | Over-fire air control system for a pulverized solid fuel furnace |
| CN103225819A (zh) * | 2013-04-24 | 2013-07-31 | 广东电网公司电力科学研究院 | 煤粉锅炉改变燃煤种类后的氧量调整方法及系统 |
| CN103955599A (zh) * | 2014-03-28 | 2014-07-30 | 广东电网公司电力科学研究院 | 锅炉改造后不同周界风量下燃烧特性的获取方法 |
| CN104913288A (zh) * | 2015-06-30 | 2015-09-16 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 600mw亚临界四角切圆锅炉控制方法 |
| CN105276611A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-01-27 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 火电厂锅炉燃烧调整优化方法与系统 |
| CN106352370A (zh) * | 2016-08-25 | 2017-01-25 | 邢红涛 | 煤粉锅炉的配风控制方法和装置 |
| CN107143873A (zh) * | 2017-05-08 | 2017-09-08 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种超超临界前后对冲锅炉氮氧化物燃烧优化调整方法 |
| CN107202337A (zh) * | 2017-05-22 | 2017-09-26 | 中国神华能源股份有限公司 | 燃用高水分褐煤的方法 |
-
2017
- 2017-11-03 CN CN201711071633.1A patent/CN107957079B/zh active Active
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5864409A (ja) * | 1981-10-15 | 1983-04-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 微粉炭燃焼ボイラ |
| JPS60253723A (ja) * | 1985-03-20 | 1985-12-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼用酸素富化気体供給装置 |
| CA2238772C (en) * | 1996-04-17 | 2000-09-19 | Foster Wheeler Energy International, Inc. | Over-fire air control system for a pulverized solid fuel furnace |
| CN103225819A (zh) * | 2013-04-24 | 2013-07-31 | 广东电网公司电力科学研究院 | 煤粉锅炉改变燃煤种类后的氧量调整方法及系统 |
| CN103955599A (zh) * | 2014-03-28 | 2014-07-30 | 广东电网公司电力科学研究院 | 锅炉改造后不同周界风量下燃烧特性的获取方法 |
| CN104913288A (zh) * | 2015-06-30 | 2015-09-16 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 600mw亚临界四角切圆锅炉控制方法 |
| CN105276611A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-01-27 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 火电厂锅炉燃烧调整优化方法与系统 |
| CN106352370A (zh) * | 2016-08-25 | 2017-01-25 | 邢红涛 | 煤粉锅炉的配风控制方法和装置 |
| CN107143873A (zh) * | 2017-05-08 | 2017-09-08 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种超超临界前后对冲锅炉氮氧化物燃烧优化调整方法 |
| CN107202337A (zh) * | 2017-05-22 | 2017-09-26 | 中国神华能源股份有限公司 | 燃用高水分褐煤的方法 |
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